《桥梁工程》课程设计

1、设计条件：所选题号为18，五梁式，公路-II级，标准跨径L =25m。b根据设计条件，查阅公路桥涵设计通用规范JDG G602004 （以下简称公桥规）第2页表1 。 0. 1 1可知此桥属中桥；查阅公 桥规第2页表1.0。9可知其设计安全等级为二级；查阅公桥规 第24页表4.3.11可知当汽车荷载为公路-II级时公路等级应为二 级或三、四级公路，现假定为二级公路，且设计速度为60km/h，查阅 公桥规第9页表3。3.1-1及表3。3.1-2，得车道宽度必须大于3。5m,该桥梁为双车道桥梁，为改善行车条件必须充分利用桥梁宽度增 加行车道宽度，因此不设中间带。每车道宽度为（900/2） cm。取

2、桥 面横坡度为1.5。一、拟定上部结构尺寸根据公桥规第14页3。6。4条规定，取人行道桥面铺装厚 为80mm，则桥面中心线处的桥面铺装的厚度为80mm+ （9000/2） mm XI。5%=148mm。桥面净宽为11m,结构形式为五梁式，可取主梁中距为2.0m，翼 板宽200cm，主梁梁肋20cm.高跨比在1/15到1/25之间，即梁高在25X1/15m到25X1/25m 之间，最后取定主梁高为1。5m。横隔梁高h二（3/4）H=1。1m=110cm，梁肋宽取15cm；设5道横 隔梁，间距取612cm。计算跨径：L=2450cm。桥梁的横断面示意图及T梁的尺寸图如下:coM Bl U00HUB

3、1 |11111111111111111刊丄 也。 丄 刃口 丄 也口 丄 勿0 丄 I丸桥梁横断面图单位为cm图（1）200ID20 碌尺寸图单位为urn图（2）一、行车道板（翼缘板）的设计与计算行车道板采用铰接悬臂板形式。桥面铺装层厚为8148二11.4 cm,普通混凝土体积质量为2y二24 KN / m3，钢筋混凝土悬臂板体积质量取丫二25KN / m3.c1c 21、恒载及其内力每延米板体的恒载桥面铺装：g = 0.114 x 1.0 x 24 = 2.736KN / m1 TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark13 o Current Document

4、0.1 + 0.15_T 梁翼板：g =x 1.0 x 25 = 3.125KN / m HYPERLINK l bookmark15 o Current Document 八22恒载合计为： g = g + g = 2.736 +3.125 = 5.861KN / m12每米宽板条每延米的恒载弯矩 HYPERLINK l bookmark19 o Current Document 7 l - b 2.0 - 0.2悬臂板的悬挑长度：l0 =厂=2 =9m每延米恒载弯矩：11M =-_ gl 2 = -_x 5.861 x 0.92 = -2.374KNmAg 202每延米恒载剪力：Q = 0

5、.5(L - b)g = 0.5x (2.0 - 0.2) x 5.861 = 5.275KNAg2、公路一II级产生的内力根据公桥规第 24 页表 4。3。12，汽车后轴重 P=140KN，轴距为1.4m，轮距为1。8m。有效分布宽度为:a = a + 2h+ d + 2l = 0.2 + 2x 0.114 +1.4 + 2x 0.9 = 3.62810根据公桥规，汽车冲击系数0.3，则作用于每米宽板条上弯矩为：2 P (b Map 一(1)石 110 - 41=1.3 x2 =1.3 x2 x 1404 x 3.628(0.9 0.114 x 2 + 0.8、= 16.128KNm作用与每

6、延米行车道板上的剪力:Q =(1 + 卩)_x2 = (1 + 0.3)x 140 x2 = 25.083KNap4a4 x 3.6283、设计内力计算按正常使用极限状态进行内力组合，弯矩设计值为：M = M + M = 2.374 16.128 = 18.502KNmAAgAP剪力设计值为：Q = Q + Q = 5.275 + 25.083 = 30.358KNA Ag AP按承载能力极限状态进行内力组合,弯矩设计值为：M =1.2M +1.4M =1.2x(2.374)+1.4x(16.128) = 25.428KNmAAgAP剪力的设计值为：Q =1.2Q +1.4Q =1.2x5.2

7、75 +1.4x25.083 = 41.446KNAAgAP4、行车道板截面强度及配筋计算拟采用混凝土的强度等级为C50,受力钢筋采用HRB335,查公 路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTG D622004 (以 下简称公预规)第25页表5.2.1可知混凝土强度等级为C50、钢 筋种类为HRB335时相对极限受压区高度E = 0.56.b查公预规表3.1。4和表3。2.3-1得f 二 22.4MPacdf 二 280MPasdf二 280MPasd查公预规第5.1。5 条得Y 二 1.00 拟采用単筋矩形截面形式。假设a = 38mm，则有效受压区高度h = 125 - 38 = 87

8、mm , s0根据公预规第25 页5.2.2公式5。2.2-1( x、y M fbxh TOC o 1-5 h z 0 d cd ( 02 丿(x、1.0X 25.428X103 x = 19mm满足公预规25 页 5。 b02.2条要求。板的配筋同时也满足公预规9.2条的构造要求。斜截面验算：0.50 x 10-3a f bh2 td 0=0.50 x 10-3 x 1.0 x 1.83 x 1000 x 88=80.520KN 41.446KN即满足Y V 0.50 x 10-3a f bh，根据公预规5。2。100 d 2 td 0条，当满足此式时可以不进行斜截面抗剪承载力验算，只需按9

9、。3。13条构造要求配置箍筋因此，板内分布钢筋采用R235 O8 （公称截面面积50。27mm 2 ）10050.27 x 才钢筋，间距按15cm配置，配筋率为p=1L 钢筋，间距按15cm配置，配筋率为psv125 X1000护层取30 mm，各种参数都符合构造要求。、 主梁内力计算1、1、恒载计算沿主梁方向每延米桥面铺装恒载：g = 0.114 x 10 x 1.0 x 24 = 27.360KN / m ；沿主梁方向每延米T梁翼板恒载:0.1 + 0.15 * / ccY 5g =x 5 x(2 - 0.2 丿 x 1.0 x 25 = 28.125 KN / m22 L人行道板厚设计成

10、平均厚度为10cm,则每延米恒载：g = 0.10 x 2 x1x 25 =5KN ;3栏杆高1.2m,每延米恒载：g = 0.3 x 2=0.6KN ；4横隔梁间距为490cm，在主梁范围内总共设有5道，高110cm, 梁肋宽15cm，每道横隔梁总长度为200 x 4 - 20 x 4 = 720cm，重度 取25KN /m，每延米恒载：g = 5x(1.10 x0.15x7.2)x25/ 25 =5.940KN / m5主梁梁肋每延米恒载：g = (0.2 x 1.5 x 1)x 25 x 5 = 37.5KNm6最后得桥梁上部结构每延米恒载为：g 呂=g + g + g + g + g

11、+ g总123456=27.360 + 28.125 + 5 + 0.6 + 5.940 + 37.500=104.525KN / m每根主梁分担的每延米恒载：g = g 一 5 = 104.525 一 5 = 20.905 KN / m总2、 活载内力计算(1) 各主梁横向分布系数的计算(注：主梁编号由左到右一次为15)(A)支座处各主梁的横向分布系数在支座处或支座附近，荷载的绝大部分均通过相邻的主梁支座直 接传到桥台.在从集中荷载直接作用在端横隔梁上的情形来看，虽然 端横隔梁是连续与几根主梁相连接，但由于主梁的间距较小，且支座 的弹性压缩和主梁的压缩变形微小，显然端横隔梁上荷载将主要传至

12、相邻的两根主梁支座上。因此，用杠杆原理法计算支座处横向分布系 数是完全可行的。按照杠杆原理绘制1、2、3号梁的荷载横向影响线如下三个图:PCT 车辆荷载501801号梁支点横向分布影响线图（3）车道荷载： 1m =耳=1x(1.000 + 0.100)= 0.550 cq 2 q 2人群荷载：m =n = 1.500cro20oCdo5-50-0.Fr牛辆恂载o20oCdo5-50-0.Fr牛辆恂载120.8070 ISOH1 1r1吕吩o2号梁支点横冋分布諮盼图车道荷载： 1m = _ Y 耳=x (1.000 + 0.100 + 0.350)二 0.725 cq 2 q 2人群荷载：m =

13、n = 0.500crr3W 支点横冋分布影口矽图(5)车道荷载： 1 m =_丫耳=_x (1.000 + 0.100 + 0.35)二 0.725cq 2 q 2人群荷载：m =n = 0crr(B)跨中各主梁横向分布系数该桥在跨中、四分之一跨度处及支座处均设有横隔梁，所以具有可靠的横向联结且桥的宽跨比；=2405 = 0.41 O。因此，可以用偏心压力法计算跨中的横向分布系数。根据第2页T梁尺寸图，计算其截面参数如下:(1)抗弯惯性矩i和抗扭惯性矩i :T翼缘板换算平均高度：10 +翼缘板换算平均高度：10 +152=12.5cm截面面积：A =（200 - 20）x 12.5 + 20

14、 x 150 = 5250cm2截面对上边缘的静矩：S 二（200 - 20）x 12.5 x125 + 20 x 150 x 兰 二 239062.5cm2 2 2S 239062.5则主梁截面重心位置a = 45.5cm ；x A 5250主梁的抗弯惯性矩I:I=（200 - 20I=（200 - 20）x 12-5312+（20。- 20 ）x 12-5 x45-5 -125:20 x15031-+20 x150 x厂150 2-45.5丿=11731312.5cm2主梁的抗扭惯性矩i :T12 5对于翼缘板：% 帀。0.0625 0.1,故c 0.333，20对于梁肋：tb = 150

15、二12 5 = 0,145，用内插法求得c = 0-303,i = 0.333x 200 x12.53 + 0.303x （150 -12.5）x 203 = 463378.1cm4 T(2)计算抗扭修正系数0n = 5时，g= 1.042,并取G = 0.425E卩=GITET厂L卩=GITET厂L2 B丿1 +1.042 x 0.425 x463378.111731312.5(24.5 210丿=0.90498(2) =0.90498(2) 计算横向分布影响线竖标值f a 2 二 2 x 2.02 +(2 x 2.0匕=40m2i=1考虑抗扭修正后,1 号梁的横向分布影响线竖标值为:U1a

16、21=1 + 0.90498 x5(U1a21=1 + 0.90498 x5(2 x 2.0 匕40= 0.562i=1151 a 2n亍a2=1 - 0.90498 x5(2 x 2.0 匕40= -0.162i=1coj 2coj 22 J 5150|200|200|200,200,1150图车道荷载： 1m = _ Y x (0.562 + 0.399 + 0.281 + 0.115) 0.679cq 2 q 2人群荷载：m =n 0.653crr考虑抗扭修正后，2号梁的横向分布影响线竖标值为:耳.-+B21 na a2 15耳.-+B21 na a2 15工a 2ii =15401“

17、a a耳 =_+卩 乙25 n 5 工a 21“ a a耳 =_+卩 乙25 n 5 工a 2iPer车辆荷载5018013018013018000-00Lcog00.0-so540Per车辆荷载5018013018013018000-00Lcog00.0-soi=103寸|A K一11I2I3I斗I51刊丄 E0CI 丄 EOO 丄 ECI0 丄 刊。 丄11502号粱跨中横向分布影响线图(7)车道荷载：1 ym =r|cq 2 qX(0.381 + 0.300 + 0.241 + 0.159 + 0.100 + 0.019 ) = 0.600 2人群荷载：m =n = 0.426cr考虑抗

18、扭修正后，3号梁的横向分布影响线竖标值为:311 a a 1n5厶a 2i311 a a 1n5厶a 2i+ 0.90498 xx（2 2 2.0）= 0.240i=135ii=1=1 + 0.90498 x50心.2 2）= 0.240寸 11I2131411別丄 刃 丄 EPD 丄 曰口 丄 刃 丄心口OOOOoC-JC-JOooCDoCDC-JC-loO3号梁跨中横向分布影响线图（8）车道荷载： 1m =_Y 耳=x（0.2x6）= 0.600 cq 2 q 2人群荷载：m =丫 耳=0.2 + 0.2 = 0.4cr ri由于桥梁结构的对称性，主梁4 和主梁5 分别与主梁2和主梁 1

19、对应，故不需要另行计算. 支座附近和跨中的荷载横向分布系数汇总如下：横向分布系数支座跨中汽车何载人群何载汽车何载人群何载1号梁0。5501。5000.6790.6532号梁0.7250。 5000。6000.4263号梁0.7250。0000。6000。400跨中弯矩是简支梁纵筋配筋控制因素，通过比较可知，1 号主梁的跨中受力最不利，在跨中其横向分布系数为:m = 0.679 m = 0.653cq cr为了便于施工维护,设计时使 5 根主梁的尺寸、配筋完全相同, 只要 1 号梁跨中能满足设计要求,则其他主梁也必然能满足要求，因 此，只需对1 号梁进行纵筋配筋设计和验算。512百1212121

20、壬粱车谨荷总沿t1壬粱车谨荷总沿t舉3洞附 程向分齐系熬变化港况1壬粱人养荷垃沿t篥汕臼附 噴向分布至蛭娈化装况-6790. E5D3. 5EOc- 丁?横向分布系数沿主梁方向变化情况图（9） 内力计算结构重力（恒载）内力计算在前面已经求得每根主梁分担的每延米恒载为：q = g = g 一 5 = 104.525 一 5 = 20.905KN / m TOC o 1-5 h z k总11恒载产生的弯矩方程：M = qlx - qx2x 22列表计算恒载产生的弯矩如下：恒载弯矩值（KN/m）1/8跨度处6861/4跨度处11763/8跨度处14701/2跨度处1569恒载产生的剪力方程：V =

21、2 ql - qx列表计算恒载产生的剪力如下：恒载剪力值（KN/m）支座处256跨中0可变作用（车道荷载及人群荷载）内力计算据公桥规4。3。1条，公路一II级车道荷载的均布荷载及集 中荷载为公路T级的0。75倍。下面先求计算跨径为24。5m时对应 的均布荷载及集中荷载：内插法求集中荷载：Pp =180 +X（24-5 -5）= 258KN / m均布荷载：q = 10.5KN / mk计算跨径为24。5m时对应的公路-II级的车道荷载为:集中荷载：P = 0.75P= 0.75 x 258 = 193.5KNkk均布荷载：q 0.75q = 0.75 x 10.5 = 7.875KN / mk

22、k计算汽车荷载的冲击系数卩: 结构跨中处的单位长度质量（KN/m）：m - 2.95钧 / m x 103 2130.989Kg / m9.81c9.81查 公 桥 规 表 3.1 。 5 得 标 号 为 C50 的 混 凝 土 弹 性 模 量E = 3.45 x 104 MPa = 3.45 x 10io PaC又已求得跨中截面惯性矩I = 11731312.5cm4 = 0.117313125m 4 C计算跨径L=24.5m据公桥规条文说明4.3。2条简支梁桥的自振频率: 兀 rET兀,3.45 x 1010 x 0.117313125“f =C = 3.60461 2 L m 2 x 2

23、4.52 *2130.985据公桥规4.3.2条，当1.5Hz f M = 4091.4KNmud说明可按第一类T梁进行配筋设计。f x 0 d cd f由公预规公式52。2-1的变形公式式0M S fbx 1 h0 -空J0 d cd fx = 67.85mm，取x = 68mm。代入公式 f b x = f A 求得cd fsd sA = 10550mm2，钢筋选用 10G36 和 232 ,sA = 10 x 1018.00 + 2 x 804.20 = 11788.4mm 2s代入 f b x = f A 得x = 73.7mm。cd fsd s采用多层焊接骨架钢筋形式，焊缝宽度为2。

24、5mm，由此可计算10180 x(30 + 36 x 2.5 + 2.5 x 2)+1608.4 x(30 + 36 x 5 + 2.5 x 5.5 + 32) a =s11788.4=143mmh = h 一 a = 1500 一 143 = 1357 mm0s代入下式：( x M = f b x h 一_ u cd f ( 02 丿(73 7 =22.4 x 2000 x 73.7 x 1357 - x 10-6I 抗剪斜截面设计 抗剪斜截面设计=4359KNm y M = 4091.4KNm0 ud满足跨中抗弯设计要求。A 11788.4跨中纵筋配筋率：p = s = 4.34% , P

25、 = 100p= 4.34bh 200 x1357穿过支座的纵筋不少于总纵筋的20%，因此必须有4条36穿 过支座。对于支座处：a = 30 + 36 +s2.5T= 67.25mmh = h 一 a = 1500 一 67.25 = 1432.75 mm 0s1018x4支座处纵向配筋率：p = 1.42% , P = 100p = 1.42200 x 1432.75平均有效高度：1357 +平均有效高度：1357 +1432.752=1394.9mm平均纵向配筋率：(4.34 +1.42)一2 = 2.88(45fd ”100f)= 45 x 1.83 十(100 x 280) = 0.2

26、9%/sd符合公预规9。1。12 条对纵筋配筋率的要求。0.51 if bhcu ,k 0=0.51 x j50 x 200 x 1357 x 10-3=959.55KNy V = 664.9KN0d符合主梁抗剪截面的要求。由剪力包络图得剪力方程：=664.9 - 664.9 - 202.6 x = 664.9 - 37.739x距支座 0.5H 处剪力值：1.5V = 664.9 37.739 x= 636.6KNd2混凝土和箍筋承担的剪力：V 0.6x636.6 = 382.0KNcs在剪力包络图中作水平线V=382。0KN,水平线以上的剪力由弯起钢筋承担，需要设置弯起钢筋的范围：lsb二

27、 664.9 - 382.0 x 12.25 = 7.496m664.9 202.6箍筋采用双肢形式，直径为10，单根截面积为78.54mm 2。平均纵向配筋率:3.25 2.50，代入下式时取2。 50，0.242(2 + 0.6P)A f bh 2S =cu ,k sv sv 0v(06 V )20d_ 0.242 x (2 + 0.6x 2.50) x 妙x (78.54 x 2) x 280 x 0.2 x 1.3932(0.6 x 1.0 x 636.6)2= 0.552m取箍筋间距为150mm,配筋率为:A78.54x 2P二sv止=0.524% 0.12%Sb 150 x 200

28、v箍筋配置完全符合公预规9.3.13 条的要求。在支座到跨度为H处的梁段由于剪力较大，为加强主梁抗剪能力,箍筋间距取 100mm。斜筋设计V =V -V = V =V -V = 636.6 - 382.0 = 254.6KN ， sb1d csVsb1254.6 x 103A = sb1=1715mm2sb1 0.75f sin90.75 x 280 x sin 45。sds(36(36(36、1500 一30 +10 + 2.5一30 + 36 x 2 + 2.5 x 2 +1 2丿1 2丿设置两根36的斜筋，A = 2036mm2，斜筋水平投影长度sb1=1314.5mm2.5有效高度 h

29、 = 1500 - 30 - 36 -= 1432.75mm。o2此截面纵筋面积为A = 1018 x 4 = 4072mm2s抗弯承载力设计值：由 f b x 由 f b x = f A ,得x = 25.5mm ； cd f sd sM = f b x h 一x、。2丿(25 5 =22.4 x 2000 x 25.5 x 1432.75 I 2丿u cd fx 10-6=1622.2KNm第二排弯起钢筋V = 664.9 - 37.739x = 664.9 - 37.739 x 1.276 = 616.7 KN d2V = V - V = 616.7 - 382.0 = 234.7 KN

30、sb2d 2 csAsb2V234.7 x 103sb 2= 1581mm20.75f sin90.75 x 280 x sin 45。sds弯起两根X6的纵筋，AN = 2036mm2，斜筋水平投影长度2.513145mm。有效高度件=1500 - 30 - 36 -=1432.75 rnrn。此截面纵筋面积为A = 1257 x 4 = 5028mm2s抗弯承载力设计值同上，即M = 1622.2 KNmu第三排弯起钢筋V = 664.9 - 37.739x = 664.9 - 37.739 x (1.3145 +1.3145) = 565.7KN d3V =V -V =565.7 -38

31、2.0 =183.7KNsb3d 3csA 二sb3V183.7x103二sb3= 1237mm 20.75f sin90.75 x 280 x sin 45。sds弯起两根X6的钢筋，Asb2 = 2036mm 2,斜筋水平投影长度1276叽有效高度 h0 = 1500 30 36 x 1.5 2.5 = 1413.5mm。此截面纵筋面积为A = 1018 x 6 = 6108mm2M = f b M = f b x h -0由 fZx=f A，得x = 38.2mm ； sd s抗弯承载力设计值:u cd f/38 2=22.4x 2000 x 38.2x 1413.5 - x 10-6I

32、 2丿= 2386.3KNm第四排弯起钢筋V = 664.9 37.739x = 664.9 37.739 x (1.3145 x 2 +1.276) = 517.5KN d4135.5 x 103V = V V = 517.5 382.0 = 135.5 x 103A =A =sb4= 913mm2sb4 0.75f sin00.75 x 280 x sin 45。sds弯起两根 36的钢筋，A = 2036mm2，斜筋水平投影长度sb31237 。 5mm 。 为 简 化 计 算 并 偏 于 安 全 考 虑 ， 有 效 高 度sb 4h = 1500 一 30 一 36 x 2 一 2.5

33、 x 1.5 = 1394.25 mm。此截面纵筋面积 0为 A = 1018 x 8 = 8144 mm 2s抗弯承载力设计值：由 f b x 由 f b x = f A，得 x = 50.9mm ； cd f sd sM = f b x h 一x、。2 J(50 9 =22.4 x 2000 x 50.9 x 1394.25-丄I 2丿u cd fX 10-6=3121.3KNm第五排弯起钢筋V = 664.9 一 37.739 xd5=664.9 一 37.739 x (1.3145x 2 +1.276 +1.2375) = 470.8 KNV = V V = 470.8 382.0 =

34、 88.8 KN sb 5d 5 csA = sb A = sb 5sb50.75f sin0sds88.8 x 1030.75 x 280 x sin 45。弯起两根32的钢筋，A = 1608.4mm2，斜筋水平投影长度sb31201mm 。 有 效 高 度 取 跨 中 时 的 有 效 高 度 h = 1500 一(30 + 36 x 2.5 + 2.5 x 2)= 1375mm。此截面纵筋面积为 0A =1018x10=10180mm2s抗弯承载力设计值：由 f b x = f A ,得x = 63.6mm ； TOC o 1-5 h z cd fsd s(x M = f b x hu

35、cd f ( 02 丿(63 6 =22.4x 2000 x 63.6x 1375 一 x 10-6I 2丿= 3827.2KNm第六排斜筋V = 664.9 一 37.739xd6=664.9 一 37.739 x (1.3145x 2 +1.276 +1.2375 +1.201) = 425.5 KNV = V V = 425.5 382.0 = 43.5KN sb6d 6csA = A = sb 6sb60.75f sin9sds43.5 x 1030.75 x 280 x sin 45。=293.0mm2设置两根20 的斜筋， 设置两根20 的斜筋， Asb3=314.2x2=628.

36、4mm2，斜筋水平投影长度1201呱有效高度为跨中时的有效高度h0 = 1357mm。此截面纵筋面积为A = 11788.4mm 2s抗 弯 承 载 力 设 计 值 等 于 跨 中 抗 弯 承 载 弯 矩 值M = 4359.0KNm 。u此时配有斜筋的梁段长度为：1.3145 x 2 +1.276 +1.2375 +1.201 +1.201=7.545m l = 7.496msb不需要再设斜筋。绘制弯矩包络图及剪力图如下：弯生包络图单位：KNm；图（16）664. 9剪力图664. 9剪力图（单位:KN）图（17）三、裂缝宽度验算及挠度验算公预规6.1。1条规定，进行抗裂、裂缝宽度和挠度验算

37、时, 短期效应组合及长期效应组合可不计汽车冲击系数，跨中弯矩短期效 应组合M = 2747十1.211 = 2268 KNm ，长期效应组合sM = 2217 十 1.211 = 1831KNm。i1、裂缝宽度验算：据公桥规6.4.3条，裂缝最大宽度计算公式:Wtko=CCC Wtko=CCC -123 Ess30 + d、0.28 +10 p 丿(mm)式中:C = 1.0 ；N 2109.7C = 1 + 0.5 l 1 + 0.5 x= 1.4 ；N2559.7sC 1.0;3MQ Sss0.87 Ahs02559.7 x1060.87 x 11788.4 x 1357183.9MPa；

38、E 2.0 x 105 MPa ；S工nd 2丁i i10 x 362 + 2 x 322d 41 35.40mm ；e 亍彳10 x 36 + 2 x 32ndiii1p 0.0434 0.02 ；把各个参数代入裂缝最大宽度公式得W 1.0 x 1.4x 1.0 x 183.9 (30 + 35.40 0.175mm 0.20mmtk2.0 x 10510.28 +10 x 0.02丿符合公预规6。4.2 条要求。2、挠度验算:（1）T 型截面的几何特征参数计算A、全截面aES E 2.0 x 105_ E _ 3.45 x 104C 5.797s0J_bh 2 + 1 (b -b)G )

39、+(a -1)Ah x = 22( f )fs0bh + 0 - b 丿h +(a-1) AffEss1X 200 X15002 +1X(2000 - 200)x (125) +(5.797 - 1)x 11788.4 x 1357 =2 2 / 、 / 、200 x 1500 +(2000 - 200)x 125 +(5.797 - 1)x 11788.4=543.03mm换算截面惯性矩:I =1 b (hX 3 - _J_(b - b )(x - h ) +C -1) A (h - x TOC o 1-5 h z 033 f 3 ffess 01=1 x 200 x(1500 - 543.

40、03)3 +1 x 2000 x 543.03333-1 x (2000 - 200)x (543.03 -1253+(5.797-1)x11788.4x(1357-543.03)2 = 2.464752656x1011mm4抗裂边缘的弹性惯性矩：I2.464752656 x1011W =0 二0 h - x=2.575579857 x 108 mm31500 - 543.03换算截面重心轴以上部分面积对重心轴的面积矩：bx2 + C - b)h C - 0.5h2ff.)=_ x 200 x 543.032 +(2000 - 200)x 125 x(543.03 - 0.5 x 125 )2= 1.37607408 x108 mm3换算截面积：A - b 丿 h + (a 一 1) A0 f f ES s=(2000 一 200)x 125 +