单向板肋梁楼盖设计

1、淮阴工学院课 程 设 计课程名称：工程结构课程编号：1411860 学时学分：2 周/2 学分同学班级：工程治理 1092 同学姓名：徐林优同学学号：1091404222 指导老师：顾向阳制订日期：2022 年 6 月钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计实例一、设计题目 单向板肋梁楼盖设计 二、设计内容1、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置 2、板的强度运算（按塑性内力重分布运算）3、次梁强度运算（按塑性内力重分布运算）4、主梁强度运算（按弹性理论运算）5、绘制结构施工图（1）、结构平面布置图（1： 200）（2）、板的配筋图（1：50）（3）、次梁的配筋图（1：50；1：25）（4）、主

2、梁的配筋图（1：40；1：20）及弯矩 M 、剪力 V 的包络图（5）、钢筋明细表及图纸说明 三、设计资料1、楼面的活荷载标准值为8.0kN/m2；r=20KNm3） ,板底及梁用15mm 厚石灰砂浆抹底2、楼面面层用20mm 厚水泥砂浆抹面（r=17KNm3 ）；3、板深化墙内120mm,次梁深化墙内240mm,主梁深化墙内370mm；柱的截面尺寸b h=400mm 400mm；3、材料选用：（1）、混凝土： C30 （2）、钢筋：主梁及次梁受力筋用级钢筋,板内及梁内的其它钢筋可以接受级；现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计运算书 一、 平面结构布置：第 1 页 共 10 页、确定主梁的跨度为5

3、.7m,次梁的跨度为5.7m,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为1.9m；楼盖结构布置图见附件；、按高跨比条件,当 h 1 l 47 . 5 mm 时,中意刚度要求,可不验算挠度；对于工业建筑的40楼盖板,要求 h80mm,取板厚 h 80mm 3、次梁的截面高度应中意 h112118L317475mm,取 h400mm； 考虑到楼面可变荷载较大,取 b200mm；4、主梁的截面高度应当中意 h1 10115L380570mm,取 h550mm；截面宽度取为 b=300mm 二、板的设计（按塑性内力重分布运算）：1、荷载运算：板的恒荷载标准值：取 1m 宽板带运算：水泥砂浆面层 0.02 20

4、0.4kN m 80mm 钢筋混凝土板 0.08 252.0 kN m 15mm 板底混合砂浆0.015 170.225 kNm 恒载：gk2.655 kN m 活载：qk8 18 kNm 恒荷载分项系数取 1.2；由于工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于.4 0 kN /m,所以活荷载分项系数取1.3；于是板的gq=1 2.gk1 .3 qk13. 586 kN /m设计值总值：（近似取 14kN /m）2、板的运算简图：次梁截面为200mm 400mm,取板在墙上的支承长度为120mm；按塑性内力重分布设计,板的运算边跨：l01ln1h190010012080217201 .025 ln17

5、22mm,2中跨：取 l 011720mm a=120mm l02l n1900mm- 200mm 1700mm 第 2 页 共 10 页板为多跨连续板,对于跨数超过五跨的等截面连续板,其各跨受荷相同,且跨差不超过 10%时,均可按五跨等跨度连续板运算；运算简图见附件；3、内力运算及配筋：用塑性内力重分布理论运算,就有 系数如下：表 1.0 中间支中间跨边跨支截面位置离端其次跨支承情形端支座离端其次支座中座中座A 1 B 2 C 3 梁板搁支在墙上0 1/11 -1/14 1/16 板与梁整-1/16 1/14 两跨连续： -1/10 1/16 梁浇连接三跨以上连续：-1/24 梁与柱整浇连-

6、1/11 C -1/14 接-1/16 1/14 就由Mgql2可运算出M 、MB、M2、M ,运算结果如下表：0截面位置1 B 2 1/11 -1/11 1/16 Mgql211114.12 72111141. 7221161417.21/1414.1720kN/m.377=-3.77 =2.53 =-2.89 0.8,分别为：由题知：b1000mm ,设as20mm ,就h 0has802060mm,这是对端区格单向板而言的,对于中间区格单向板,其Mc 和 M2 应乘以系数Mc=-2.8 9 0.8=-2.31kN /m,M2=2.5 3 0.8=2.024kN /mfc14.3 N/mm

7、,f y360N/mm依据各跨跨中及支座弯矩可列表运算如下：第 3 页 共 10 页A s截面1 B M22 McC M （kNm）M1MB0 .8M2.08 McMgql23.77 -3.77 2.53 2.024 -2.89 -2.31 01fcbh2（kNm）0.0732 0.0732 51.48 0.0393 0.056 0.045 0M0.0491 s1fcbh200.0759 0.0759 0.0504 0.040 0.058 0.046 112ss105.0.962 0.962 0.975 0.980 0.971 0.977 M/sfyh 0（mm2）181.43 181.43

8、120.13 95.62 137.80. 109.50 轴线实际配筋轴线8250 8250 6200 6190 M6190 轴线8250 8250 6200 位于次梁内跨上的板带,其内区格四周与梁整体连接,故其中间跨的跨中截面（M2、3）和中间支座（Mc）运算弯矩可以削减20%,其他截面就不予以削减；5、绘制板的配筋示意图：接受弯起式筋 ,详见板的配筋图 . 三、次梁设计（按塑性内力重分布运算）：1、次梁的支承情形：2、荷载运算：由板传来：0.03 . 1861 . 92.60534 kN /m/m次梁肋自重：2.0.40.08201.21. 536kN /m次梁粉刷重01504.0 .081

9、.2170 .09792kN /m恒载：g k7 .69kN/m活载：q k10.41 .919 .76kN第 4 页 共 10 页设计值总值：gq=27 .45 kN /m3、确定运算跨度及运算简图；次梁在墙上的支承长度为240mm,主梁截面为300mm 550mm；塑性内力重分布运算时,其运算跨度：中跨：l02ln57003005400mmmmmm 边跨：l01lna257001203002240255501. 025nl1.02554305566mm,取l015550mma240因跨度相差小于10%,可按等跨连续梁运算,运算简图见附图；3、内力运算：由Mgq l2可运算出M 、MB、M2

10、、Mc,运算结果如下表：.5421/14C .5420截面位置1 B 2 M1/11 -1/11 1/16 -1/14 gq l211127 .455.55211127 .455. 55211627 .4527 .450由kN/m 76 .8776 . 8750 . 63.5 457. 17qnl可运算出V 、VBl、VBr、V ,运算结果如下表：Vg截面位置ABlBrV0.45 0.60 0.55 gqnl0 . 4527 . 455 . 43.0 6027 . 455 . 43.05527 . 45kN67. 07=87.43 81. 534、截面承载力运算：、次梁跨中按T 形截面运算,

11、T 形截面的翼缘宽度 fb ,按mm,故取 b f1900 mm； b f1l157001900mmbs01900200210033除支座 B 截面纵向钢筋按两排布置外,其余均布置一排；第 5 页 共 10 页一排纵筋： h0=400-35=365mm; 二排纵筋 h0=400-60=340mm. C30 混凝土, 1=1.0 , 1=1.0,fc=14.3Nmm2,ft=1.43 N mm2；纵向钢筋用 HRB400；fy=360 Nmm2；箍筋接受 HRB335,fyv=300KNmm2判定 T 形截面类型为第一类 T 型截面；故各跨中截面属于第一类 T 形截面；2、次梁正截面承载力运算见

12、下表：截面1 2 365.10B 2 3402 0.1C 2 365弯矩 MkNm76.87 -76.87 50.63 -57.17 1fcbh2或1f c bf2 h 01 0.14 3.190014 3.2000.114 3.19002 36514 3.20003619.72310633306.161063619.72310623810.24106s1M或s1fMh 0 20.021 0.023 0.014 0.015 fcbh 0 2cbf112s0.021 0.023 0.014 0.015 b.03500.990 0.989 140.993 0.993 12s105.A sM/sfy

13、h 0599.12 635 393.42 438.15 318+118+1212+11414+1选用钢筋实际钢筋截面面10弯 （弯）（弯）（弯）积（ mm2）587 663 380 421 3次梁斜截面受剪承载力：运算斜截面受剪承载力包括：截面尺寸的复核、腹筋运算、最小配筋率验算；调幅后的受剪承载力应当加强,梁局部范畴内将运算的箍筋面积增加20% ；调整后S=0.8107=85.6mm,取间距 S=85mm；验算配筋率下限值中意要求；四、主梁设计（按弹性理论运算）：1、支承情形：第 6 页 共 10 页主梁按连续梁运算,端部支承在砖墙上,支承长度为370mm；中间支承在400mm 400mm的

14、混泥土柱上；2、荷载运算：为简化运算,主梁自重亦按集中荷载考虑；次梁传来的荷载：7 . 69 .5 7 43 . 83 kN主梁自重： 0 . 55 0 . 08 0 3. 1 . 9 20 5 . 358 kN主梁粉刷重：2 0 . 55 0 . 08 0 . 015 1 . 9 17 0 . 45543 kN恒载：G k 49 . 64343 kN恒载设计值：G 1 . 2 5 . 358 0 . 45543 43 . 83 50 . 81 kN（取 50KN）活载设计值： Q 19 . 76 5 . 7 113 kN3、确定运算跨度及运算简图主梁运算跨度：边跨：l01ln1b柱0. 02

15、5ln538014000. 02553805714.5mm22l n1a1b 柱5380370/2400/25765mm,22近似取l015715mm中跨：l0ln1b 柱1b 柱5700mm22因跨度相差不超过10%,可按等跨梁运算,运算简图如下：3、内力运算：1、弯矩设计值：M k 1 GL k 2 QL其中,k 1 k 2 可由书中表查取,L 为运算跨度, 对于 B 支座, 运算跨度可取相邻两跨的平均值；2）、剪力设计值：V k 3 G k 4 Q,其中,k 3 k 4 可由书中表查可知；主梁弯矩运算M1,max=0.24 4 50 5.715+0.289 113 5.715=256.1

16、58KN; 第 7 页 共 10 页MB,max=-0.267 50 5.715-0.311 113 5.715=-277.14KN; M2,max=0.067 50 5.7+0.2 113 5.715=148.23KN将以上各图绘于同一坐标系上,取其外包线,就为弯矩包络图；见附件 主梁剪力运算 VA,max=0.733 50+0.866 113=136.77KN; VBl,max=-1.267 50-1.311 113=-211.49KN; VBr,max=1 50+1.222 113=188.09KN；同样可绘出剪力包络（见附件）4、主梁正截面和斜截面承载力运算：、主梁跨中按T 形截面运算

17、, T 形截面的翼缘宽度 fb ,按； b f1l157001900mmbs0,故取 b f1900 mm33梁高：h550,h 055035515mm,翼缘厚： h f80 mm判定 T 形截面类型：截面属于第一类 T 形截面；B 支座弯矩设计值 M B=MB,max-V0 0.5b=-237.99KNM 、正截面配筋运算；截面1 0.1 2 515.10B 0.1148.23 2 5152 -68.19 2 515弯矩 MkNm256.158 -277.14 1fcbh2或1f c bf2 h 014 3.190014 3.3002 48014 3.19000.114 3.30007206.163106988.4161067206.1631061137.815106s1M或s1fMh 0 20.036 0.28 0.021 0.060 fcbh 0 2cbf112s0.036 0.34 0.021 0.062 b.0550s105.0.982 0.83 0.9895 0.969 第 8 页 共 10 页A sM/sfyh 021406.98 18 31932.31 184807.99 22379.57 选用钢筋