培训空冷绪论

1、发电厂空冷系统动力系 霍小华第一章 发电厂空冷技术的概述第一节 空冷技术简介第二节 直接空冷系统与间接空冷系统第三节 空冷技术的应用情况第一节 空冷技术简介1、概述 汽轮机凝汽设备的冷却方式主要分为湿式冷却系统（水冷系统）和干式冷却系统（空气冷却系统）两大类。湿冷：常规发电厂的湿式冷却塔是把塔内的循环水以“淋雨”方式与空气直接接触进行热交换的，其整个过程处于“湿”的状态。干冷：空冷发电厂的冷却塔的循环水与空气是通过散热器间接进行热交换的，整个冷却过程处于“干”的状态。 空气冷却系统分为直接空冷系统和间接空冷系统。国内已投运的空冷机组：大同二电厂#5、#6 （海勒式喷射凝汽器间接空冷）丰镇发电厂

2、#3#6（海勒式喷射凝汽器间接空冷）太原二电厂#7、#8（哈蒙式表面凝汽器间接空冷） 截至1998年，世界各国已投运的间接空冷机组有500余台，直接空冷机组有800余台。2、空冷机组的特点空冷机组的干式冷却不需要大量的冷却水，发电厂干式冷却机组比湿式冷却机组节水30%以上。世界性水荒，导致新建发电厂不得不采用空冷以缓解日益严重的水资源匮乏问题。采用空气冷却，空气可以免费取得，不需要各种辅助费用。采用空冷，厂址选择不受限制。由于空气冷却器空气侧压力降到100200Pa左右，很低，故运行费用很低。空冷系统的维护费用一般为湿冷系统的20%-30%。空冷机组的缺点：空冷机组换热系数低，比热小，所以空冷

3、器需要较大的面积。空冷器性能易受环境气温、大风、雨季等影响。空冷器不能靠近大型建筑物，否则易形成热风再循环。空冷器要求采用特殊制造的翅片管。空冷和湿冷汽轮机的区别： 二者最大区别集中在排汽末端。 空冷汽轮机尾部运行特点：背压高，并且背压变化幅度大和频繁，末级叶片是专用的末级叶片，具有良好的渡夏能力，反应在任何正常高背压下都无须限负荷运行。3、空冷技术发展概况国外：1938年，世界上第一台1.5MW汽轮机直接空冷凝汽器安装于德国一个坑口电站；1958年意大利的罗马电厂236MW机组投运了直接空冷系统；1968年，西班牙高地，160机组上投运了直接空冷系统（当时世界上最大的空冷机组） 1971年，

4、在苏联拉兹丹电厂的20MW级机组，匈牙利加加林电厂的200MW级机组，南非格鲁特夫莱电厂的200MW机组上，都应用了海勒式间接空冷系统。1977年，美国沃伊达克（wyodak)矿区电厂的330MW机组应用了机械通风型直接空冷系统。同年，联邦德国施梅豪森核电站的330MW机组应用了表面式凝汽器配自然通风空冷塔的间接空冷系统（哈蒙 ）。80年代末，投运机组容量最大的电厂有南非马廷巴电厂（665MW机组，采用机械通风直接空冷系统）和南非肯达尔电厂（686MW机组，采用表面式凝汽器的自然通风空冷塔间接系统）。目前，世界上采用海勒式间接空冷系统的单机最大容量为325MW（伊朗），采用哈蒙式间接空冷系统的

5、单机最大容量为686MW （南非），采用直接空冷系统的单机最大容量为890MW（巴林）。国内：1966年，在哈尔滨工业大学试验电站的50KW机组上首次进行了直接空冷系统的试验。1967年，在山西侯马电厂的1.5MW机组上进行了工业性直接空冷系统的试验。 进入80年代后，庆阳石化总厂自备电站3MW机组投运了直接空冷系统。1987-1988年，山西大同二电200MW机组(海勒式)1991-1992年丰镇电厂都采用了间接空冷系统(海勒式)1993-1994年太原二电200MW机组(哈蒙式)90年代后期，大量300MW，600MW机组投运了直接空冷系统。第二节 直接空冷系统与间接空冷系统直接空冷系统海

6、勒式间接空冷系统哈蒙式间接空冷系统一、直接空冷系统1、直接空冷系统的流程 直接空冷系统又称空气冷凝系统。直接空冷是指汽轮机的排汽直接用空气来冷凝，空气与蒸汽间进行热交换。 直接空冷的凝汽器设备称为空冷凝汽器。它是由外表面镀锌的椭圆形钢管外套矩形钢翅片的若干个管束组成的，这些管束亦称为散热器。椭圆管矩形翅片或椭圆管椭圆翅片空冷岛2、直接空冷系统的特点优点：设备少，系统简单，基建投资较少， 占地少，空气量的调节灵活。该系统 一般与高背压汽轮机配套。缺点：运行时，粗大的排汽管道密封困难， 维持排汽管道内的真空困难，启动时 造成真空需要的时间较长。二、间接空冷系统 根据凝汽器型式的不同及所采用冷却介质

7、的不同，间接空冷系统可分为具有混合式凝汽器的间接空冷系统，具有表面式凝汽器的间接空冷系统和采用冷却剂的间接空冷系统三种方式。1、海勒式间接空冷系统 具有混合式凝汽器的间接空冷系统又称为海勒式间接空冷系统。 由混合式凝汽器，散热器，循环水泵，水轮机等构成。空冷塔2、调压水轮机：通过调节水轮机导叶开度来调节混合式凝汽器喷嘴前的水压，保证形成微薄且均匀的垂直水膜，减小排汽通道阻力，使冷却水与排汽充分接触换热；回收能量，减少冷却水循环的功率消耗。海勒式间接空冷系统的特点优点：混合式凝汽器体积小，可以布置在汽轮机的下部；以微正压的低水系统运行，较易掌握，可与中背压汽轮机配套;配用海勒式系统的汽轮机，其年

8、平均背压低于直接空冷系统机组，稍低于哈蒙式间接空冷机组，故机组煤耗率较低。缺点：设备多，系统复杂，冷却水循环泵的泵坑较深，自动控制系统复杂，全铝制散热器的防冻性能差。2、哈蒙式间接空冷系统 具有表面式凝汽器、散热器通常在塔内呈倾斜布置的间接空冷系统又称哈蒙式间接空冷系统。表面式凝汽器间接空冷系统是指汽轮机的排汽，以水为中间冷却介质，将排汽与空气之间的热交换分两次：（1）蒸汽与冷却水之间在表面式凝汽器里换热；（2）冷却水和空气之间在空冷塔里换热。 两次换热均属表面式换热。空冷塔塔群塔外冷却塔内散热器百叶窗循环泵膨胀水箱 在哈蒙式间接空冷系统回路中，由于冷却水在温度变化时体积发生变化，需要设置膨胀

9、水箱。膨胀水箱顶部和充氮系统连接，使膨胀水箱水面上充满一定压力的氮气，即可对冷却水容积膨胀起到补偿作用，又可避免冷却水和空气接触，保持冷却水品质不变。 在空冷塔底部设有储水箱，并设置两台输送泵，可向冷却塔中的空冷散热器充水。空冷散热器及管道满水后，系统即可启动投运。 哈蒙式空冷系统的散热器由椭圆形钢管外缠绕椭圆形翅片或套嵌矩形钢翅片的管束组成。椭圆形钢管及翅片外表面进行整体热镀锌处理。哈蒙式间接空冷系统特点优点：节约厂用电，设备少，冷却水系统与汽水系统分开，两者水质可按各自要求控制；冷却水量可根据季节调整；在高寒地区，在冷却水系统中可充以防冻液防冻。缺点：空冷塔占地大，基建投资多；系统中需进行

10、两次换热，且都属于表面式换热，使全厂热效率有所降低。第三节 空冷技术的应用情况一、空冷技术的适宜条件：建厂地区缺水，这是前提条件或先决条件。燃用当地劣质煤，是利用资源的基本条件。煤价低廉，是经济比较的关键条件。海拔高度、环境温度、风向、风速、大气逆温层等，是设计的影响条件。降低空冷散热器造价，是大范围采用空冷系统的推广条件。二、空冷电厂的总体特点（1）改变厂址选择条件。空冷电厂可建在缺水的煤矿坑口或靠近电力负荷中心处，避免以水定厂址，以水定容量规模等问题。（2）空冷设备地位重要。空冷电厂所需的散热器体积庞大，价格昂贵，已成为电厂的主要设备之一。（3）节约用水。可以节约全厂的65%以上的耗水量，

11、是电厂节水量最多的一项技术。与此同时，缩小了电厂水源地建设规模，降低了水源地工程投资费用。（4）减轻对环境的污染。由于空冷塔没有逸出水雾气团，不发生淋水噪声，减轻对环境的污染，改善了空气的能见度。（5）大幅度地减少发电厂的占地面积。 当采用直接空冷系统时，可大幅度地减少发电厂的占地面积。直接空冷系统不仅可以取消湿冷系统的大型湿冷塔，水泵房，深埋地下管线等占地面积，还可在空冷凝汽器装置平台下面布置电气变压器，充分利用厂房A列外侧空间。 当采用海勒式间接空冷系统时，有可能将主厂房或湿法烟气脱硫系统，烟囱布置在空冷塔内。（6）空冷装置需要较大的施工组装场地和较为复杂的调试措施。在寒冷的冬季，必须有完

12、备的防冻措施。（7）空冷电厂因没有雾气团目标暴露，适用于地下发电厂，有利备战。（8）空冷电厂的全厂热效率稍低，发电标准煤耗率也大。三、空冷系统的共同特点1、空冷系统的传热学特点是低温位，小温差，特大散热量的空气冷却热交换。2、空冷系统属密闭式循环冷却系统，对水质要求很高，如间接空冷系统的水质为高纯度除盐水。3、空冷系统需配置高、中背压的空冷汽轮机。在条件不具备时，可对现有低背压汽轮机加以技术改造，以满足使用要求。4、空冷系统冷却水冷却性能受环境（气温，风向，风速）影响很大，导致汽轮机背压变化幅度增大。汽轮机设计背压比湿冷机组提高许多，运行背压范围也比后者大些。5、空冷系统的自动化程度比湿冷系统

13、有大幅度提高。6、空冷系统基建投资和年运行费用都高于湿冷系统。因此空冷系统的采用受到一定条件的限制。三、空冷系统的工艺系统特征 1、火电厂冷端换热 海勒式间接空冷系统的换热有两次：第一次在喷射式凝汽器里进行蒸汽的冷凝，属混合式换热；第二次在空冷塔内进行冷却水的冷却，属表面式换热。 哈蒙式间接空冷系统的换热有两次： 第一次在表面式凝汽器里进行蒸汽的冷凝，属表面式换热； 第二次在空冷塔内进行冷却水的冷却，也属表面式换热。 直接空冷系统的换热仅有一次，即在空冷凝汽器里进行蒸汽的冷凝，属表面式换热。2 、主管道内流动的介质海勒式空冷系统：输送呈中性的高纯度除盐水。哈蒙式空冷系统：输送呈碱性的高纯度除盐

14、水。直接空冷系统：输送饱和蒸汽。3 、工艺系统的真空容积海勒式空冷系统：真空容积小。哈蒙式空冷系统：真空容积较小。直接空冷系统：真空容积大，约为间接空冷系统的三十倍。4 、空冷散热器排出空气海勒式空冷系统与哈蒙式空冷系统：设置排空气系统，空气以微正压方式排出。在充水时，散热器内空气靠水压顶至排空气系统，然后排入大气。直接空冷系统：设置抽真空系统，依靠抽气器将负压区域空气抽出。启动时，由一级抽气器工作，抽出空气及不凝结气体；正常运行时，由二级抽气器维持一定真空运行。 5、出口介质温度的控制与防冻海勒式空冷系统与哈蒙式空冷系统：依靠塔上百叶窗开度，调节进塔空气量；空冷塔自身设有旁路，投运时使冷却水

15、先走旁路，待水温升高后，再进入散热器冷却；也可用改变投入的散热器段数进行调节。直接空冷系统：靠改变风机投运台数来调节进入空冷凝汽器的空气量；有多层百叶窗开闭进行热风再循环，调节冷却空气进口温度。6、凝结水处理海勒式空冷系统不论单机容量大小，均需设置凝结水精处理装置。（混合式）哈蒙式空冷系统与直接空冷系统：都必须设置凝结水精处理装置和除铁装置。7、变工况运行海勒式空冷系统：正常运行时，必须维持两台泵同时运行，但在有一台泵故障的特殊情况下，为使汽轮机组不停机，可在短时间内进行单泵运行。哈蒙式空冷系统：设置可调速的循环水泵来适应热负荷环境温度的变化，实现变工况运行。直接空冷系统：可随时调节风机运行台

16、数与转速。发电厂的三种空冷系统的主设备是不同的。1、冷凝设备海勒式空冷系统：水冷型混合式凝汽器。一般布置在主厂房内汽轮机尾部的底层上。哈蒙式空冷系统：水冷型表面式凝汽器。一般布置在主厂房内汽轮机尾部的底层上。直接空冷系统：空冷凝汽器。一般布置在主厂房外侧，紧靠汽机房的室外露天的具有一定高度的平台上。四、主设备特征2、冷却设备海勒式空冷系统：自然通风的空冷塔。在塔底外侧四周装有全铝制散热器。冷却三角竖直布置。哈蒙式空冷系统：自然通风的空冷塔。在塔内装有全钢制散热器。冷却三角锥形布置。直接空冷系统：冷却设备与冷凝设备合为一体。必须采用机械通风。配置人字形布置的全钢制散热器。图1 海勒式间接空冷塔图

17、2 哈蒙式间接空冷塔图3 直接空冷系统3、输送设备海勒式空冷系统：用冷却水循环泵与水轮机作为输送机械。该冷却水循环泵不同于常规湿冷电厂的循环水泵，具有大型凝结水泵的性能，消耗功率大，泵坑较深。哈蒙式空冷系统：用循环水泵作为输送机械。该泵可用带有液力耦合器的调速水泵。该泵消耗功率小，泵坑较浅。直接空冷系统：用抽气器使大直径排汽管道内形成一定负压，使汽水流动，不需要设置循环泵。4、通风设备海勒式与哈蒙式空冷系统：用双曲线型自然通风冷却塔的高大通风筒内外空气密度差形成的抽力使空气流通。直接空冷系统：用鼓风式轴流冷却风机群从散热器下部鼓风，使空气流通。5、管道系统海勒式与哈蒙式空冷系统：低压焊接钢管。

18、地下布置。在大直径薄壁管的外侧设许多加固肋圈，以增加其刚度。管道与阀门间一般用法兰连接。直接空冷系统：低压焊接钢管。地上布置。在特大直径 薄壁管外侧设许多加固肋圈，以增加其刚度，在弯管内 侧没有导向叶片，使汽流转弯时能均匀流过管道。该管 道内侧为负压，与阀门的连接必须用焊接结合，并经严 密性检查验收合格，以确保整个管道系统的严密性。五、三种空冷机组的技术特性1、混合式凝汽器间接空冷系统优点是以微正压的低压水系统来运行，较易掌握。汽轮机组年平均背压低于直接空冷机组，而稍低于表面式间接系统，所以煤耗较低。不足：给水品质要求高，需设置凝结水精处理设备，使系统中的设备增多，系统复杂化，冷却水循环泵容量

19、大增，自动化控制系统趋于复杂，对高初参数大容量汽轮机组的给水处理和水质控制造成了困难。因此，较多地用于200MW或以下功率的机组。此外，该系统采用全铝制的散热器，耐冲洗、耐抗冻性能差。空冷散热器在塔外布置，易受大风影响带负荷能力。五、三种空冷机组的技术特性2、表面式凝汽器间接空冷系统最大的优点：凝汽器的循环水冷却系统与主给水系统分开，两种不同水质可按它们各自的特殊要求分别控制。譬如，表面式凝汽器的冷却水量可根据不同季节调整，并可在冷却水系统中加入防冻剂，以免冷却水在空冷散热器内冻结。缺点：空冷塔占地大，凝汽器端差较大，投资多。空冷系统的“三高”、“一低”问题更为突出，即造价高（在三种空冷系统中

20、造价最高）、煤耗高、发电成本高（高出常规电厂约15%）和夏季满发可用率低而且历时较长。五、三种空冷机组的技术特性3、直接空冷系统最大优点：大量节水。设备少，系统简单，空气量的调节灵活，防冻性能好，汽轮机排汽直接在冷却元件内凝结，传热温差大。缺点：排汽管道直径很大，真空系统体积大，密封困难，易漏入空气，维持排汽管内的真空困难，启动时抽真空时间长，运行背压高，机组效率低，对采用机力通风的系统，厂用电率也较高。当附近有高建筑物易产生热风再循环。六、各种空冷系统的适用条件 直接空冷机组适用于各种环境条件和各类燃煤电厂，要求煤价低廉，最好带基本负荷。 表面式凝汽器间接空冷机组适合于核电站，热电站和调峰大

21、电厂。 混合式凝汽器间接空冷机组适合于气候温和无大风地区，带基本负荷。第一章 总结第二章 空冷系统经济性分析与ITD优化设计第一节、空冷系统主要技术经济指标分析第二节、直接空冷系统ITD值设计计算方法第一节、空冷系统主要技术经济指标分析 发电厂空冷机组是贫水富煤地区电力的发展方向，但目前国产空冷机组仍存在很多问题。其主要技术经济指标与同类型的湿冷机组差距明显，主要表现在供电煤耗高、厂用电率高、汽机效率低、真空低等方面，与国外同类型的空冷机组比较也存在较大差距。要大力发展空冷机组、提高其经济性，就要在节水的同时，尽可能地降低煤耗，使其实现经济运行。因此，对空冷机组主要技术经济指标的分析和讨论是非

22、常迫切和必要的。1、供电煤耗 空冷机组背压高且变幅大，故其煤耗比同类型湿冷机组高。国内200MW空冷机组及其系统调研表明，山西大同第二发电厂混合式间接空冷系统年均供电煤耗比湿冷高19g/kWh，丰镇发电厂混合式间接空冷系统平均煤耗比湿冷增加20.2g/kWh，太原二电厂表面式间接空冷系统煤耗为400g/kWh。一、空冷系统主要技术经济指标1)、环境温度的影响 环境温度升高会使空冷塔和空冷凝汽器换热温差减小，冷却效率下降，机组热耗增加，出力下降，经济性降低。200MW间接空冷、湿冷机组排汽温度、背压与大气温度关系曲线，见下图。 2)、大风的影响 对间接空冷机组，当地风速达到4m/s时，风对空冷塔

23、的冷却效果影响较大。以丰镇电厂为例，当环境风速由3m/s升至5m/s时，相当于环境温度升高1.6;由5m/s升至7m/s时相当于环境温度升高2.4。而对大同第二发电厂来说，经计算和运行数据统计汇总，因大风的影响使空冷机组年平均煤耗比湿冷机组高1.2g/kWh1.4g/kWh。 风对直接空冷机组煤耗的影响主要表现在，热风再循环使空冷凝汽器热力性能下降。对空冷凝汽器已排放的热空气重新又返回到空冷风机进风口的现象称热风再循环。热风再循环导致空冷凝汽器进出口风温比无回流时高，从而空冷机组背压和煤耗也相应比无回流高。 环境温度越高，热风回流率越大，空冷凝汽器的进出口风温升高越多，空冷机组背压升高越多，机

24、组煤耗也就增加越多。 按空冷机组防冻措施规定，当环境温度小于等于5时为防冻期，经空冷塔冷却后的水温应控制在2022，实际运行工况往往在25左右波动，凝汽器的真空度为9092。而如果不考虑防冻，空冷塔设计保证值为5时凝汽器的真空度为94.4。3)、防冻的影响2、节水率 空冷机组传统观念认为，间接空冷比同容量湿冷机组节水6570%，直接空冷节水75以上，甚至达到90。传统观念上，空冷电厂装机取水量和节水率如下表22所示。 通过机组实测计算，国内已运行间接空冷机组比湿冷节水50左右。丰镇电厂97年全厂水平衡试验数据：全厂5台机组运行（3台空冷、2台湿冷），全厂补水量2400t/h，全年耗水量2100

25、104t，比同类型湿冷机组电厂年耗水量节约1000104t ，每台空冷机组年节水330104t，每小时节水377t，比湿冷节水52。3、凝汽器真空度 凝汽器真空直接影响到机组的经济性运行，凝汽器内真空越高，汽轮机的可用焓降就越高，更多的焓降转变为机械功，机组效率越高。1)影响间接空冷系统凝汽器真空的因素 真空系统严密性差循环冷却水温升高 轴封系统出现问题 循环水量不足 2)影响直接空冷系统凝汽器真空的因素 影响直接空冷机组真空的因素很多，主要有空冷系统进口空气的温度、进口空气的流量、真空系统的严密性等。 4、厂用电率 厂用电率每降低1%,发电煤耗降低约45g/kWh。三种空冷冷却系统厂用电与常

26、规湿冷电厂相比:表面式凝汽器间接空冷冷却系统消耗动力低，厂用电少，减少约30%；混合式凝汽器间接空冷冷却系统厂用电稍少，减少约10%；直接空冷冷却系统风机群消耗动力稍大，与湿冷相仿。对机械通风冷却系统而言，风机耗电大，对采用自然通风冷却系统而言，则要考虑循环水泵的耗电。5、汽轮机效率 空冷汽轮机与湿冷汽轮机相比，背压平均值高且变化范围大。汽轮机末级在高背压、小容积流量下工作机会多、历时长、条件恶劣，对安全性和经济性都很不利，还会严重影响机组的渡夏能力。 1、夏季出力受阻原因和相应对策 从国内间接空冷机组运行的情况看，空冷机组夏季不能满发的原因有两方面：一是设计的非满发；二是非设计的非满发。二、

27、空冷机组的运行经验1）空冷系统本身造成的设计的非满发 在空冷系统的设计中，要通过优化计算确定初始温差ITD的优化值。在一定的环境温度和一定的散热量的条件下，选取的ITD值不同，汽轮机的排汽温度也不相同，空冷机组的出力也不相同。当优化ITD的值确定之后，散热器的数量就确定了，其热交换不可能满足机组在任意高的大气温度下都能满发的要求。很显然，TID的优化必然会带来夏季炎热期非满发问题。2）非设计的非满发凝汽器运行的端差偏离设计值较大空冷散热器外表面污染严重。空冷塔内漏风严重。空冷散热器被冻坏、管子被堵死的很多。阀门关闭不严，造成循环冷却水“短路”。根据以上原因采取的措施：解决机组真空的严密性 对凝

28、汽器内部的喷嘴、水室进行检查，采取真空系统高位灌水方法查找漏点。改进空冷塔的密封性能 对空冷塔三角形两侧的漏风点进行封堵，减少空冷塔的漏风，提高空冷塔的换热效率，既可保证空冷塔在夏季良好的冷却效果，又解决了空冷塔设备冬季的防寒防冻问题。对散热器进行加药弱酸清洗和高压水冲洗 多风沙地区散热器表面积污染严重，影响换热效果，严重时机组被迫降出力运行。采用弱酸清洗及高压水冲洗的方法可彻底冲洗换热器外部翅片中积存多年的化纤物、杂草等杂物，成功地解决散热器通道阻塞的难题，使散热器冷却效果大大提高。汽轮机“三缸”通流部分改造 通过对汽轮机“三缸”进行改造，如动叶采用扭曲叶片等新技术。安装辅助水喷雾系统 在散

29、热器表面安装雾化喷嘴，夏季高温季节时，利用布置在散热器百叶窗内的喷嘴把除盐水以雾化形式对着空冷散热器进风侧喷出，湿润空气，使空气增湿，降低散热器入口风温后转向主散热器铝翅片喷淋，既增湿降温又强化翅片换热。增设辅助的水喷雾系统的突出优点是：系统简单，投资较少，效果较好。另外，喷雾系统采用了除盐水，不必担心散热器表面结垢。2、间接空冷防冻问题造成间接空冷散热管冻害的原因有三：环境温度低入口水温低管内水流慢 影响管内水流速度的原因有以下几项：运行中循环水泵故障，或系统严重泄漏，此时如排水不及时容易造成大面积冻害；局部泄漏，造成流动分布失常，水的蒸发造成局部环境温降易发生冻害；凝汽器水位过低，系统混入

30、空气形成气塞；排水时空气管进气不畅，原因是空气管内水冻结；充水时空气管出气不畅，原因是排水不净造成管内有冰堵，系统残液凝华造成空气管通流面积降低甚至完全堵死；连续冲排、排冲，系统内排水不净造成冰堵 .两种间接空冷系统的主要防冻措施：控制自然通风空冷塔上百叶窗开度，调节进塔空气量。 冲排水时加设预热装置。 空冷塔自身设有旁路，投运时使冷却水走旁路，待水温升高后，再进入散热器。 当冷却水温降至极限时，自动将系统内的水放水排空。改变散热器的投运段数。3、直接空冷防冻问题 造成直接空冷散热器发生冻结的原因：主要是空冷散热器各管排之间的热负荷分配不均匀，以及不凝汽体的存在。直接空冷的主要防冻措施：采用汽

31、水顺流与汽水逆流相结合的结构和控制系统。改变投运风机台数来调节进入空冷凝汽器的空气量。采取逆流风机反转以达到空气回暖。逆流风机可手动反转，顺流风机无反转，所有逆流风机都停止后，才允许逆流风机反转启动，执行加热循环。在排汽管道的配汽管上，安装隔离的电动蝶阀，以适应冬季或低负荷运行工况时，适时关闭此阀，隔离部分冷凝段。为防止在冬季寒冷的大风直接吹向空冷凝汽器表面，在空冷平台空冷凝汽器四周设置一定高度的挡风墙，防止局部管束过冷而冻结。4、大风的影响及采取的措施 风对空冷塔和空冷凝汽器热力性能的影响不容忽视，分析风对空冷机组的影响机理，探讨减少风影响的措施，引人关注。 风洞模拟实验与数值模拟表明，自然

32、风减少了空冷塔内空气流量，降低了空冷塔的自抽力，并造成空冷塔内壁不同的附面层厚度，破坏了塔内空气流动的结构对称性，减少了通流面积，从而减弱了空冷塔抽力和散热量。减少风对空冷塔的影响的可能途径：根据风速、风向及时调整散热器百叶窗开度；在夏季大风主导风向范围内植树种草，以降低风速，减轻风的不利影响；投建空冷机组前，进行风洞模型试验，以确定空冷塔内散热器最佳布置方案。 直接空冷系统减弱自然风的影响可以采取以下措施:在空冷平台布置一定高度的挡风墙，可以在夏季阻挡一部分热风再循环，这是目前采取的最普遍的措施。利用数字模型和物理模型模拟空冷系统所处地区的气象场，找出对系统影响比较严重的风向，在设计时予以消

33、除。电厂设置气象观测塔，同时将气象资料输给运行人员，以便对机组进行提前调整。 空冷系统设计时，详细观测和分析当地的气象资料，并且对气象资料加以分析，进行数模或风洞试验，定制机组运行背压与自然风向、风速的关系曲线，使运行人员能够提前预知自然风对机组的影响，并提前进行调节。第二节直接空冷系统ITD值设计计算方法ITD值的物理意义 ITD=tc-ta tc=ITD+ ta 当 ta 一定时，ITD大，背压高，运行经济性差，散热面积小，投资少；反之，运行经济性好，但投资大。2.1设计气温设计气温有以下几种确定方法： 方法一，6000h法。 方法二，+ 5以上平均气温法。 方法三，30频率曲线法。 方法

34、四，全年发电量最大法。 方法五，年平均气温法。 方法一，6000h法。从典型年的小时气温统计表中，由低温到高温累计6000h（从低到高排列得气温）所对应的气温为设计气温。为大同第二发电厂工程订购海勒系统空冷装置时，就是按 6000 小时对应气温为15（当地多年算术平均气温仅为6.4）设计的。方法二，+ 5以上平均气温法。在典型年的小时气温统计表中，从+5至最高值求得加权平均值作为设计气温。方法三，30频率曲线法。在典型年的小时气温频率曲线图上从左至右在横坐标上截取总量的30%，作横坐标的垂直线与曲线相交，交点纵坐标对应的气温即为设计气温。方法四，全年发电量最大法。以全年发电量最大时所对应的气温

35、，作为设计气温。方法五，年平均气温法。匈牙利把年均气温作为设计气温，其选取方法是在典型年的小时气温频率曲线图（图2一l）中，从左至右使高温区面积A2与低温区面积A1相等，得到一个E点，E点的纵坐标即为设计气温。图2-1 典型年的小时气温频率曲线2.2直接空冷系统初始温差值ITD影响ITD值选择的主要因素为：工程当地的气象条件，如当地大气压，相对湿度等；当地的煤价、水价、电价；设备价格，如空冷凝汽器，风机等设备的价格；设备大修费用率、银行贷款利率、设备折旧率、投资回收年限等；不同背压汽轮机的热耗修正曲线或微增功率修正曲线；年运行小时数等。2.3我国直接空冷电厂设计参数统计 我国直接空冷电厂设计参

36、数统计如下表：直接空冷系统传热计算理论：管内蒸汽放热量：Qn =Dn（hntn） 式中 Qn汽轮机排热量，MW ; Dn汽轮机排汽量，kg/s ; hn排汽压力下蒸汽焓，kJ/kg; tn饱和温度下凝结水热焓，kJ/kg。汽轮机尾部参数可根据制造厂家的数据，采用多项式分段拟合成下列形式： 式中:tn凝汽器温度，。2.4一定ITD值下空冷凝汽器传热面积的计算 已知的计算参数为：汽轮机的排热量，排汽压力，凝结水温，机组当地设计气温，大气压力，翅片管的结构数据及一定风速下翅片管的传热系数。计算步骤如下： 对翅片管的结构数据进行进一步的处理，求得翅片管的翅化比A翅/A光及A光/A迎； 计算该空冷凝汽器

37、的传热单元数；计算散热器效能；计算空气温升；计算空冷凝汽器总的迎风面积；计算空冷凝汽器总的光管面积；计算空冷凝汽器总的传热外表面积；取整计算空冷凝汽器的单元组数N;取整后重新计算空冷凝汽器总的传热外表面积。2.5优选ITD值时目标函数的确定 年最小费用用公式表示如下： 式中：F空冷机组的年总费用，万元/年； FKL空冷凝汽器总投资，万元； 年固定分摊率，=r1+r2+r3,r1为折旧率，r2为设备大修费用率 其中，最重要而最复杂的是计算空冷凝汽器的投资。不同的ITD值对应不同的空冷凝汽器面积，从而得到不同的空冷凝汽器的投资。各项费用的具体计算如下:空冷机组燃料年消耗费用:空冷机组的年耗煤量：风

38、机年运行费用： 直接空冷系统中，一般由8片散热器组成一个空冷凝汽器，再配以一台风机组成空冷凝汽器的一个单元组。设一共有m台风机，则风机总耗功为 式中：Ce发电成本。2.6 直接空冷系统最佳ITD值优选的步骤优化应具备的原始资料如下： 厂址海拔标高，当地大气压，相对湿度；经计算选定的设计气温；电厂成本电价，到厂煤价；典型日负荷曲线；环境温度与汽机负荷分配统计。优化步骤： (1）根据当地气象部门提供的气象资料及工程具体情况进行分析计算，确定出设计气温。然后初步选定一组ITD值，该组ITD值应该覆盖一定的范围，将最佳点包括在其中。(2）与汽轮机制造厂联系配合，将工程原始资料及初步选定的工况提供给汽轮

39、机制造厂，取得不同工况下汽轮机的功率、热耗修正曲线和相应的汽轮机工况图。(3）根据以上资料，经过设计计算，对所选定的工况分别作出相应的空冷凝汽器方案，算出每种方案的空冷凝汽器面积，所配风机的台数及参数，从而得出每个方案的初投资。(4) 计算出各方案机组全年的消耗燃料量、耗电量。(5) 计算空冷系统的年总费用。(6)最佳TID值的确定，还应考虑工程的实际需要及特点，如要多发电，TID值可确定得小些;如要强调少投资，TID值可确定得大些。另外，厂区布置是否有限制、机组是否供热、所配锅炉出力可否满足要求以及是否担任调峰负荷等，均应综合考虑。因此，最终确定的TID值，并不一定是计算所得的年总费用最小方

40、案的TID值。 第三章、空冷汽轮机的技术特点和结构要求 第一节 空冷汽轮机的技术特点 主要技术特点： (1)末级叶片容积流量变化大; (2)末级叶片有盐分沉积; (3)低压缸排气温度变化大。(一)末级叶片容积流量变化大1、气温低、背压低、负荷大的情况 汽轮机末级叶片容积流量偏大，其后果是：（1）余速损失大；（2）由于蒸汽速度增大，作用力增加，叶片的弯曲应力增加；（3）背压过低、容积流量过大时，Ma增大，有可能末级叶片通流截面造成汽流阻塞。2、气温高、背压高、负荷小的情况 汽轮机末级叶片容积流量小，其后果是：（1）轴向流量集中在叶片顶部，当根部反动度出现负值时，动叶根部和静叶顶部可能出现脱流、倒

41、流和涡流的影响，叶片的交变动态应力明显增加。对结构设计不当的叶片会激发叶片产生振动，严重时会引起叶片组的颤振。（2）带水的湿蒸汽在末级叶片的根部可能会产生倒流，对叶片根部产生冲刷，导致叶片安全性下降。（3）背压过高，末级叶片处容积流量过小，末级将做负功，即耗功。(二)威尔逊区运行特点 威尔逊区就是蒸汽湿度为2%4%的区域。此时，蒸汽中的盐分将沉积于末级叶片上，造成对叶片的腐蚀，要求末级叶片应力水平要适当。通常，空冷汽轮机末级叶片湿度的变化范围为2%8%，即汽轮机运行时末级叶片要通过威尔逊区，盐分将在末级叶片上沉积，产生腐蚀凹坑，同时末级叶片又受到水滴的冲刷，这就要求限制叶片的静应力水平。从而降

42、低了叶片材料在高频和低频下的许用交变应力的幅值。(三)低压缸排气温度变化大 空冷汽轮机背压在不同工况下变化很大，即，排汽温度的变化很大，致使低压缸各部分热膨胀发生差异，叶片连接部位应有良好的膨胀性。第二节 结构要求1、 汽缸结构 空冷汽轮机由于背压较高，蒸汽焓降减少，要达到与湿冷汽轮机相同的功率，就要增加进汽量，一般约5左右。这个增加幅度对汽轮机的高中压缸部分影响不大。空冷汽轮机设计时进汽参数的裕度即可达到与湿冷汽轮机相同的功率。 低压缸采用较先进的技术。通流采用光滑的斜通道形式，增大通流轴向间隙；各级静叶为反扭可控涡形式，并采用“J形弯曲”技术，控制静叶出气边厚度，减少尾迹损失；汽封采用多齿

43、退让式；低压轴封抽汽、供汽管采用膨胀节连接，以适应空冷汽轮机背压变化大的特点，提高安全可靠性。 2、叶片材料 当机组所在环境温度昼夜变化大时，叶片要承受较大的交变应力。因此末级叶片要采用高强度材料。、改善扩压装置 当机组真空度高时，低压缸余速损失较大，要设置一个性能良好的具有扩压效能的排汽缸蜗壳，使排汽动能变为压力能。 、末级叶片阻尼设计 为确保机组叶片的安全、可靠运行，要从强度、刚度及控制振动方面设计末级叶片。具体措施： (1)采用较湿冷机组短的末级叶片。 (2)采用松拉筋。 (3)采用连接翼结构。 (4)采用整圈自锁阻尼型长叶片。能大幅度降低小流量高背压鼓风工况下的抗气流激振能力，从而满足

44、机组在各种可能出现的高背压工况下安全运行，且效率可提高2%。其最高背压可达80kPa。 、低压缸喷水装置 当末级叶片蒸汽流量过小，不能及时将摩擦鼓风产生的热量带走，或背压过高，蒸汽仍处于过热区时，排汽温度均能升高。为了保护末级叶片，保证排汽缸温度限制在允许范围内，低压缸在温度升高到某一数值时，喷水冷却系统应投入。有的空冷汽轮机在低压缸进口也设置喷水装置。、排汽热井的优化 直接空冷凝汽器布置于汽机房外，在低负荷或低温条件下，翅片管底部的凝结水可能出现过冷现象，从而增加凝结水的含氧量，既对机组运行的经济性不利，也对设备运行的寿命产生负面影响。同时，凝结水集水箱、凝结水泵等通常也布置与汽机房外，对设

45、备的选材或选型提出了更为苛刻的要求。 解决方法：凝结水集水箱移入汽机房内，利用部分低压缸排汽加热凝结水，提高凝结水温度，降低其过冷度，从而提高机组经济性。7、安装带除氧头的凝结水箱 为保证凝结水铁含量、氧含量达到运行设备要求，设计安装带除氧头的凝结水箱，在主排汽管道出口上部安装凝结水加热管与凝结水联箱。8、末级叶片线型设计 在选用叶片型线时应使叶型损失随气流速度的变化较小。9、轴承的支撑方式 为了增加轴承转子的稳定性，最好将低压缸轴承设计成落地式，并进一步提高轴系稳定性裕度。第四章 海勒式间接空冷系统及设备第一节 海勒式空冷系统一、 传热原理 在海勒式空冷系统中,蒸汽和冷却水之间的换热过程是在

46、喷射式凝汽器中进行的,为混合式换热。 冷却水与空气之间的换热过程是在空冷塔中进行的,为表面式换热，为二次换热。二、海勒式空冷系统的工艺流程如图 海勒式空冷系统分为真空和微正压两个部分。 从水轮机出口经喷射式凝汽器至循环水泵入口段为真空部分；从循环水泵出口经空冷散热器至水轮机入口段为微正压部分。 第二节 喷射式凝汽器一 、喷射式凝汽器结构二、各部件的主要特点1 外壳 外壳钢板较厚（1214 mm），在内部还设有加固肋。 一个水室的宽度约1.5 m，总宽度可由水室个数和组合方式决定。 2 水室水室呈三角形，高约1m,宽0.4m。水室的两侧壁上装有精密铸造的双孔铸铁喷嘴，喷嘴孔径为15mm或13mm

47、 每个水室间均用钢板隔开，以便形成水膜。 喷嘴结构图3 后冷却器为了减少热损失及凝结水损失，用抽气器将这部分蒸汽空气混合物抽入后冷却器进一步冷却。 冷却水一小部分经水室进入后冷却器，利用淋水盘形成的水膜与混合气体再次接触而使剩余部分蒸汽凝结 进入后冷却器的冷却水量为总水量的5%-10%。 4 热井（集水箱） 热井是一个很大容积的空腔，腔内只有支撑外壳的结构 下部出口处装有粗细滤网第三节 散热器 铝管铝翅片散热器又称为福哥式散热器，它是海勒式间接空冷系统的主要设备。 一、 福哥式散热器的特点 铝的传热系数比钢高。在同等条件下，采用铝制散热器的片数比钢制散热器少。铝的相对密度比钢小，铝管壁比钢管壁

48、薄一倍，安装费用和运输费用都比较低。铝管铝翅片散热器加工简单，铝的延展性好，容易加工。用MVB法处理后，防腐性能好，在使用过程中不需特殊维护。 福哥式铝管翅片散热器主要技术参数：温度范围60 110最高压力100 kPa 散热器主要尺寸：翅片间距2.88mm，翅片厚度0.33mm，铝管外径17.75mm，铝管厚度0.75mm，翅化比14.3。二、福哥式散热器的结构1、管束 管束长4840mm，宽599mm，厚150mm。每个管束由60根 17.75mm0.75mm圆铝管和1666片大板翅片及5块加强板组成。 60根铝管分六排错列布置。高170mm，长599mm，中间留孔，管子由孔中穿过。 2、

49、冷却元件 四个冷却管束由两端管板并联构成一个冷却元件。每个冷却元件宽2404mm，厚度仍为150mm. 冷却元件是散热器最基本的单元，它可组成各种长度的冷却柱。 、冷却柱 散热器亦称为冷却柱。每个冷却柱可由14个冷却元件组成。冷却柱标准长度有5、10、15、20m四种、冷却三角在一个夹角为60左右的三角形钢构架的两边固定两个冷却柱，第三边为空气通道。、冷却扇形段多个冷却三角沿自然通风冷却塔外围竖直布置。将这些冷却三角分为若干组。由于每组冷却三角在塔内呈扇形布置，故简称冷却扇行段。6、百叶窗防止冻坏散热器。环境设计值在0以下的电厂，应装设百叶窗。百叶窗的钢叶是一毫米厚的钢板，窗叶及框架都经过热浸

50、渡锌处理。通过调节百叶窗的开度可调节冷却负荷。散热器充水排水分段运行时，都可通过调节百叶窗的开度来控制循环水的温度。 海勒式百叶窗 三、 MVB防腐处理 铝是一种抗腐蚀金属。如果增加其表面氧化层厚度，其抗蚀性能也相应增加。通常增加铝表面氧化层厚度的化学工艺有酸性法和碱性法两种，其中碱性法被实践证明更为有效。 MBV法就是碱性法，使用这种工艺，可在纯铝表面形成15m厚的抗蚀层。溶液组成 : 碳酸钠（Na2CO3) 铬酸钠（Na2CrO4)第四节 水利机械 一、循环水泵循环水泵须具有良好的抗汽蚀性能和较低的转速。空冷系统循环水泵流量略小于湿冷系统的流量。空冷系统循环水泵扬程一般高于湿冷系统的扬程，

51、要求能输送至散热器顶部。每机配两台50%容量循环水泵，不设备用。 海勒式循环泵（一）循环水泵类型 循环水泵可分为立式和卧式两种。立式循环水泵布置紧凑，节省场地，有利于主厂房布置。立式泵与水轮机分开布置，运行灵活可靠。 卧式循环水泵与水轮机可同轴布置，水轮机和电动机共同驱动水泵，可省去发电机，并减小配置电动机容量，提高了传动效率，但水轮机发生故障时不能解列，必须全机停运，会影响循环水泵投运，使整个冷却水系统不能运行，运行方式不够灵活。 二、水轮机1、水轮机的特点：节能：空冷机组水轮发电机回收功率相当于循环水泵耗功率的25%。调节压力。为减小汽蚀，水轮机采取低转速运行。该水轮机为低水头水轮机。 水

52、轮机 2、水轮机的结构 水轮机由引水部分、转子、联轴器、轴封和导向轴承组成。（1）引水部分 1）蜗壳 蜗壳式引水室外形似蜗牛壳，故称蜗壳。其作用是将水流引导到水轮机导水机构。2）导水机构 由不锈钢铸成的可调整导叶20片，用来调整水轮机水量及关闭作用 。（2）转子水轮机转子由转轮和轮轴组成。 转轮是水轮机的核心部件，它具有将水能转变为机械能的功能。 1）转轮 转轮包括轮毂、安装在轮毂上的叶片、叶片紧固件及按水力学原理设计的旋转壳。2）轮轴 轴下端安装转轮，上端安装联轴器。 （3）联轴器联轴器的一半装在水轮机轴的上端，另一半装在发电机轴上，二者用螺栓连接。 两个半联轴器之间各有键连接，用以传递扭矩

53、。水轮机侧的联轴器上带有保安飞锤转子，防止超速和平衡转子。4、轴封和导向轴承 为防止空气漏入水轮机内，水轮机备有碳精环和径向轴封。 在水轮机上部装有组合式推力导向轴承，下部装有普通导向轴承。三、专用阀门 1 节流阀 海勒式空冷系统水轮机发生故障时，则由旁路节流阀代替其调压功能。节流阀结构外形如图所示，匈牙利称为环阀。 2、电动蝶阀海勒式空冷管道系统主要采用蝶阀（约40多个）。 按启闭传动方式分，蝶阀有电动、液压、手动等传动形式。 蝶阀的密封材料为橡胶，橡胶耐温虽然不高，但用于海勒式空冷系统上（水温70）没有问题。 电动蝶阀外形 第五节 空冷塔 海勒式冷却塔一、 空冷塔按气流产生的方式分为三类，

54、即机械通风冷却塔、带有辅助风机的自然通风空冷塔和双曲线自然通风空冷塔。 从国内外发展趋势来看，随着电厂机组容量的增大，采用双曲线自然通风空冷塔比较多。 在采用空冷系统的电厂中，也主要采用双曲线自然通风空冷塔。 自然通风空冷塔与机械通风空冷塔相结合的带有辅助风机的自然通风空冷塔，能充分发挥这两塔的优点，但因其结构复杂，运行维护工作量大，也很少采用。 1水管；2散热器；3百叶窗；4托梁；5塔壳； 6封板；7X形支柱二、 塔内附属设备1、贮水箱 每座空冷塔内均设有两个地下贮水箱，用于贮存空冷散热器内的排水。 贮水箱由钢板焊制而成，它的容积按可容纳全部空冷散热器的排水量来考虑，水箱中设有液位测量装置。

55、 2、输送泵 输送泵的作用 （1）当空冷塔扇形段投运时，可将贮水箱内冷却 水充入扇形段； （2）向系统补水。当喷射式凝汽器水位下降至一 定值时，输送泵能自动启动，将贮水箱内水 补入系统；当喷射式凝汽器水位升高到一定 值或贮水箱水位低于标准水位时，自动停 泵 。 每座空冷塔设两台输送泵，布置在靠近贮水箱的地下阀门室内。 海勒式空冷塔内3、其他附属设施空冷塔内对应于每个扇形段设一个地下阀门室，每个阀门室内设置各冷却扇形段的进出水管道的阀门和充排水阀门。每座塔还在进出水总管上设有两个紧急放水阀和两个旁路阀。 在空冷散热器底部设有冷热水环形母管，百叶窗传动机构设于塔内侧。 每座塔内配备有值班室和通讯电

56、话，塔中心设有照明灯。 塔外围配置一套清洗设备，清洗设备由移动泵、柔性软管和可在圆形轨道上移动的竖直喷水排管组成，每年定期用低压水冲洗数次，以保持散热器清洁和传热效果。第六节 热工控制系统 一、控制系统的任务 在一定的环境温度、风速和给定机组负荷的条件下保证汽轮机凝汽器真空和水位正常，带够负荷，并在严寒的冬季，避免散热器冻坏。二、控制方式 1、空冷系统的调节方法 （1）改变扇形段投入运行的数目 （2）改变通过散热器的空气流量 （3）改变通过散热器的冷却水流量2、空冷系统的控制方式 （1）由PLC（可编程序控制器）进行自动控制。 （2）在单元控制室进行远方操作。 （3）在就地电气操作板上进行电动

57、操作。3、空冷系统的控制内容（1）凝汽器水位控制 （7）扇形段旁路阀控制（2）循环水泵启停程控 （8）贮水箱水位控制（3）空冷系统总压调节 （9）输送泵启停控制（4）水轮机和节流阀 （10）紧急放水阀程控 启停程控（5）百叶窗控制 （11）补水阀控制（6）扇形段充排水程控 （12）过量排水阀控制四、保护系统 当空冷系统发生危及机组安全运行情况，PLC也出现故障，运行人员30s内没有进行处理时，独立保护系统立即动作，紧急放水，事故停机。第五章 哈蒙式间接空冷系统及设备第一节 哈蒙式空冷系统 温度升高的冷却水经循环水泵送入自然通风塔，在空冷散热器中与空气对流换热，冷却后的循环水再送回到表面式凝汽器

58、中冷却汽轮机排汽，完成一个闭路循环。海勒式空冷系统的工艺流程图哈蒙式空冷系统的工艺流程图传热原理 哈蒙式空冷系统的换热过程是在表面式凝汽器中进行的，其换热原理与湿冷系统的表面式凝汽器相同；冷却水和空气的换热过程是在空冷塔内进行的。第二节表面式凝汽器1.表面式凝汽器工作原理在凝汽器内，汽轮机排汽与冷却水通过管子进行热交换，蒸汽在管外流动，冷却水在管内流动。 冷却水吸收蒸汽所放出的热量，温度升高后，送至空冷塔进行冷却。两种介质并不直接接触。2 表面式凝汽器结构1外壳；2、3水室的端盖；4管板；5冷却水管；6热井；7空气抽出口；8空气冷却区；9挡板；10水室薄板；11汽空间；12、13、14水室；

59、哈蒙氏散热器第三节钢管钢翅片散热器1、分类：一是按翅片在光管上的结合方式分，有绕片式和套片式；二是按光管形状分，有圆管式和椭圆管式。2、结构:（1) 镀锌椭圆钢翅片管(2)联箱 (3)支持框架 (4) 冷却柱 (5) 冷却三角形镀锌椭圆钢翅片管：由椭圆钢管和翅片组成。材质为普通钢管。联箱：由管板，方形或圆形箱体、端盖、引出管等部分组成。管板与翅片管焊接联结。多根长度相同的翅片管两端分别与联箱连接起来形成管束。管束两端联箱有所不同，一端联箱内设有隔板，将联箱分成两部分，分别接冷却水进口管和出口管。另一端联箱无隔板，只设排气孔。支持框架：保护管束，加强整体刚度，保证管束的翅片管沿管长方向自由伸缩，

60、确保管束在运输、安装，检修和运行中不致因变形而损坏。支持框架：由左右边框、上下端梁、中间支撑和拉条等部件组成。上下端梁分别与管束两端的联箱连接，其中一端与联箱用螺栓紧固连接，另一端则是利用滑销系统连接。左右边框和上下端梁组合成矩形框架，中间设支撑和拉条。中间支撑和翅片管之间垫以小块压型薄钢板。 冷却柱：管束和支持框架组装在一起便成为一个冷却单元，称为冷却柱。与吕管吕翅片不同的是，由于钢管钢翅片散热器管子长，不需中间连接，没有橡胶密封接头，整体性比较好，所以翅片管泄漏几率要小得多。 冷却三角形：将两个冷却柱和一面百叶窗组成等边或等腰三角形，形成冷却三角形，是散热器在塔内安装的基本单元。冷却段：多