南山区外国语学校高中部岩土工程勘察报告

1、目 录 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc459039847 一、前 言 PAGEREF _Toc459039847 h 1 HYPERLINK l _Toc459039848 二、场地工程地质条件 PAGEREF _Toc459039848 h 4 HYPERLINK l _Toc459039849 三、场地水文地质条件 PAGEREF _Toc459039849 h 8 HYPERLINK l _Toc459039850 四、场地稳定性、适宜性、均匀性及地震效应评价 PAGEREF _Toc459039850 h 9 HYPERLINK l _Toc45903

2、9851 五、岩土工程评价 PAGEREF _Toc459039851 h 10 HYPERLINK l _Toc459039852 六、建筑物基础选型 PAGEREF _Toc459039852 h 11 HYPERLINK l _Toc459039853 七、基坑支护 PAGEREF _Toc459039853 h 12 HYPERLINK l _Toc459039854 八、结论及建议 PAGEREF _Toc459039854 h 131、附表附表1：勘探点一览表2、附图附图1：图例附图2：工程地质平面图附图3：工程地质剖面图附图4：钻孔柱状图附图5：动力触探图附图6：全、强风化岩层顶

3、等高线3、附件附件1：代表性钻孔岩芯照片附件2：土工试验报告附件3：岩石芯样单轴抗压试验报告附件4：水质简分析报告附件5：土的易溶盐分析报告附件6：剪切波波速测试报告附件7：静力触探及十字板剪切试验曲线一、前 言（一）工程概况拟建场地位于深圳市南山区科苑大道与工业八路交汇处，科苑大道以西，工业八路以南。该校区集教学楼、体育馆、宿舍、学校操场地于一体，整个校区内有一层地下室（300m运动场及体育馆局部无地下室），建筑总面积约54463m2，基坑开挖范围约21065m2，本工程相当于绝对标高, 建筑抗震设防类别为乙类，建筑物安全等级为级，地下室底板高程为,局部底板高程为, ，地上结构高度约为，地上

4、结构高度约为, 体育馆为3层框架-剪力墙结构（局部无地下室）mxm，地上结构高度约为m。为查明拟建场地岩土工程情况，给基础设计及基础选型、施工提供相关地基参数，受深圳市南山区政府投资项目前期工作办公室委托，我司对其拟建的南山区外国语学校高中部建设工程勘察拟建场地进行了岩土工程详细勘察工作。本工程工程重要性等级为一级，场地复杂程度等级为二级，地基复杂程度等级为二级，岩土工程勘察等级为甲级。（二）勘察技术要求本次勘察主要目的如下：1、查明不良地质作用的类型、成因、分布范围、发展趋势和危害程度，提出整治方案的建议；2、查明建筑范围内岩土层的类型、深度、分布、工程特性和变化规律，分析和评价地基的稳定性

5、、均匀性和承载力；3、对需进行沉降计算的建筑物，提供地基变形计算参数；4、划分场地土类别和场地类别；5、查明埋藏的河道、沟滨、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物；6、查明水文地质条件，判定地下水对建筑材料的腐蚀性；7、提供抗浮设计用参数和抗浮设计水位的绝对标高，论证地下水在施工期间对工程和环境的影响；8、查明不良地质作用，可液化土层和特殊性岩土的分布及其对基础的危害程度，并提出防治措施的建议；9、提供适合于本工程的多种基础选型建议，提供准确、合理的各种基础设计所需的岩土技术参数；10、对可能采用的地基基础类型、基坑开坑与支护、工程降水等方案的选型提出建议。（三）工作方法及完成工作量1、工作

6、方法本次勘察采用了工程地质钻探、原位测试、波速测试、静力触探、十字板剪切试验、室内试验相结合的综合勘察方法，具体如下：（1）测放钻孔本次勘察，钻孔坐标采用深圳独立坐标系，高程为56黄海高程系。根据设计方提供的钻孔平面布置图钻孔坐标，采用测量仪器进行钻孔放样工作。钻探工作完成后，统一进行了复测。 （2）钻探对本工程场地具体地层岩性，进场7台XY-100型钻机，采用泥浆护壁及套管护壁的方法对岩土层回转钻进取芯，钻孔直径为110mm。各钻孔均经过现场工程师检查和验收合格后方可终孔。静力触探孔6个（在钻孔旁边重新开孔测试）；在6个钻孔内进行十字板剪切测试（在钻孔旁边重新开孔测试）。（3）原位测试：主要

7、采用标准贯入、超重型动力触探、剪切波速、静力触探、十字板剪切试验等综合手段在钻孔中进行现场试验，原位测试的数量满足有关现行的规范、规程要求。标准贯入试验：主要用于确定砂类土密实度及黏性土状态，判定砂土的液化势。采用自由脱钩的自由落锤法进行锤击，锤击速率小于30击/min，当贯入器打入土中15cm后开始记录每打入10cm的锤击数，累计打入30cm的锤击数为标准贯入试验锤击数N 。当锤击数已达50击而贯入深度未达30cm时，则记录50击的实际贯入深度，并换算成相当于30cm的标准贯入试验锤击数N，并终止试验。超重型（N120）动力触探试验：采用自动落锤装置，主要用于确定砾石、卵石、碎石等粗粒土的密

8、实程度。静力触探试验：使用SY-10型静力触探仪，采用双桥探头，液压连续贯入，微机自动采集并处理测试数据，技术要求按岩土工程勘察规范(GB50021-2001) (2009年版节规定执行。十字板剪切试验：采用静探微机LMC-D310进行十字板剪切测试试验，测试间距按，具体测试流程按照相关规范规程执行。（4）取样及室内试验：本项目取土器类型采用薄壁取土器或厚壁取土器，取土方法采用静力压入法或重锤少击法。岩土试验项目系根据工程性质、地基土性质及均匀性等因素确定，本工程具体试验项目为：土常规物理性质试验：测定土的一般物理性质指标，用于土类定名，评价其物理性质。颗粒分析试验：对场地内的扰动样进行颗分试

9、验，以进行准确的定名，并计算其颗粒含量。抗剪试验（快剪）：测定地基土强度参数 C、值，计算地基土强度，为基坑设计提供参数。压缩试验：测定地基土的压缩系数和压缩模量。水质分析试验：以确定环境水对建筑材料的腐蚀性。土的腐蚀性检测试验：确定地基土对建筑材料的腐蚀性。2、完成工作量我司接受任务后，共收到二份勘察任务委托书，2016年7月收到第一份，我公司于2016年7月14日，调配7台套XY-100型油压回转钻机进场，根据勘察任务，按设计图纸布置的69个孔位施工，于2016年7月31日完成野外施工，进尺；2016年8月25日收到第二份，我司于2016年8月26日第二次调配1台套XY-100进场施工，完

10、成静力触探和十字板引孔12个，于2016年8月29日完成野外施工，进尺m，项目总进尺为，通过机械岩土芯钻探、现场原位测试、室内土工试验、工程地质和水文地质编录；坐标及标高详见“钻孔一览表”及“钻孔平面布置图”。该场地完成各项实物工作量统计如下表1-1：勘察工作量统计表 表1-1项目钻探室内岩土试验标贯原位测试超重型动力触探测试静力触探十字板剪切水质分析易溶盐分析波速测试钻孔测量钻孔总进尺原状土样扰动样岩样单位个米组组组次mm点组组孔点数量6910311/1975322469（四）执行的标准本次勘察主要执行如下标准1.岩土工程勘察规范（GB 500212001，2009版）2.建筑地基基础设计规

11、范（GB 500072011）3.建筑抗震设计规范（GB 500112010）4. 中国地震动参数区划图（GB18306-2015）5.建筑工程抗震设防分类标准（GB 50223-2008）6. 广东省标准建筑地基基础设计规范（DBJ 15-31-2003）7.建筑地基处理技术规范（JGJ 792012）8.建筑桩基技术规范（JGJ 942008）9.建筑基坑支护技术规程（JGJ 1202012）10.深圳市基坑支护技术规范（SJG 052011）11.土工试验方法标准（GB/T 501231999）12.工程测量规范（GB 50026-2007）13.城市测量规范（CJJ/T 8-2011）

12、14.建筑工程地质勘探与取样技术规程（JGJ/T 872012）15.房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定（2010年版）二、场地工程地质条件（一）区域地质构造 深圳地区目前揭露出最老的地层为长城系变质岩，其上依次为蓟县系-青白口 系、南华系、震旦系、泥盆系、石炭系、三叠系、侏罗系、白垩系、第三系岩石，表层为第四系松散沉积物；本区经历过多次构造运动，加里东期使本区地壳抬升，震旦纪碎屑岩变质或混合岩化；燕山期北东向断裂规模宏大，东西向断裂再次复活，沿海地区出现北西向断裂，沿断裂有多次大面积的岩浆侵入和喷发交替出现，接触变质作用和动力变质作用分布普遍；构造运动形成的大断裂基本上控制了深圳

13、地区大地构造格局；喜山运动，在本区以差异性断块运动和断裂的继承性活动为主。根据区域地质资料，处太子山断裂组F3134东北侧，距离场地约，对场地影响较小。（二）气候特征深圳属南亚热带季风气候区，夏长冬短，气候温和，日照充足，雨量丰沛。夏季长达6个月，春秋冬三季气候温和。深圳市年平均气温。一年中，以1月平均气温最低，为，7月平均气温最高，达。根据深圳国家标准气象站50多年观测记录，极端最高气温为（1980年7月10日），极端最低气温为(1957年2月11日)。深圳市年平均降水量为，自东向西减少，东南部年平均雨量达22002300毫米，西北部地区只有13001500毫米。m2。深圳年平均相对湿度为7

14、7%，最大达82%（1975年），最小为70%（2005年），一年中38月平均相对湿度可达8082%，12月湿度最小，为67%。深圳市年平均风速为/秒，其中一、四季度平均风速最大，各月均达2.83.0米/秒，盛夏平均风速最小，78月只有2.12.2米/秒。年主导风向为东南偏东，次多风向为东北。（三）场地位置及地形地貌拟建场地位于深圳市南山区科苑大道与工业八路交汇处，科苑大道以西，工业八路以南，交通便利。拟建场地原始地貌为海积地段，经人工填海而成，现勘探期间场地钻孔地面标高介于之间，高差为，地面较平整，局部稍有起伏。地理位置见图2。（四）地层岩性根据钻探揭露，场地内地层为人工填土层（Qml）、第

15、四系海积层（Qmr）、第四系残积层（Qel），下伏基岩为燕山四期粗中粒黑云母花岗岩（5K1）,各岩层特征分述如下：1、填石（Qml 、层序号1）：杂色，松散稍密，局部呈中密或密实状，主要由5065%的花岗岩碎块石堆填，局部含少量砖渣，其余为粘性土及砂砾充填，碎块石直径235cm，部分钻孔表层0.0为砼。本次勘察除ZK1、ZK2外，其余各孔均揭露本层，层厚，平均厚度。2、杂填土（Qml 、层序号2）：杂色，稍湿，松散稍密状，成分以砼块、碎砖块、碎石块等建筑垃圾夹3040%的粘性土、砂砾组成,粒径2100mm,岩芯呈散块状。本次勘察仅ZK1、ZK2、ZK21、ZK42、ZK43揭露本层，层厚12.

16、00m，平均厚度。拟建场地位置图2 场地位置图3、淤泥（Qmr 、层序号1）：深灰、灰色，流塑，含少量有机质及贝壳，局部1020%左右的中砂，污手，味臭，岩芯呈土柱状或不成形。本次勘察除ZK1、ZK57外，其余各孔均揭露本层，层厚，平均厚度；顶板埋深，平均埋深；顶板标高，平均标高。现场标贯试验42次，实测N值介于1.02.0击，平均1.4击。取原状土样28件,土工试验主要物理力学性质指标平均值为：w=63.2%；e=1.59； WL=52.8；IL=1.48； Es1-2=2.0MPa。4、粘土（Qmr 、层序号2）：褐黄色，可塑状，局部呈硬塑状，含515%的石英质砾砂，无摇震反应，干强度及韧

17、性高，岩芯呈土柱状。本次勘察除ZK37、ZK38、ZK39、ZK43、ZK44 、ZK47、ZK50、ZK51外，其余各孔均揭露本层，层厚，平均厚度；顶板埋深，平均埋深；顶板标高m，平均标高。现场标贯试验28次，实测N值介于11.017.0击，平均14.3击。取原状土样22件,土工试验主要物理力学性质指标平均值为：w=32.3%；e=0.940； IL=0.29； Es1-2=5.0MPa。5、淤泥（Qmr 、层序号3）：深灰、灰色，流塑，含少量有机质及贝壳，局部1020%左右的中砂，污手，味臭，岩芯呈土柱状或不成形。本次勘察仅ZK18、ZK19、ZK21、ZK23、ZK24、ZK27ZK31

18、、ZK34、ZK36、ZK53、ZK63揭露本层，层厚3.90m，平均厚度；顶板埋深，平均埋深；顶板标高，平均标高。现场标贯试验9次，实测N值介于2.03.0击，平均2.1击。取原状土样10件,土工试验主要物理力学性质指标平均值为：w=63.7%；e=1.789；WL=52.5； IL=1.51； Es1-2=1.9MPa。6、砾砂（Qmr 、层序号4）：灰白、褐黄色，稍密中密状，饱和，主要由石英质砾砂组成，颗粒级配良好，分选性一般，粘性土含量1525%，岩芯呈散砂状。本次勘察除ZK24、ZK41、ZK43、ZK46、ZK44 、ZK47、ZK48、ZK49、ZK52、ZK54、ZK60、ZK

19、67、ZK69外，其余各孔均揭露本层，层厚，平均厚度；顶板埋深，平均埋深；顶板标高，平均标高。现场标贯试验28次，实测N值介于15.027击，平均21.1击。7、砾质粘性土（Qel、层序号）： 灰白、褐红、褐黄色，可硬塑状，系下伏岩石风化残积而成，刀切面较光滑，稍具光泽，无摇振反应，干强度及韧性中等，岩芯呈土柱状。本次勘察除ZK3、ZK15、ZK17外，其余各孔均揭露本层，层厚，平均厚度；顶板埋深，平均埋深；顶板标高，平均标高。现场标贯试验35次，实测N值介于19.027.0击，平均24.5击。取原状土样23件,土工试验主要物理力学性质指标平均值为：w=29.3%；e=0.912； IL=0.

20、10； Es1-2=4.7MPa。8、燕山四期花岗岩（5K1）：主要矿物成分为石英、长石及云母等，控制深度内，按其风化程度不同可分为全风化、强风化，2个风化岩带。1)全风化花岗岩（层序号1）：褐黄、灰褐色，坚硬状，组织结构已基本破坏，但尚可辨认，并且有微弱的残余强度，除石英外其它矿物已风化成土状，局部夹强风化，岩芯呈土柱状，岩体基本质量等级分类属类。本次勘察各孔均揭露本层，层厚，平均厚度；顶板埋深，平均埋深；顶板标高，平均标高。现场标贯试验35次，实测N值介于33.048.0击，平均为37.9击。2)强风化花岗岩（层序号2）：黄褐、灰褐色，组织结构大部分破坏，清晰可辨，并且有微弱的残余强度，除

21、石英外其它矿物已风化成土状，局部夹风化岩块，节理裂隙很发育，岩芯呈土柱状，岩体基本质量等级分类属类。本次勘察各孔均揭露本层，层厚，平均厚度；顶板埋深，平均埋深；顶板标高，平均标高。现场标贯试验21次，实测N值介于51.066.0击，平均为56.7击。各岩、土层物理力学性质指标试验值详见 “物理力学指标统计表”及“土的物理力学性质试验报告”。各岩、土层结构、厚度、分布情况及组合关系详见附图“工程地质剖面图”和“钻孔柱状图”。（五）地基土物理力学性质试验指标数理统计本次勘察共取原状土样116件，做常规项目分析，抗剪强度指标凝聚力、内摩擦角采用直接快剪试验；取扰动土样21件，做颗粒分析试验；标准贯入

22、试验统计表、动力触探试验统计表及土工试验统计表、十字板试验参数统计表、静力触探试验参数统计表，详见下列各表。各岩土层标准贯入试验击数修正值N统计表 表2-1土层名称统计项目标贯击数统计个数最小值最大值平均值标准差变异系数标准值nminmaxmfk淤泥1实测N（击）42修正N（击）42粘土2实测N（击）28修正N（击）28淤泥3实测N（击）9修正N（击）9砾砂4实测N（击）28修正N（击）28砾质粘性土实测N（击）33修正N（击）33全风化岩1实测N（击）35修正N（击）35强风化岩1实测N（击）21修正N（击）21土的物理力学性质指标统计表 (表2-2)土层名称统计项目指标名称统计个数最小值最

23、大值平均值标准差变异系数标准值nminmaxmfk淤泥1天然含水量W（%）28天然密度（g/cm3）28孔隙比e28液性指数IL28液限WL28压缩模量Es（MPa）22凝聚力C（kPa）17内摩擦角（）17Cq凝聚力C（kPa）6Cq内摩擦角（）6粘土2天然含水量W（%）22天然密度（g/cm3）22孔隙比e22液性指数IL22压缩模量Es（MPa）22凝聚力C（kPa）11内摩擦角（）11Cq凝聚力C（kPa）6Cq内摩擦角（）6土的物理力学性质指标统计表 (表2-2)土层名称统计项目指标名称统计个数最小值最大值平均值标准差变异系数标准值nminmaxmfk淤泥3天然含水量W（%）10天然

24、密度（g/cm3）10孔隙比e10液性指数IL10液限WL10压缩模量Es（MPa）10凝聚力C（kPa）6内摩擦角（）6砾质粘性土天然含水量W（%）23天然密度（g/cm3）23孔隙比e23液性指数IL23压缩模量Es（MPa）220.79凝聚力C（kPa）9内摩擦角（）9Cq凝聚力C（kPa）7Cq内摩擦角（）7全风化花岗岩1天然含水量W（%）19天然密度（g/cm3）19孔隙比e19液性指数IL19压缩模量Es（MPa）18凝聚力C（kPa）10内摩擦角（）10Cq凝聚力C（kPa）6Cq内摩擦角（）6 超重型动力触探统计表 (表2-3)土层名称及编号统计项目动探击数统计个数最小值最大值

25、平均值标准差变异系数标准值nminmaxmfk填石1实测N120（击）50修正N120（击）509.1杂填土2实测N120（击）30修正N120（击）30标准固结试验物理力学性质统计表 (表2-4)岩土层编号岩土层名称统计项目先期固结压力Pc压缩指数回弹指数固结系数(cm2/s10-4)CcCs50100200400kPakPakPakPakPa1淤泥统计个数6 6 6 6 6 6 6 最 大 值65.4 0.65 0.07 0.76 0.69 1.150 1.23 最 小 值33.2 0.43 0.05 0.25 0.38 0.420 0.54 平 均 值49.9 0.52 0.05 0.4

26、2 0.49 0.595 0.74 标准差13.23 0.07 0.01 0.19 0.12 0.28 0.26 变异系数0.27 0.14 0.13 0.45 0.25 0.46 0.36 标准值60.8 0.46 0.05 0.26 0.59 0.823 0.52 十字板试验参数统计及土层物理力学参数计算表 (表2-5)土层名称淤泥 1十字板剪切试验原状土十字板抗剪强度Cu（kPa）样本数53最大值32.64 最小值11.20 平均值18.42 标准差4.594 变异系数0.249 标准值17.338 扰动土十字板抗剪强度Cu（kPa）样本数53最大值7.53 最小值2.68 平均值4.0

27、7 标准差0.856 变异系数0.210 标准值3.866 灵敏度St样本数53最大值6.99 最小值2.78 平均值4.56 标准差0.869 变异系数0.190 标准值4.355 软土的灵敏度等级属中等灵敏静力触探试验参数统计及土层物理力学参数计算表 (表2-6)土层名称淤泥1黏土2静力触探试验锥尖阻力Qc（MPa）样本数445113最大值最小值平均值标准差变异系数标准值侧壁摩阻力fs（kPa）样本数445113最大值最小值平均值标准差变异系数标准值（五）不良地质作用根据对场地及邻区的工程地质调研，场地内未发现活动断裂、滑坡、泥石流和其它不良工程地质作用。（六）特殊性岩土松散稍密状的填土、

28、流塑状的淤泥、遇水软化崩解的花岗岩残积土、全强风化岩属特殊性土层。填土：该土层广泛分布在场地的浅表层，土质均匀性较差。稍湿饱和，松散稍密状，据了解，堆填时间约5年内，基本未完成自重固结。稳定性差，易产生不均匀沉降，开挖后易产生坍塌和失稳。淤泥：流塑状，含水量高，强度低，高压缩性，灵敏度中等，为本场地软弱土。花岗岩残积土层，浸水后易软化、崩解，强度降低，稳固性较差，不利于基坑的施工。全风化花岗岩层，浸水后易软化、崩解，强度降低，稳固性较差，不利于基坑的施工。强风化花岗岩：因风化程度高，岩石成份、结构、性状、顶板埋深变异程度较大，土状者水浸易软化，软硬不均，强度和承载力较高。三、场地水文地质条件（

29、一）地表水拟建场地内无地表水分布。（二）地下水1、含（隔）水层及地下水类型拟建场地内地下水类型有孔隙潜水、孔隙承压水和基岩裂隙水。1）孔隙潜水主要赋存于素填土、填石中，补给来源主要为大气降水的垂直渗入补给，以大气蒸发等方式排泄。2）孔隙承压水主要赋存于砾砂层中，具中等强透水性，富水性较好，具微承压性，补给来源主要为侧向渗透补给，并以侧向径流；勘探期间对ZK2、ZK20、ZK27钻孔砾砂层上部地层采用止水措施，测的砾砂层ZK2水位埋深为m、ZK20水位埋深为m、ZK27水位埋深为，水位埋深在13.70m之间，标高在m。3）基岩裂隙水主要赋存于强风化花岗岩裂隙中，本场地基岩裂隙水主要受降雨、侧向迳

30、流和上覆土层下渗补给，局部具微承压性。00m 之间，标高在m之间。据场地环境及地区经验，本场地的水位变化幅度为12m。各岩土层的渗透系数经验值k详见表7-1。（四）腐蚀性判定勘察期间于ZK17、ZK48孔各取地下水样1件，取地表土易溶盐土样2组，其主要腐蚀性指标分析结果如表3-1、3-2：水质分析结果及地下水腐蚀性判定 表3-1评价内容对混凝土结构的腐蚀性评价对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性评价项目硫酸盐SO42-(mg/L)镁盐Mg2+(mg/L)苛性碱OH-(mg/L)总矿化度(mg/L)pH值侵蚀性CO2 (mg /L)Cl- (mg/L)直接临水或强透水层弱透水层直接临水或强透水层弱透水

31、层长期浸水干湿交替ZK17ZK48评价微微微微微微微微微微微微微中土的主要指标试验值 表3-2评价内容干湿交替，对混凝土结构的腐蚀性评价（B）渗透性地层，对混凝土结构的腐蚀性评价对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性评价土对钢结构的腐蚀性评价项目硫酸盐SO42-（mg/kg）镁盐Mg2+（mg/kg）PHCl-（mg/kg）pH值地表土1300地表土2400等级指标微450微评价微微微中微结论微中微本场地地下水在、类环境类型(当混凝土结构一边接触地下水，一边暴露在大气中，水可以通过渗透或毛细作用在暴露大气中的一边蒸发时，应定为类)中对混凝土结构均具微腐蚀性；在强透水性及弱透水性地层中对混凝土结构具微腐

32、蚀性；在长期浸水条件下对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性，干湿交替条件下对钢筋混凝土结构中的钢筋具中腐蚀性。地下水位以上的土对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中钢筋具中腐蚀性，对钢结构具微腐蚀性。（五）地下水对地下室底板的浮力作用本场地地下水主要为赋存第四系土层中的孔隙潜水和风化基岩中的裂隙水地下水对地下室底板有浮托作用。场地东侧为科苑大道，路面标高约4.104.70m；场地北侧为工业八路，地面标高约4.104.38m；场地西侧为支六路及建筑物等空地，地面标高约4.395.71m；场地南侧为空地及围墙，地面标高约4.475.29m。场地地坪设计标高约，由于场地无地下水长期观测成果资料，地

33、下水抗浮水位参照周边环境，建议场地抗浮水位按室外地坪标高降低考虑，黄海高程约。设防水位建议取至地下室外墙标高以上。当采用抗浮桩或抗浮锚杆时（桩侧摩阻力特征值根据其相应桩型按“表6”的数据选取），折减系数根据广东省标准建筑地基基础设计规范表-2，建议采用“表4-3”数值。抗拔摩阻力折减系数建议值 表3-3地层代号岩土类型及层号抗拔摩阻力折减系数 iQmr淤泥1粘土2淤泥3砾砂4Qel砾质粘性土（）5K1全风化花岗岩(1)强风化花岗岩(2)注：1、表中数据在施工时应通过试验检验。（六）地下水影响评价地下水主要为第四系土层中的孔隙潜水、孔隙承压水和风化岩中的裂隙水。其中孔隙潜水对基坑开挖的影响，主要

34、为施工过程易造基坑壁坍塌等危害，施工中应引起足够的重视，地下水水位下降对周边土层产生附加沉降，设计应考虑对工程的不利影响。地下水对于桩基的影响主要包括两个方面：第一是地下水对于土体参数的影响，这会对桩基承载力产生直接影响；第二是地下水与桩界面的张力对于摩擦力的影响，在成桩过程中需考虑对土体扰动所产生的对侧摩阻力和端阻力的影响，这不仅仅是桩与桩周土之间的摩阻力受影响，桩周土本身的抗剪强度也会受影响，大大降低侧摩阻力。地下水作用对桩基施工的影响较大，易造成孔壁崩塌等，桩基施工过程中应采取有效措施避免对成桩质量的影响。四、场地稳定性、适宜性、均匀性及地震效应评价(一)场地稳定性及适宜性评价根据本次勘

35、察在钻探深度范围内揭露地质情况，结合区域地质资料综合分析，场地内未揭露断裂构造、古河道、沟浜、滑坡及崩塌等不良地质作用。未发现河道、沟浜、池塘、墓穴、防空洞等对工程不利的埋藏物，场地稳定，适宜建筑。(二)地基的均匀性及稳定性评价场地在勘探深度范围内共有4个工程地质层6个亚层，土（岩）层的层位分布及厚度变化较大，属不均匀地基。浅基础地基为填土，下卧软土，地基土的稳定性较差；深基础地基为残积土及风化岩等，地基土的稳定性较好。通过选用合理的地基基础型式，场地适宜拟建建筑。(三)抗震设防烈度及抗震设防类别1、按中国地震动参数区划图（GB18306-2015）及建筑抗震设计规范(GB50011-2010

36、)的划分，拟建场地抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为，设计地震分组为第一组。抗震设防应满足规范及相关文件规定。按建筑工程抗震设防分类标准（GB 50223-2008）第条文规定，其抗震设防类别应属于重点设防类。拟建场地内无可液化土层，属对建筑抗震一般地段。2、根据南山区外国语学校高中部建设工程勘察拟建场地剪切波波速测试报告（详见本报告附件），本次采用ZK7、ZK26、ZK36、ZK46钻孔做岩土层剪切波速度，其中ZK7等效剪切波速 m/s、ZK26为 m/s、ZK36为m/s、ZK46为m/sm/s，建筑场地类别为类，场地土为中软土，根据勘察资料场地覆盖层厚度3.00m。(四)地基地震

37、效应液化评价1、按建筑抗震设计规范（GB50021-2010）第“表4-1”。液化判别表 表4-1孔号层号Ncr临界值c粘粒含量ds贯入点深dw地下水深Ni实测值di土层厚度土层 中点Wi影响权函数值IlE液化指数液化 程度ZK2413.64 3180.63 无ZK6413.54 3190.67 无ZK9413.64 3200.50 无ZK13413.22 3181.50 无ZK20412.87 3191.60 无ZK39413.16 3151.17 无注：在地面下20m深度范围内,液化判别标准贯入试验锤击数临界值可按下式计算:Ncr=N0sw)3/c 当N15Qmr1淤泥流塑52粘土可塑20

38、3淤泥流塑54砾砂稍密-中密30Qel砾质粘性土可硬塑354006008005K11全风化花岗岩6565080012002强风化花岗岩100100012001600注：1、对于尚未完成自重固结的土类，不计算其侧阻力；2、钻、冲孔端承桩桩底沉渣50mm，人工挖孔端承桩桩底沉渣40mm；3、上表数值及桩尖入土深度宜通过试桩校核和通过现场载荷试验检验、调整。预应力管桩桩基设计参数建议值 表5-3地 层 岩 性状 态桩 侧摩阻力特征值qsa(kPa)预应力管桩桩端阻力特征值qpa（kPa）成因层序岩土层名称桩入土深度（m）L99L161630Qmr1淤泥流塑82粘土可塑253淤泥流塑84砾砂稍密-中密

39、38Qel砾质粘性土可硬塑408001200140016005K11全风化花岗岩752500-30003000-35002强风化花岗岩1203500-40004000-4500适用规范：1、广东省标准建筑地基基础设计规范（DBJ15-31-2003）2对于预制桩，根据土层埋深h，将qsa乘以修正系数，详见下表：土层埋深h（m）5102030修正系数3、预制桩对静压桩取中低值，打入桩取中高值；4、上表数值及桩尖入土深度宜通过试桩校核和通过现场载荷试验检验。 (三) 复合地基设计参数建议值根据建筑地基处理技术规范（JGJ 79-2012）及建筑地基基础设计规范（DBJ15-31-2003）有关规定

40、，复合地基设计参数建议采用“表6-1”：复合地基设计参数 表6-1岩土层名称重度（kN/m3）旋喷桩处理后桩间土承载力特征值fsk（kPa）桩的端阻力特征值qp（kPa）桩侧摩阻力特征值qsi（kPa） = 1 * GB3 1填石140- = 1 * GB3 2杂填土100-1淤泥50-52粘土160160203淤泥50-54砾砂18018030砾质粘性土20020035(四)欠固结土层对桩基的影响 场地分布人工填土，未完成自重固结，易产生不均匀沉降，其对建筑基础设计及地面的影响较大，易对桩身产生负摩阻力，因此设计施工时应对人工填土层进行压实处理，降低场地内负摩阻力对桩基的影响；淤泥呈流塑状，

41、物理力学较差，具高压缩性，易产生不均匀沉降，其对建筑基础设计及地面的影响较大，易对桩身产生负摩阻力，可考虑采用高压旋喷桩进行处理；人工填土及淤泥层对桩基设计应考虑桩侧负摩阻力对桩承载力及沉降的影响。六、建筑物基础选型（一）、天然地基上的浅基础3层体育馆（地下室区域）、6层教学楼（办公楼、行政办公楼）、6层宿舍、300m运动场（地下室区域）、篮球场、排球场、入口广场、下沉广场、雨棚区域，地下室1层，深度为，局部，地下室底板主要为填石、杂填土、淤泥，不宜采用天然基础上的浅基础；300m运动场（地下室区域外）及3层体育馆（地下室区域外），松软土层厚度大，压缩性高，承载力低，易产生不均匀沉降，不宜采用

42、天然地基上的浅基础。（二）、人工地基上的浅基础3层体育馆（地下室区域）、300m运动场（地下室区域）、篮球场、排球场、入口广场、下沉广场、雨棚区域，地下室底板为填石、杂填土、淤泥, 可采用人工地基上的浅基础，以杂填土、填石及淤泥为处理的目的层，可选用碎石桩、高压旋喷桩等方法处理；300m运动场（地下室区域外）及3层体育馆（地下室区域外），基底均为填石，可采用人工地基上的浅基础，填石及淤泥为处理的目的层，可选用碎石桩、高压旋喷桩等方法处理。（三）、桩基础若地基承载力及变形经设计验算后不能满足上部结构要求建议采用桩基础。常用的桩型有预制桩、人工挖孔灌注桩、旋挖成孔灌注桩、冲（钻）孔灌注桩等。1、预

43、制桩：主要优点是施工速度较快、工期短、造价低。锤击试预制桩施工时发出的噪音，振动及挤土效应等对周边环境有一定的影响，施工时应注意。沉桩过程的挤土效应可能导致断桩、桩端上浮、增大沉降、承载力降低等，施工过程中应对已施工桩的桩端标高进行监测，沉桩结束后，宜普遍实施一次复打复压；基坑开挖后存在0.5的填石（根据钻孔揭露，基坑开挖后场地大部分填石已挖除，仅小部分区域存在填石），若预制桩难以穿越，可考虑引孔，以全强风化岩作持力层。本项目可考虑采用此桩型。2、人工挖孔灌注桩：单桩承载力较高，施工工艺简单，造价也较低，但由于本场地分布有饱水厚层砂层、淤泥，对施工现场周边影响不大。不符合粤建管字200349号

44、文件规定，本项目不宜采用此桩型。3、机械旋挖成孔灌注桩：其优点是施工成孔速度快，可平行施工，经济合理；其缺点是入岩（中、微风化岩）难度大，且孔底清渣较困难。对施工现场周边影响不大，以强风化岩作持力层，本项目可考虑此桩型。4、冲（钻）孔灌注：其优点是施工时不用疏排地下水，可以嵌岩，且较易穿透软硬夹层，达到预定持力层；不足之处是施工中产生的大量泥浆对场地环境污染较大、费用较高，成孔深度较大时孔底清渣较困难。若采用该类桩型，应注意采取措施清除孔内沉渣，做好泥浆的排放处理，保护场地施工环境。此种桩施工工期较长且成本较高，另外桩本身质量及桩底沉渣难以控制。对施工现场周边影响较大。（三）、建议各栋基础选型

45、建议“表7-1”各栋建筑物基础选型建议表 表7-1建筑物名称建筑物所在钻孔地下室底板及开挖设计标高所处地层基础建议300m运动场(地下室区域外)ZK3ZK5填石采用复合地基或预制桩（填石区域考虑引孔），以全强风化岩作为桩端持力层；也可采用机械旋挖成孔灌注桩，以强风化岩作为桩端持力层。300m运动场(地下室区域)、篮球场、排球场、入口广场、下沉广场、雨棚区域ZK8ZK10、ZK13ZK15、ZK18ZK25、ZK31ZK33、ZK39、ZK40、ZK42、ZK43、 ZK45、ZK63填石、淤泥采用复合地基或预制桩（填石区域考虑引孔），以全强风化岩作为桩端持力层；也可采用机械旋挖成孔灌注桩，以强风化岩作为桩端持力层。体育馆3F（地下室区域外）ZK52、ZK53、ZK69填石采用复合地基或预制桩（填石区域考虑引孔），以全强风化岩作为桩端持力层；也可采用机械旋挖成孔灌注桩，以强风化岩作为桩端持力层。体育馆3F（地下室区域）ZK46、ZK47、ZK64、ZK65填石、淤泥采用复合地基或预制桩，以全强风化岩作为桩端持力层；也可采用机械旋挖成孔灌注桩，以强风化岩作为桩端持力层。宿舍楼ZK1、ZK2、ZK6、ZK7