门卫配电间计算书配电房

1、工程设计计算书建设苏州新城房地产项目名称2014-G-24 号地块(东地块) 配电房 7设计15/017分 项 号29设计部门结构所设计专业结构设计阶段方案设计 初步设计 施工图设计 电算程序名称盈建科 1.6.2.2电算计算书内容： 电算输入数据（图表）1份手算计算书页数页设计日期 2015.12.26校对日期 2015.12.26审核日期 2015.12.26（以上内容填写时如缺项，请打“ ”符号）电算建设苏州新城房地产设计15/017工程名称2014-G-24 号地块 （东地块）设计专业结构子项名称配电房 7子项号码29名称盈建科版本号1.6.2.2序号输出内容页次备注1建筑结构的总信息

2、（WMASS.OUT）2周期、力与振型输出文件（WZQ.OUT）3SATWE 位移输出文件(WDISP.OUT)4各层荷载简图5各层板配筋简图6各层平面简图7各层混凝土构件配筋简图8基础计算书9101112施工模拟加载层步长:1计算控制信息 .水平力与整体坐标夹角:梁刚度放大系数按 2010混凝土规范取值:中梁刚度放大系数上限:总信息文件0.00是2.000.701.004.00是1.001.00是平面导荷经典膜元(QA4)否否否否是否否否否否整体指标计算采用否否否否否-连梁刚度折减系数(连梁刚度折减系数(风):连梁按墙元计算控制跨高比:连梁材料强度默认同墙:墙元细分最大控制长度(m):板元细

3、分最大控制长度(m):短墙肢自动加密:弹性板荷载计算方式:膜单元类型:):工程名称：pdf工程代号：设计人：校核人：名称：盈建科建筑结构设计版本：1.6.2.2计算日期：2015/12/26-是否考虑 P-Delt效应:考虑刚域:*设计参数输出*考虑柱端刚域:是否输出节点位移:墙梁跨点作为刚性楼板从节点:结构总体信息结构体系:结构材料信息:结构所在地区:室层数:嵌固端所在层号(层顶嵌固):与基础相连构件最大底标高(m):裙房层数:转换层所在层号:加强层所在层号:底框层数:竖向荷载计算信息:风荷载计算信息:力计算信息:是否计算吊车荷载:是否计算人防荷载:是否考虑预应力等效荷载工况:是否生成绘等值

4、线用数据:是否计算温度荷载:竖向荷载砼墙轴向刚度考虑是否生成传给基础的刚度:结构计算时考虑楼梯刚度:梁与弹性板变形协调:弹性板与梁协调时考虑梁向下相对偏移:.框架结构钢筋混凝土梁墙自重扣除与柱 楼板自重扣除与梁墙刚性楼板假定 :部分:部分:100.0000000施工模拟一 一般计算方式，其它计算非室楼板强制采用刚性楼板假定:是否自动划分多塔:计算现浇空心板:增加计算连梁刚度不折减模型下的内力按全楼弹性板 6 计算:位移:使用指定风荷载数据:风荷载信息 .执行规范:地面粗糙程度 :修正后的基本风压 (kN/m2):结构X 向基本周期（秒）:结构 Y 向基本周期（秒）:风荷载计算用阻尼比 :承载力

5、设计时的风荷载效应放大系数:否计算水平否否否否否否是1作用GB50009-2012B 0.450.440.370.0501.0是收响:凝聚局部楼层刚度时考虑的底部层数（0 表示全部楼层）:考虑顺风向:多方向风角度:舒适度验算用基本风压舒适度验算用阻尼比 :水平风荷载体型分段数:性能设计信息 .是否能设计:否(kN/m2):0.200.0201背风面系数-0.50是否否设计信息 .是否按抗震规范 5.2.5 调整楼层是否扭转效应明显:分段号 最号挡风系数1.00迎风面系数0.80侧风面系数0.00力:是否 0.500.500.850.500.330.401.15高规和抗规从严否是是是 1.250

6、否012自动计算结构宽深:第一平动周期方向动位移比例（01）:第二平动周期方向动位移比例（01）:弯矩调幅系数:考虑横向考虑扭转:框架梁调幅后不小于 非框架梁调幅后不小于梁扭矩折减系数:九度结构及一级框架跨中弯矩的倍数: 跨中弯矩的倍数:信息设计.分组:一6 (0.05g)0.54全楼0.0500.60WYD-RITZ用户定义3否333不改变是烈度:场地类别:特征周期:阻尼比确定方法:结构的阻尼比: 周期折减系数: 特征值分析类型:振型数确定方式:用户定义振型数:按主振型确定 框架的抗震等级:超配筋系数:按层刚度比判断薄弱层方法:底部嵌固楼层刚度比执行高规3.5.2-2:自动对层间受剪承载力突

7、变形成的薄弱层放大调整:自动根据层间受剪承载力比值调整配筋:是否转换层指定为薄弱层:薄弱层内力放大系数:强制指定的薄弱层层号:与柱相连的框架M、V 不调整: 0.2V0 调整分段数:内力符号:分段号起始层号终止层号钢框架的抗震等级:剪力墙的抗震等级:抗震构造措施的抗震等级:框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:0.2V0 调整时楼层剪力最小倍数:0.2V0 调整时各层框架剪力最大值的倍数:0.2V0 调整上限:框支柱调整上限:支撑按柱设计临界角:0.201.502.005.0020否一层以下抗震构造措施抗震等级逐层降级及抗震措施 4 级: 是是否考虑偶然偏心:是否考虑双向扭转效应

8、:否是否 00.50否0.0400.280全楼1.00强制解耦0.25否按竖向构件内力统计层剪力:自动计算最不利方向的作用:活荷载信息 .柱、墙活荷载是否折减:斜交抗侧力构件方向的附加 活荷重力荷载代表值组合系数:数:否21.00不折减考虑活荷不利布置的最梁活荷载内力放大系数:楼面梁活荷载折减:号:使用自定义影响系数曲线:多遇影响系数最大值:影响系数最大值:作用放大方法:构件设计信息 .柱配筋计算原则:连梁按对称配筋设计:全楼力放大系数:双偏压否否是是减震隔震附加阻尼比算法:最大附加阻尼比:抗震设计的框架配筋考虑受压钢筋:计算时不考虑室以下的结构质量:矩形混凝土梁按 T 形梁配筋:按简化方法计

9、算柱剪跨比（Hn/2h0）:墙柱配筋设计考虑否否否是 0.400.000.85是是否否 2020型钢规程JGJ138-2001否否是否 30060050结构底部 NSW 层的墙竖向分布配筋率:0.60墙柱配筋设计考虑翼缘墙:与剪力外相连的梁按框架梁设计:钢筋强度 .HRB400 钢筋强度设计值（N/mm2）:验算一级抗震墙施工缝:梁压弯设计控制轴压比:配筋内力取值位置(0-节点，1-支座边):钢构件截面净毛面积比:X 向钢柱计算长度是否按有侧移计算: Y 向钢柱计算长度是否按有侧移计算:按钢规5.3.3-2 自动判断强弱支撑:框架柱的轴压比限值按框架结构采用:360室信息 .土的水平抗力系数的

10、比例系数(MN/m4):扣除地面以下几层回填土约束:回填土容重 (kN/m3):回填土侧压力系数:室外地平标高 (m):水位标高 (m):室外地面附加荷载 (kN/m2):3.00018.000.50-0.30-0.650.00梁保护层厚度柱保护层厚度(mm):(mm):型钢混凝土构件设计依据:剪力墙构造边缘构件的设计执行高规 7.2.16-4:底部加强区全部设为约束边缘构件:荷载组合 .结构重要性系数:恒载分项系数: 活载分项系数:活荷载组合值系数:活荷载频遇值系数:1.001.201.400.700.600.501.001.400.600.40否1.30面外生成暗柱边缘构件:约束边缘构件阴

11、影区长度取 Lc:边缘构件合并距离 (mm):短肢边缘构件合并距离边缘构件尺寸取整模数(mm):(mm):活荷载准值系数:构造边缘构件尺寸设计依据:高规JGJ3-2010第 7.2.16 条考虑结构设计使用年限的活荷载调整系数:风荷载分项系数:风荷载组合值系数:风荷载频遇值系数:包络设计 .是否分塔与整体分别计算，并取大:自动取框架和框架-抗震墙模型计算大值:是否与其它模型进行包络取大:否否否风荷载是否参与组合:水平力分项系数:鉴定加固 .是否鉴定加固:*楼层属性*否材料信息 .混凝土容重层号21塔号11属性无(kN/m3):26.0022.0078.0018.5018001001001000

12、.200砌体容重钢材容重(kN/m3):(kN/m3):1 层轻骨料混凝土容重 (kN/m3):轻骨料混凝土密度等级:*塔属性*间距柱箍筋间距(mm):(mm):墙水平分布筋最大间距(mm):墙竖向分布筋最小配筋率 (%):结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层号:塔号 1结构体系:框架结构结构X 向基本周期（秒）:结构 Y 向基本周期（秒）:水平风荷载体型分段数:保护层：0.440.371背风面系数-0.500层号塔号梁保护层(mm)柱保护层(mm)墙保护层(mm)分段号 最号挡风系数1.00迎风面系数0.80侧风面系数0.0012211120202020-0.2V0 调整分段数:分段号起始

13、层号终止层号0.2V0 调整时楼层剪力最小倍数:0.2V0 调整时各层框架剪力最大值的倍数:0.201.50-混凝土构件：层号塔号梁数(混凝土/主筋)柱数(混凝土/主筋)支撑数(混凝土/主筋)墙数(混凝土/主筋)*各层质量、质心坐标，层质量比*211136(C30/360)7(C30/360)6(C30/360)6(C30/360)-层号量塔号质量比质心 X质心 Y质心恒载质量活载质量活载质量附加质Z(不折减)(t)15.5(m)4035.420(m)1240.870(m)5.119(t)179.8(t)(t)217.70.01.94质量比1.5不满足高规3.5.6-箍筋（墙分布筋）：1140

14、35.4201240.870-0.00096.70.00.00.01.00层号塔号梁数(箍筋)柱数(箍筋)支撑数(箍筋)墙数(水平/竖向)边缘构件(箍筋)合计-276.57.715.50.0活载总质量恒载总质量附加总质量结构总质量(t):(t):(t):(t):7.744276.5010.000284.245211136(360)7(360)6(360)6(360)-(360)(360)*风荷载信息*恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载活载质量总质量 = 活荷载重力荷载代表值系数*活载等效质量恒载质量+活载质量+附加质量层号塔号风荷载 X剪力 X倾覆弯矩 X风荷载 Y剪力 Y倾覆弯矩 Y*各

15、层构件数量、构件材料和层高*211138.40.038.438.4172.8395.669.10.069.169.1311.1712.0层号塔号梁数柱数支撑数墙数层高(m)累计高度(m)*各楼层等效尺寸(:m,m*2)21113676600004.5005.80010.3005.800*层号2塔号面积形心 X4035.42形心 Y1240.87等效宽 B等效高 H最大宽 BMAX最小宽 BMIN-1174.4417.809.8017.809.80110.004035.421240.8717.809.8017.809.80-Floor No. 2Tower No. 1*Xstif=4035.41

16、85(m)Ystif=1240.8700(m)Alf=179.9999(Degree)各楼层质量、面积质量分布(Gmass(重力荷载代表值)=:kg/m*2)Xmass=Eex= Ratx =薄弱层 Ratx1=4035.4200(m)0.00012.1411Ymass=Eey= Raty =1240.8700(m)0.00002.1411195.3017(187.5573)(t)*层号21塔号11楼层质量1.88E9.67E面积质量.20.27面积质量比1.940.52剪力放大系数= 1.00gimax(gi/gi-1,gi/gi+1)1.0000Raty1=1.0000RJX1 = 6.2

17、770E+004(kN/m)RJX3 = 4.1665E+004(kN/m)RJY1 = 9.8079E+004(kN/m)RJZ1 = 0.0000E+000(kN/m)RJY3 = 5.7932E+004(kN/m)RJZ3 = 5.4913E+006(kN*m/Rad)*计算时间*计算用时：00:00:10设计用时：00:00:5-X 方向最小刚度比:1.0000(2 层 1 塔)Y 方向最小刚度比:1.0000(2 层 1 塔)=室楼层侧向刚度比验算（剪切刚度）=室层号： 1塔号： 1*各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息: 层号: 塔号刚心的 X，YX 方向Y 方向一层剪切刚

18、度=2.9316E+004一层剪切刚度=4.5807E+004X 方向地上一层剪切刚度=6.2770E+004 Y 方向地上一层剪切刚度=9.8079E+004X 方向刚度比= Y 方向刚度比=Floor NoTower No Xstif，Ystif : Alf0.46700.4670坐标值: 层刚性主轴的方向*结构整体抗倾覆验算*Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值: 总质量: X，Y 方向的偏心率: X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)GmassEex，EeyRatx，Raty抗倾覆力矩Mr倾覆力矩Mov比值Mr/Mov零应力区(%)Ratx1，

19、Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度 70%的比值或上三层平均侧移刚度 80%的比值中之较小者Ratx2，Raty2 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度 90%、110%或者 150%比值。110%指当本层层高大于相邻上层层高 1.5 倍时，150%指嵌固层RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)层号：1塔号：1X 向风 Y 向风 XY2.528E+0041.364E+0042.500E+0041.349E+0043.380E+0026.083E+0026.875E+0026.830E+00274.7822

20、.4236.3719.750.000.000.000.00RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪力与层间位移的比)*Floor No. 1Tower No. 1Xstif=4035.4200(m)Ystif=1240.8700(m)Alf=0.0000(Degree)*结构整体稳定验算*Gmass(重力荷载代表值)=Xmass=Eex= Ratx =薄弱层Ratx1=4035.4200(m)0.00001.0000Ymass=Eey= Raty =1240.8700(m)0.00001.000096.6876(96.6876)(t)剪力放大系数= 1.00层

21、号12塔号11X 向刚度4.475E+0054.166E+004Y 向刚度7.506E+0055.793E+004层高5.8004.500上部重量35352375X 刚重比Y 刚重比15.3431Raty1=18.5099734.23678.9571231.616109.784RJX1 = 2.9316E+004(kN/m)RJX3 = 4.4748E+005(kN/m)RJY1 = 4.5807E+004(kN/m)RJY3 = 7.5062E+005(kN/m)RJZ1 = 0.0000E+000(kN/m)RJZ3 = 5.8005E+007(kN*m/Rad)该结构刚重比 Di*Hi/

22、Gi 大于 10，能够通过高规5.4.4 条的整体稳定验算该结构刚重比 Di*Hi/Gi 大于 20，满足高规5.4.1，可以不考虑重力二阶效应112765.02765.0154.9154.9*结构抗震验算*-2、风荷载作用下剪力平衡验算(kN)：层号21塔号11X 向风荷载38.438.4X 向楼层剪力38.4-4.3Y 向风荷载69.169.1Y 向楼层剪力69.1-14.3*舒适度验算*楼层抗剪承载力验算*塔号：1按高钢规计算：X 向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.041 X 向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.010 Y 向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.0

23、72 Y 向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.012Ratio_X,Ratio_Y: 表示本层与上一层的承载力之比层号21塔号11X 向承载力4.5504E+0023.9990E+002Y 向承载力6.1920E+0025.1370E+002Ratio_X1.000.88Ratio_Y1.000.83按荷载规范附录 J 计算：X 向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.031 X 向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.008 Y 向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.055 Y 向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.011*内外力平衡验算*说明：恒、活荷载指本层及

24、以上楼层恒、活荷载总值风荷载指本层及以上楼层风荷载总值注意：按构件所属楼层号统计该层内力，而外力是其上全部楼层的叠加结果，对于计结果室部分及存在越层构件、多层构件接地等情况可能会导致内外力统计结果不平衡，不会影响其它设1、恒、活荷载作用下轴力平衡验算(kN)：层号2塔号1恒载1798.1恒载下轴力1798.1活载154.9活载下轴力154.9F-x-y : X 方向的耦联F-x-t : X 方向的耦联力在 Y 方向的分量力的扭矩*周期、力与振型输出文件*振型 1 的力考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数-FloorTowerF-x-x(kN) 78.123.55F-

25、x-y(kN)0.000.00F-x-t(kN-m)0.000.00振型号周期转角平动系数(X+Y)扭转系数(Z)(强制刚性楼板模型)21振型111230.44200.37250.31250.0090.0090.001.00(1.00+0.00)1.00(0.00+1.00)0.00(0.00+0.00)0.000.001.002 的力-FloorTowerF-x-x(kN) 0.000.00F-x-y(kN)-0.00-0.00F-x-t(kN-m) 0.000.00作用最大的方向= 0.00121振型11振型号123周期0.44270.37600.3164转角0.0090.0090.00平

26、动系数(X+Y) 1.00(1.00+0.00)1.00(0.00+1.00)0.00(0.00+0.00)扭转系数(Z) 0.000.001.003 的力-FloorTowerF-x-x(kN) 0.000.00F-x-y(kN)0.000.00F-x-t(kN-m)-0.00-0.00(Z 向扭转质量系数只在强制刚性板下有意义，对于非强制刚性板下的计算结果参考)2111振型号123X 向平动质量系数%(sum) 71.84( 71.84)0.00( 71.84)0.00( 71.84)Y 向平动质量系数%(sum) 0.00(0.00)70.81( 70.81)0.00( 70.81)Z

27、向扭转质量系数%(sum)各振型作用下 X 方向的基底剪力-0.00(0.00(0.00(0.00)0.00)0.00)层号：1塔号：振型号1231剪力(kN) 81.680.000.00X 向平动振型参与质量系数总计: Y 向平动振型参与质量系数总计:71.84%70.81%第 1 扭转周期(0.3125)/第 1 平动周期(0.4420) = 0.71各层 Floor Tower FxVxMx方向的作用力(CQC): 层号: 塔号X作用最大的方向 = 0.003振型号123阻尼比0.0500.0500.050: X 向: X 向: X 向静力法作用下结构的反应力作用下结构的楼层剪力作用下结

28、构的弯矩向的力Sic Fx:XVx (分塔剪重比) (kN)78.12( 4.165%)81.68( 2.873%)*FloorTowerFx(kN) 78.123.55Mx(kN-m) 351.55825.27Sic Fx(kN) 63.770.00仅考虑 X 向 Floor : 层号 Tower : 塔号作用时的力(采用非强制刚性楼板假定模型计算结果)2111F-x-x : X 方向的耦联力在X 方向的分量抗震规范(5.2.5)条要求的 X 向楼层最小剪重比 =静力法向的力0.80%Sic Fy:YVy (分塔剪重比) (kN)77.61( 4.138%)80.51( 2.832%)*Fl

29、oorTowerFy(kN) 77.612.90My(kN-m) 349.24816.20Sic Fy(kN) 63.770.00仅考虑 Y 向 Floor : 层号 Tower : 塔号作用时的力(采用非强制刚性楼板假定模型计算结果)2111F-y-x : Y 方向的耦联 F-y-y : Y 方向的耦联 F-y-t : Y 方向的耦联力在力在X 方向的分量Y 方向的分量抗震规范(5.2.5)条要求的 Y 向楼层最小剪重比 =0.80%力的扭矩=各楼层剪力系数调整情况抗震规范(5.2.5)验算=振型 1 的力层号2塔号1X 向调整系数1.000Y 向调整系数1.000-FloorTowerF-

30、y-x(kN) 0.000.00F-y-y(kN)0.000.00F-y-t(kN-m)0.000.0021振型11的力2FloorTowerF-y-x(kN)-0.00-0.00F-y-y(kN) 77.612.90F-y-t(kN-m)-0.00-0.0021振型11的力3-FloorTowerF-y-x(kN) 0.000.00方向的基底剪力F-y-y(kN)0.000.00F-y-t(kN-m)-0.00-0.002111各振型作用下Y层号：塔号：11剪力(kN)0.0080.510.00振型号123各层 Y Floor Tower FyVyMy方向的作用力(CQC): 层号: 塔号:

31、 Y 向: Y 向: Y 向作用下结构的反应力作用下结构的楼层剪力作用下结构的弯矩*位移输出文件*2000001100000110000011.880.180.181.880.180.181/240058001/999992.45%1.0011100.00%0.06X 向最大层间位移角：1/2400(2 层 1 塔)$s: mm= 工况 11 = Y 方向作用下的楼层最大位移: 层号: 塔号: 最大位移对应的节点号: 最大层间位移对应的节点号FloorTower JmaxJmaxDFloorTowerJmaxJmaxDMax-(Y)Max-DyAve-(Y)Ave-DyhMax-Dy/hDyR

32、/DyRatio_AYMax-(Z) : Z 方向的节点最大位移2120000172000017100000910000091.451.340.110.111.451.340.110.1145001/335658001/9999: 层高h93.78%1.00Max-(X)，Max-(Y)Ave-(X)，Ave-(Y) Max-Dx ，Max-Dy Ave-Dx ，Ave-Dy: X,Y 方向的节点最大位移: X,Y 方向的层平均位移: X,Y 方向的最大层间位移: X,Y 方向的平均层间位移11100.00%0.05Y 向最大层间位移角：1/3356(2 层 1 塔)Ratio-(X),Rat

33、io-(Y): 最大位移与层平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-Dy: 最大层间位移与平均层间位移的比值Max-Dx/h，Max-Dy/h : X,Y 方向的最大层间位移角= 工况 12 = Y 双向作用下的楼层最大位移: X,Y 方向的有害位移角占总位移角的百分比例DxR/Dx,DyR/DyFloorTowerJmaxJmaxDMax-(Y)Max-DyAve-(Y)Ave-DyhMax-Dy/hRatio_AX,Ratio_AY: 本层位移角与上层位移角的 1.3 倍及上三层平均位移角的 1.2 倍的比值的大者X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点 X,Y,Z 方向的位移D

34、yR/DyRatio_AY2120000212000017100000910000091.451.340.110.111.451.340.110.1145001/335658001/9999= 工况 9 = X 方向作用下的楼层最大位移93.78%1.0011FloorTowerJmaxJmaxDMax-(X)Max-DxAve-(X)Ave-DxhMax-Dx/h100.00%0.05DxR/DxRatio_AXY 向最大层间位移角： 1/3356(2 层 1 塔)2120000012000017100000110000012.061.880.180.182.061.880.180.1845

35、001/240058001/9999= 工况 2 = +X 方向风荷载作用下的楼层最大位移92.45%1.0011100.00%0.06FloorTowerJmaxJmaxDMax-(X)Max-DxAve-(X)Ave-DxRatio-(X)Ratio-DxhMax-Dx/hDxR/DxRatio_AXX 向最大层间位移角：1/2400(2 层 1 塔)2120000092000009100000510000051.010.920.090.091.010.920.090.091.001.001.001.0045001/487758001/9999= 工况 10 = X 双向作用下的楼层最大位

36、移92.73%1.0011FloorTowerJmaxJmaxDMax-(X)Max-DxAve-(X)Ave-DxhMax-Dx/h100.00%0.06DxR/DxRatio_AXX 向最大层间位移角： 1/4877(2 层 1 塔) X 方向最大位移与层平均位移的比值： 1.00(2 层 1 塔)2120000012.062.064500X 方向最大层间位移与平均层间位移的比值： 1.00(2 层 1 塔)Y 方向最大层间位移与平均层间位移的比值： 1.00(2 层 1 塔)= 工况 3 = -X 方向风荷载作用下的楼层最大位移= 工况 8 = 竖向恒载作用下的楼层最大位移FloorTo

37、werJmaxJmaxDMax-(X)Max-DxAve-(X)Ave-DxRatio-(X)Ratio-DxhMax-Dx/hFloorTowerJmaxMax-(Z)DxR/DxRatio_AX211120000111000005-3.73-0.482120000092000009100000510000051.010.920.090.091.010.920.090.091.001.001.001.0045001/487758001/999992.73%1.00= 工况 1 = 竖向活载作用下的楼层最大位移11100.00%0.06FloorTowerJmaxMax-(Z)X 向最大层间位

38、移角： 1/4877(2 层 1 塔) X 方向最大位移与层平均位移的比值： 1.00 X 方向最大层间位移与平均层间位移的比值：(2 层 1 塔)1.00(2 层 1 塔)211120000111000005-0.36-0.03= 工况 4 = +Y 方向风荷载作用下的楼层最大位移工况 6 = X 方向规定水平力作用下的楼层最大位移=FloorTowerJmaxJmaxDMax-(Y)Max-DyAve-(Y)Ave-DyRatio-(Y)Ratio-DyhMax-Dy/hFloorTowerJmaxJmaxDMax-(X)Max-DxAve-(X)Ave-DxRatio-(X)Ratio-

39、DxhDyR/DyRatio_AY2120000172000017100001010000101.311.220.100.101.311.210.090.091.011.001.001.0045001/369858001/99992120000012000001100000110000012.061.880.180.182.061.880.180.181.001.001.001.00450094.07%1.0011115800100.00%0.05Y 向最大层间位移角： 1/3698(2 层 1 塔) Y 方向最大位移与层平均位移的比值： 1.01Y 方向最大层间位移与平均层间位移的比值：X

40、方向最大位移与层平均位移的比值：(2 层 1 塔)1.00(2 层 1 塔)1.00(2 层 1 塔)1.00(2 层 1 塔)X 方向最大层间位移与平均层间位移的比值：= 工况 7 = Y 方向规定水平力作用下的楼层最大位移= 工况 5 = -Y 方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxJmaxDMax-(Y)Max-DyAve-(Y)Ave-DyRatio-(Y)Ratio-DyhFloorTowerJmaxJmaxDMax-(Y)Max-DyAve-(Y)Ave-DyRatio-(Y)Ratio-DyhMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY212000021200

41、0021100000910000091.451.340.110.111.451.340.110.111.001.001.001.0045002120000172000017100001010000101.311.220.100.101.311.210.090.091.011.001.001.0045001/369858001/999994.07%1.0011580011100.00%0.05Y 方向最大位移与层平均位移的比值：(2 层 1 塔)1.00(2 层 1 塔)1.00Y 向最大层间位移角： 1/3698(2 层 1 塔) Y 方向最大位移与层平均位移的比值： 1.01Y 方向最大层间

42、位移与平均层间位移的比值：(2 层 1 塔)9. 底板抗浮验算不验算0.0基本组合 1.2，标准组合 1.01.0考虑 平均值是是只考虑当前单元弯矩*-*yjk-F 计算参数底板抗浮验算对应的水头标高水浮力的分项系数网格划分控制尺寸(m)基本组合中是否考虑自重和覆土重计算板元配筋时，按节点平均还是最大柱底峰值弯矩是否按柱宽折减板元变厚度区域的边界弯矩是否进行磨平处理计算板元配筋时，是否考虑 1m 范围内的平均弯矩*10.11.12.13.14.15.16.17.*-*计算时间：2015 年 12 月 26 日当前版本：1.6.2.2一、数1. 地基承载力验算采用的规范中民GB50007-201

43、1 综合法地基承载力特征值 fak=200.00 kPa宽度修正系数b=0.30深度修正系数d=1.60 5.88181.00不折减否1.0四、材料表覆土厚度(m)基础底面以下土的重度(kN/m3)基础底面以上土的重度(kN/m3)结构重要性系数拉梁承担柱弯矩比例抗震规范 6.2.3 条柱端弯矩放大系数自动按楼层折减活荷载活荷载折减系数(第 8 项为“是”时，该项无效)类型混凝土等级主筋等级箍筋等级保护层厚度(mm)最小配筋率(%)*-*筏板 承台 地基梁拉梁独立基础底=40；顶=40 40404040C30C30 C20 C20 C30HRB335HRB335 HRB335 HRB335 H

44、RB400HRB335HPB300 HPB300 HPB300 HRB4000.150.150.150.150.15五、构件数目二、沉降计算参数类型数量沉降计算经验系数是否考虑回弹再压缩回弹再压缩模量与压缩模量之比考虑相邻基础影响的最大距离(m)后浇带施工前的加载比例桩承台沉降的计算方法是否自动计算桩端阻力比桩端阻力比隐含值1.0不考虑2.020.00.50等效作用分层总和法是0.1*-*筏板 承台 地基梁拉梁独立基础非承台桩承台桩结点主筏板:0, 加厚区:0, 0006洞口:0, 防水板:0桩:0, 板下布桩:00000三、整体式基础有限元计算参数板元计算方法桩间土是否分担荷载桩间土分担荷载

45、比例是否考虑上部刚度人防荷载等级底板等效荷载标准值(kPa)各工况组合考虑历史最低水位的有利作用历史最低水位的水头标高弹性地基否0.2不考虑不计算 0不考虑0.0雨篷板计算书一、数据输入1、几何、材料信息雨篷梁计算书一、数据输入1、几何、材料信息2、荷载信息(标准值)2、荷载信息(标准值)二数据输出1、常规数据(取 1 米板带计算)二、数据输出一、常规数据2、截面配筋二、截面验算3、裂缝验算标准组合弯矩M k(kNm)5.67te=AS/0.5bh，(te0.01)0.0100剪力 V=pln/2 (KN)14.4验算V 0.07fcbh0满足力矩mp=pblb2/2 (KNm/m)1.73抵

46、抗扭矩T=mpl0/2 (KNm)1.64V/bh0+T/Wt (N/mm2)0.28验算 V/bh0+T/(0.8*Wt) 0.25fc满足验算 V/bh0+T/Wt 0.7ft满足仅需按构造配置钢筋验算V 0.35ftbh0不需验算验算T 0.175ftWt不需验算板根部最大弯矩M(kNm)7.12钢筋直径d (mm)8板根部最大剪力(kN)10.28钢筋间距s (mm)100相对受压区高度0.063实际配筋面积AS (mm2)503计算所需配筋率 0.27%1/4截面高度影响系数h=(800/h0)1抗弯钢筋计算面积AS=bh0 (mm2)240受剪承载力 0.7hftbh0(kN)90

47、.09抗弯是否满足满足抗剪是否满足满足梁自重 25b/m)3.00恒荷载标准值gK (kN/m)13.3415mm 粉刷(kN/m)0.36荷载设计值p=1.2gK+1.4qK (kN/m)16.01梁上墙体重1kb*minhq,ln/32.40雨蓬板传来(lb+b/2)gKb (kN/m)7.94均荷载标准值Gk(kN/m)3.92恒载控制最大弯矩Mg(kNm)7.12集中恒荷载标准值 Fg(翻边重)(kN)1.17活载控制最大弯矩Mq(kNm)7.09均布活荷载标准值Qk (kN/m)2.00恒载控制最大剪力Vg(kN)10.28集中活荷载标准值(检修)Fq(kN)1.00活载控制最大剪力 Vq(kN)9.33梁、板传来恒荷载GlK (kN/m)0.00雨蓬板传来恒荷载Gbk (kN/m)6.11梁、板传来活荷载Q1K (kN/m)0.00雨蓬板传来活载荷载Qbk (kN/m)2.40砌体自重 (kN/mm3)1k20检修：每隔 1m 一个集中