污水沟槽拉森钢板桩设计

1、-. z.*市三水区虹岭路西延线公路工程污水工程拉森钢板桩设计计算(W53W109段)编制单位：*对外建立集团*市三水区虹岭路西延线公路工程工程经理部 林*复核：日期：20150924- 编制依据 -建筑地基根底设计规* (GB50007-2011)；建筑基坑支护技术规程JGJ 120-2012；06MS201给水排水相关图集；*市三水区虹岭路西延线公路工程污水工程相关设计图及变更设计图；*市三水区虹岭路西延线公路工程施工图设计阶段工程地质勘察报告。- 设计说明 -污水沟槽开挖支护设计计算参考基坑开挖或支护参考图，取相关类型不利沟段W53W109段，此污水开挖段为开放式双侧支护，本设计计算未进

2、展整体计算，仅进展每延米单元计算；W53W109段工程地质数据就近采用ZK24孔位数据，最顶层土为路基填方如有，且岩土数据按地勘素填土计取；剪切指标取固结快剪，因数据为试验峰值，计算时乘以0.85的系数；因局部岩土层地质数据不详，参照附近层不利值或以往经历值，其中中、粗砂内聚力取0kPa、内摩擦角取38度；起始开挖工作层面按设计路面高程减0.99m计取，即与设计行车道路基顶面同步；沟槽及井位根底形式参照06MS201相关图集，沟槽宽度暂按3.0m计取，数据变化时对横撑刚度有所影响；未考虑降水效果，坑外水位按设计地下水位，坑内水位按明沟排水，随挖随降；横撑按施加预加力考虑，计算时数据在50-10

3、0kN*围内按经历取值；围檩采用28a型工字钢，抗弯验算单独分析见围檩验算表；其它未详事宜见设计内容。- 根本数据 - 支护方案 -连续墙支护- 根本信息 -规*与规程建筑基坑支护技术规程 JGJ 120-2012内力计算方法增量法支护构造平安等级二级支护构造重要性系数01.00基坑深度H(m)5.180嵌固深度(m)7.320墙顶标高(m)-0.500连续墙类型L12mIV型拉森钢板桩每延米板桩截面面积A(cm2)236.00每延米板桩壁惯性矩I(cm4)39600.00每延米板桩抗弯模量W(cm3)2200.00抗弯f(Mpa)215有无冠梁无放坡级数1超载个数1支护构造上的水平集中力0-

4、 放坡信息 -坡号台宽(m)坡高(m)坡度系数10.0000.5001.000- 超载信息 -超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kN/m)(m)(m)(m)(m)120.000- 附加水平力信息 -水平力作用类型水平力值作用深度是否参与是否参与序号(kN)(m)倾覆稳定整体稳定- 土层信息 -土层数6坑内加固土否内侧降水最终深度(m)5.180外侧水位深度(m)1.820内侧水位是否随开挖过程变化是内侧水位距开挖面距离(m)0.000弹性计算方法按土层指定弹性法计算方法-基坑外侧土压力计算方法主动- 土层参数 -层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角(m)(kN/m

5、3)(kN/m3)(kPa)(度)1素填土2.4219.29.216.809.502淤泥质土8.2016.36.316.809.503粘性土11.6018.68.6-4强风化岩9.6019.59.5-5强风化岩3.3019.59.5-6强风化岩4.3019.59.5-层号与锚固体摩粘聚力内摩擦角水土计算方法m,c,K值抗剪强度擦阻力(kPa)水下(kPa)水下(度)(kPa)10.116.809.50合算m法2.54-20.116.809.50合算m法2.54-30.132.2024.60合算m法12.86-40.132.2024.60分算m法12.86-50.132.2024.60分算m法1

6、2.86-60.132.2024.60分算m法12.86- 支锚信息 -支锚道数2支锚支锚类型水平间距竖向间距入射角总长锚固段道号(m)(m)()(m)长度(m)1300*10*L3000内撑4.0001.000-2300*10*L3000内撑4.0003.000-支锚预加力支锚刚度锚固体工况锚固力材料抗力材料抗力道号(kN)(MN/m)直径(mm)号调整系数(kN)调整系数160.001246.88-2-1870315.751.00260.001246.88-4-1870315.751.00- 土压力模型及系数调整 -弹性法土压力模型:经典法土压力模型:层号土类水土水压力外侧土压力外侧土压力

7、内侧土压力内侧土压力名称调整系数调整系数1调整系数2调整系数最大值(kPa)1素填土合算1.0001.0001.0001.00010000.0002淤泥质土合算1.0001.0001.0001.00010000.0003粘性土合算1.0001.0001.0001.00010000.0004强风化岩分算1.0001.0001.0001.00010000.0005强风化岩分算1.0001.0001.0001.00010000.0006强风化岩分算1.0001.0001.0001.00010000.000- 工况信息 -工况工况深度支锚号类型(m)道号1开挖1.500-2加撑-1.内撑3开挖4.50

8、0-4加撑-2.内撑5开挖5.180- 设计结果 - 构造计算 -各工况：内力位移包络图：地表沉降图：- 截面计算 - 截面参数 弯矩折减系数0.85剪力折减系数0.85荷载分项系数1.25 内力取值 段内力类型弹性法经典法内力内力号计算值计算值设计值实用值1基坑内侧最大弯矩(kN.m)125.8344.65133.70133.70基坑外侧最大弯矩(kN.m)46.1092.7648.9848.98最大剪力(kN)64.2047.5168.2168.21 截面验算 基坑内侧抗弯验算(不考虑轴力)nei = Mn / W* = 133.699/(2200.000*10-6) = 60.772(M

9、Pa) f = 215.000(MPa) 满足基坑外侧抗弯验算(不考虑轴力)wai = Mw / W* = 48.978/(2200.000*10-6) = 22.263(MPa) = 1.200, 满足规*要求。工况2：序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m) 1 内撑 467578.938 - 2 内撑 0.000 - Ks = 1775.750 = 1.200, 满足规*要求。工况3：序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m) 1 内撑 467578.938 - 2 内撑 0.000 - Ks = 1774.254 = 1.200, 满足规*要求。工况4：序号支锚类型材

10、料抗力(kN/m)锚固力(kN/m) 1 内撑 467578.938 - 2 内撑 467578.938 - Ks = 3084.800 = 1.200, 满足规*要求。工况5：序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m) 1 内撑 467578.938 - 2 内撑 467578.938 - Ks = 3084.575 = 1.200, 满足规*要求。 -平安系数最小的工况号：工况1。最小平安Ks = 2.658 = 1.200, 满足规*要求。- 抗隆起验算 -1) 从支护底部开场，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下：支护底部，验算抗隆起：Ks = 8.140 1.600，抗隆起稳定性满

11、足。深度22.220处，验算抗隆起：Ks = 9.046 1.600，抗隆起稳定性满足。深度31.820处，验算抗隆起。Ks = 9.411 1.600，抗隆起稳定性满足。深度35.120处，验算抗隆起。Ks = 9.490 1.600，抗隆起稳定性满足。2) 坑底抗隆起按以最下层支点为转动轴心的圆弧条分法计算，结果如下：Ks = 2.937 1.900，坑底抗隆起稳定性满足。- 嵌固深度计算 -嵌固深度计算参数：嵌固深度是否考虑内支撑作用是否考虑坑底隆起稳定性是否考虑最下层支点为轴心的圆弧稳定性嵌固深度计算过程：当地层不够时，软件是自动加深最后地层厚度(最多延伸100m)得到的结果。1) 嵌

12、固深度构造要求：依据建筑基坑支护技术规程 JGJ 120-2012, 嵌固深度对于多支点支护构造ld不宜小于0.2h。嵌固深度构造长度ld：1.036m。2) 嵌固深度满足整体滑动稳定性要求：按建筑基坑支护技术规程 JGJ 120-2012圆弧滑动简单条分法计算嵌固深度：圆心(-36.564，65.855)，半径=75.520m，对应的平安系数Ks = 2920.658 1.300嵌固深度计算值 ld = 0.000m。3) 嵌固深度满足坑底抗隆起要求：符合坑底抗隆起的嵌固深度ld = 3.400m4) 嵌固深度满足以最下层支点为轴心的圆弧滑动稳定性要求：符合以最下层支点为轴心的圆弧滑动稳定的嵌固深度ld = 5.600m。满足以上要求的嵌固深度ld计算值=5.600m，ld采用值=7.320m。=- 嵌固段基坑内侧土反力验算 -工况1：Ps = 699.130 Ep = 2298.676，土反力满足要求。工况2：Ps = 688.69