糖化锅设计文档

1、糖化工艺技术条件糖化温度:表1-4糖化温度的阶段控制温度控制阶段与作用1.35 40C浸渍阶段：此时的温度称浸渍温度，有利于酶的浸出和酸的形成，并有 利于。-葡聚糖的分解2.45 55 C蛋白质分解阶段：此时的温度称为蛋白分解温度，其控制方法如下： 温度偏向下限，氨基酸生成量相对地多一些；温度偏向上限可溶性氮生 成量较多一些。对溶解良好的麦芽来说，温度可以偏高一些，蛋白分 解时间可以短一些。对溶解特好的麦芽，也可放弃这一阶段。对溶 解不良的麦芽，温度应控制偏低，并延长蛋白质分解时间在上述温度下 P -葡聚糖的分解作用继续进行3.62 70C糖化阶段：此时的温度通称糖化温度，其控制方法如下：在6

2、265C 下，生成的可发酵性糖比较多，非糖的比例相对较低，适于制造高发酵 啤酒若控制在6570C，则麦芽的浸出率相对增多，可发酵性糖相对 减少，非糖比例增加，适于制造低发酵度啤酒控制65 C糖化，可以得 到最高发酵浸出物收得率通过调整糖化阶段的温度，可以控制麦汁中 糖与非糖之比糖化温度偏高，有利于a-淀粉酶的作用，糖化时间(指 碘反应完全的时间)缩短，生成的非糖比例偏高4.75 78C糊精化阶段：在此温度下，a-淀粉酶仍起作用，残留的淀粉可进步分 解，而其他酶则受到抑制或失活麦芽的a -淀粉酶作用于糖化醪的最适PH为5.86.0。-淀粉酶为5.05.5。一般在6370C温度范围内，a和。-淀粉

3、酶的最适PH范围选用5.25.8化醪浓度：糖化醪浓度以20%40%。超过40%会降低浸出物的收率。糖化设备：糖化锅第2章全厂物料衡算、糖化车间热量衡算、耗水、耗冷计算2.1全厂物料衡算基础数据：项目名称原料利用率百分比98项目原料名称麦芽百分比70定麦芽水分6百分比大米30额大米水分12啤酒损冷却损失4.5指无水麦芽浸出率75失率发酵损失1标无水大米浸出率95(对热过滤损失0.8麦汁)装瓶损失0.7总损失7根据基础数据，先进行100kg原料(麦芽、大米)生产11 P淡色啤酒的物料计算， 然后进行100L11 P淡色啤酒物料衡算最后进行10万吨/年 啤酒厂的物料衡算100kg原料(70%麦芽、3

4、0%大米)生产11 P淡色啤酒的物料衡 算热麦汁量：由基础数据可得原料收得率分别为麦芽收率：0.75 (100 6)100 = 70.5%大米收率：0.95 (100 12)100 = 83.6%混合原料收率为：0.98 (0.70X70.5% + 0.30X83.6%)X100% = 72.94%由此，100kg混合原料可制得11 P热麦汁量为：72.94/11 X100 =663.09kg又知11 P麦汁在20C时的相对密度为1.0442，而100热麦汁比20C时的 体积增加1.04倍，故100C热麦汁体积为：663.09/1.0442 X 1.04 = 660.42 L冷麦汁量：660.

5、42X(1 4.5%)=630.70 L发酵液量：630.70X(1 1%)=624.39L过滤酒量：624.39X(1 0.8%)=619.39 L成品啤酒量：619.39X(1 0.7%)=615.05 L生产100L11。P淡色啤酒需进行的物料衡算由上面计算可知100kg混合原料可生产11 P成品啤酒615.05L生产100L11 P淡色啤酒需耗混合原料为：100/615.05 X100=16.26kg麦芽耗用量：16.26X70% = 11.38kg大米耗用量：16.26X30%=4.88kg热麦汁量:660.42/615.05X100=107.38 L冷麦汁量：630.70/615.

6、05X 100=102.54 L批次产量100t雪花11 P啤酒发酵罐的物料衡算(原文为此)生产旺季每天糖化7次，旺季以170天计，占年产量70%，淡季每 天糖化4次，均留10天检修，以170天计。则每年总糖化次数7X 170+4X 170=1870次10万吨11 P淡色啤酒糖化车间物料衡算：旺季二、三季度，预留10天检修，按170天算，设每天糖化7次，共糖化1190 次，旺季产量占全年70%(11 P淡色啤酒密度1012 kg/m3)糖化 1 次成品酒定额量(10X 104X 103X 103X70%) / (1012X1190)=58126.02L)(参考修改)100t 11 P雪花啤酒糖

7、化车间物料衡算：已知，11 P雪花啤酒密度为1012 kg/m3糖化一次成品酒定额量 100X 1000X 1000/1012 = 98814.23L消耗混合原料 58126.02X16.26/100 = 9451.29 kg麦芽 9451.29X70%=6615.9 kg大米 9451.29X30%=2835.39kg热麦汁 107.38X58126.02/100 = 62415.72 L冷麦汁 102.54X58126.02/100 = 59602.42 L由前可得出整个物料衡算表：表21全厂物料衡算表物料名称单位100 kg混合 原料100L10。淡色啤酒糖化一次定 额10万吨/年啤酒

8、生产混合物料Kg10016.269451.291.77X107麦芽Kg7011.386615.91.24X107大米Kg304.882835.391.47X107热麦汁L660.42107.3862415.721.17X108冷麦汁630.70102.5459602.421.11X108成品啤酒615.0510058126.021.09X108全年实际生产啤酒量为：1.09X 108X 1.012 = 110308吨2.2热量衡算本设计采用二次煮出糖化法糖化工艺流程为:自来水，18C糖化锅麦芽粉6048.82kg糊化锅大米粉2835.39kg料水比1 ： 4.5热水50C料水比1 ： 3.5麦

9、芽粉567.08kg46.7C60min10mintC63C10min60min70C10min冷却5min7min90C 20min100C 30min糖化结束78C70 C25min20min100C 10min麦糟 90min 回旋沉酒花槽麦汁煮沸锅淀槽 k热凝固物煮沸强度5%薄板冷却器V 冷麦汁去发酵2.2.1糖化用水耗热量Q1根据工艺，糊化锅加水量为：G=(2835.39+567.08)X4.5 = 15311.12kg式中，2835.39为糖化一次的大米粉量，567.08kg为糊化锅中加入的麦芽粉量(大 米的20%)而糖化锅中的加水量为G2=6048.82X3.5 = 21170.

10、87kg式中，6048.82为糖化一次糖化锅投入的麦芽量，即6615.9 567.08 = 6048.82kg 综上所述，糖化总用水量为：Gw=G+G2=15311.12 + 21170.87二 36481.99kg 自来水平均温度取t=18C，而糖化配料用水温度t=50C比热容 Cw= 4.18kJ/kg.K故耗热量Q = GwCw(t一t)=36481.99X4.18X (5018) =4879830.99kJ2.2.2第一次米醪煮沸耗热量Q2糊化锅内米醪由初温t0加热至100C，耗热量：Q2，=G米醪.C米醪(皿小(1)计算米醪的比热容：C米醪由经验公式C谷物=0.01 (100W) C

11、0+4.18w进行计算，式中w为含水百分率，C0为绝对谷物比热容，去C0=1.55 kJ/kg.KC 麦芽=0.01(100 6) 1.55 + 4.18X6 =1.71 kJ/kg.KC、=0.01(10012) 1.55 + 4.18X12 = 1.87 kJ/kg.KC ：= (G大米C大米+ G麦芽C麦芽+ G1Cw)/(G大米+ G麦芽+ G1)= (2835.39X 1.87 + 567.08X 1.71 + 15311.12X4.18)/ (2835.39+ 567.08 + 15311.12)= 3.76kJ/kg.K(2)米醪的初温t0设原料初温为18C，而热水为50C，则G

12、 米醪=G 大米+G 麦芽+01 = 2835.39 + 567.08 + 15311.12= 18713.59kgt0=(G大米C大米+G麦芽C麦芽)X 18 + G1CwX50/G米醪C米醪= (2835.39X 1.87 + 567.08X 1.71) X 18+ 15311.12X4.18X50/18713.59X3.76= 47.10 C代入式Q2=G米醪C米醪(100一 W= 18713.59X3.76X(100 47.10) = 3722207.91kJ煮沸过程蒸汽带出的热量Q2煮沸时间30min，蒸发量为每小时5%,则蒸发水份量V1 = G 米醪 X5%X30 /60= 187

13、13.59 X 5 %X 30/60=467.84kg故，Q2=VI = 467.84X2257.2 = 1056007.88 kJ式中，I为煮沸温度约100C下水的汽化潜热(kJ/kg)热损失Q2，米醪升温和第一次煮沸过程的热损失为前两次耗热量的15%，即:Q2/=15%(Q2,+Q2)综上可得Q2=1.15 (Q2+Q2)=1.15 (3722207.91 + 1056007.88)=5494948.16kJ2.2.3第二次煮沸前混合醪升温到70C的耗热量Q3按糖化工艺，来自糊化锅的煮沸的醪与糖化锅中的麦醪混合后 温度应为63C， 所以混合前米醪应先从100C冷却到中间温度t01 .糖化锅

14、中麦醪的初温t麦醪已知，麦芽粉初温为18C，用50C热水配料，则麦醪温度t麦醪=(G麦芽C麦芽x18+G2Cwx50) /g麦醪C麦醪其中，G 醪=6048.82 + 21170.87 = 27219.69kgC麦醪=(G麦芽C麦芽+咛)/麦芽+ q)= (6048.82X 1.71 + 21170.87X4.18) / (6048.82 + 21170.87= 3.63 kJ/kg.Kt 麦醪=(6048.82X 1.71X18 + 21170.87X4.18X50) /27219.69X3.63= 46.67 C经第一次煮沸后米醪量为G，米醪=G 米醪-V1 = 18713.59 467.

15、84=18245.75kg进入第二次煮沸的混合醪量G 混合 = G 米醪z +G 麦醪=18245.75 + 27219.69 = 45465.44 kg混合醪比热容混合 (麦醪麦醪+G米醪 米醪)/G混合= (27219.69X3.63 + 18713.59X3.76) /45465.44= 3.72 kJ/kg.K根据热量衡算，且忽略热损失，米醪与麦醪合并前后的焓不变，则米醪中间温度 为：混合 混合 混合 麦醪 麦醪 麦醪米醪 米醪= (45465.44X3.72X6327219.69X3.63X46.67)/ 18245.75X3.76= 88.10C因为此温度只比煮沸温度低10度多，考

16、虑到米醪由糊化锅到糖化锅的输送过程的 热损失，可不必加中间冷却器。综上可得：Q3 = G 混合C 混合(70-63)=45465.44X3.72X7 = 1183920.06 kJ2.2.4第二次煮沸混合醪的耗热量Q4据工艺糖化结束醪温度78C，抽取混合醪的温度70C，沸的混合醪量G，(G 混合G，) (78-70) C 混合=GZ C 混合(100-78).G，/G 混合=26.7%沸醪耗热量为:Q4=26.7%G 混合C 混合（100 70）= 26.7%X45465.44X3.72X30= 1354742.81 kJ二次煮出过程蒸汽带走的热量Q4煮沸时间为10min,蒸发强度为5%,则蒸

17、发水分量为：V2=26.7%G 混合X5%X10/60 = 101.2kg 则Q 4=IV2 = 2257.2X 101.2 = 228339.72kJ式中，I为煮沸温度下饱和蒸汽的焓（kJ/kg）热损失Q4/据经验Q4，=15%（Q+Q4 ）综上可得Q4=1.15（Q+Q4）=1.15（1354742.81 + 228339.72） =1820544.9kJ2.2.8糖化一次耗用蒸汽量D使用表压为0.2MPa的饱和蒸汽I = 2196.78kJ/kgD = Q 总/（I-i ）ni相应冷凝水的焓503.67kJ/kg （化工工艺设计手册上2-297）n -蒸汽的热效率，取n =95%第4章

18、糖化锅的结构设计和强度计算4.1糖化锅的结构设计4.1.1糖化锅尺寸计算1.糊化锅糊化醪量根据前面物料计算可得：18713.59kg根据工艺设计糊化锅中糊化醪煮沸时每小时蒸发5%的水分，第一次煮沸30min则 蒸发量=18713.59 X 5% X 30/60 = 467.84kg第一次煮沸后糊化醪量= 18713.59 467.84=18245.75kg糖化醪量= 27219.69kg第一次煮沸后糖化锅中醪液量为：18245.75 + 27219.69 = 45465.44kg糖化醪中十物质量= *X (1- 6%) + 2835.39 x (1-12%) 乂 心45465.44= 19.1

19、7%查发酵工厂工艺设计概论P310得糖化醪相对密度为1.07945465 44则糖化锅有效容积=: =42.14m31.079 x 1000取糖化锅充满系数为0.7,则糖化锅的总容积= 42.14/0.7 = 60.19m3（此处为原文）根据工艺设计每糖化一次用两个糖化锅 则每个糖化锅的=42.14/2 = 21.07m3有效总= 60.87/2 = 30.10m3本设计采用平底糖化锅，上封头采用120锥形封头。取糖化锅径高比为2 : 1D=，1 t 0.785 x 0.5= 4.25m圆整取 D = 4400mm（此处为我的计算结果，供参考）根据工艺设计每糖化一次用一个糖化锅则糖 化锅的=7

20、1.63m3有效总=102.33m3本设计采用平底糖化锅，上封头采用120锥形封头。取糖化锅径高比为2 : 1=6.39m 102.33D= 3.,t 0.785 x 0.5圆整取 D=6400mmH= - D = 2200mm糖化锅升气管的直径为d,根据工艺要求生=12D 23050d=0.7m圆整取d = 700mm校核:兀D 2HV 有效= =25.9 m3其中H取人孔以下500mmV/v有效符合设计要求。4.1.2搅拌器设计搅拌器设计采用近似折叶桨式搅拌器根据设计要求D = 0.7 = 0.04D0D0D一搅拌器直径D0一糖化锅直径B一搅拌桨叶宽度则 D = 0.7D0 = 3080m

21、m圆整取 3100mmB = 0.04D0= 176mm圆整取 180mm1.雷诺准数D 2 冲D 2 Re 日 日 D一搅拌器搅拌叶直径Y 一醪液容重n搅拌器转速|J 液体绝对粘度p 醪液密度取J =2厘泊= 0.002kg/m.s本设计搅拌器转速取n = 30r/min = 0.5r/s查啤酒工业手册下p423Y =1068kg/m3则2.功率准数Re =3.12 x 0.5 x 10680.002=2565870Np= + B艾：甘爵6）p x （普）（0.35+B）（sin0 gRe103+3.2 Re 0.66D0式中A、B、p均可查啤酒工业手册下图得到其中。一搅拌叶与旋转平面所成的

22、角度本设计为60H为锅内液面高度查图得 A=21.5H= 21.31 X 43.14 x 4.42B=0.41=1.4p=1 则+ 0.41 x(也土*冬)1 x(3+挡 x600)1.2103 + 3.2 x 25658700.664.4M 21.5Np=2565870= 0.08523.搅拌器需要功率电机功率其中K=1.21.4取1.2% = 1.1 1.3取1.3N 需=借 7 n 3 D 5= 3.25KWKN + 0.5N 电=K1需门总= 14.175n 总=.4若取K=1.4 则N= 16.54电所以本设计采用17KW电机相关选型查材料与零部件中P涟6 856选用JO2系列小型鼠

23、笼型电动机电机型号额定数据功率 因数功率%启动 电流启动转矩最大转矩重量 kgJ2-容量额定电流转速额定额定额定71-6KW电压VAr/min电流起矩转矩1738034.8 9700.8488.56.51.41.8236电机选用轴承：查材料与零部件中P涟4854机座号非轴伸端1000r/min71311轴承选型：材料与零部件中P抑389轴承型号d D b rd1D1a kr 重量 kg31155 12029 3651105621.37减速器选用卧式蜗轮减速器查材料与零部件下P612查表4-24-100选用PU H180型减速器重量182kg联轴器查材料与零部件中PS56 7选用联轴器型号为：S

24、B1101/24-65-44.1.3糖化锅排醪管(至滤过槽)查花工原理上P20表11水及低粘度液体(1X1051X106Pa)流速范围为1.53.0m/s则取醪液流速为2m/s工艺设计放醪时间10min糖化醪有效体积为21.31m3兀D 2x 2m / s x 600s = 21.314D = 0.15m圆整取D= 150mms=4.5mm L=150mm4vSD = -、兀 H -1圆整取D=125mms = 4mmL= 150mm校核p = 1,27 V = 2.00 m / sD 2t满足设计要求4.1.4糖化醪出口管27219 69至糊化锅的醪液量为:7x 0.267 = 3633.8

25、3kg取醪液密度为1068kg/m3醪液流速2为 p =2.0m/sv 3633.83 /V= 3.4m 31068兀D 2x 2m/ s x 300s = 3.4m34D = 0.085圆整取 D = 80mm s = 4mm L= 150mm校核满足设计要求4.1.5下粉筒查啤酒工业手册下P51成品麦芽粉比容C = 2.560m3/t 一次糖化锅进麦芽粉量 为 6615.9/2 = 3307.95kg 则 V 总 =3.30795 X 2.56 = 8.47 进料时间 10min 麦芽粉流 速为 =1m/s4 x 8.47 =0.134m 3.14 x 1 x 600校核卜 127V =1

26、.1m/s满足设计要求4.1.6糖化锅进水管糖化锅中一次加水量为：21170.87/2 = 10585.435kg加水时间20min自来水流速p =1.5m/su 10585.435V= 10.61m3998 4V D = = 0.086m1：叫 t圆整取 D= 100mms = 4mmL= 150mm校核满足设计要求4.1.7加热蒸汽进管糖化锅最大耗用蒸汽量为:Dmax5min升温阶段J =1183920.06= 377.862(I - i) 2(2196.78 - 503.67)化工工艺设计手册上P2_298 0.2MP蒸汽密度p =1.23kg/m3发酵工厂工艺设计概论P173表8一1取

27、蒸汽流速p =35m/s377.86V= 307.2m 31.23 4V八-D = ：= 0.175m:兀 p t圆整取 D=200mms = 6mmL=150mm校核满足设计要求4.1.8冷凝水接管假设蒸汽全部冷凝，取水流速p =1.5m/s查化工原理上P331 20C水的密度为：p水= 998kg/m3则V = 377.86 = 0.38水 998 4V 八D = = 0.009m：t圆整取 D=10mms=3mmL=80mm校核1.27 V=1.34m/s满足要求4.1.9不凝蒸汽出口取蒸汽量的5%为不凝蒸汽取蒸汽通入时间1小时则D 蒸汽=377.86X5%=18.89kg衣；18.89

28、 寸。V=15m31.234VD = ,= 0.014邱日 t圆整取L = 80mmD= 15mms = 3mm校核1.27 VD 21=30m/s满足要求4.1.10锅内冷凝水出口糖化锅中糖化醪的蒸发强度取2%时间取加热时间5min生4汞旦斗 45465.44x0.02x5 Q7 QO烝发水量为=37.892 x 60V=0.04m3：4VD = ,= 0.01m牛兀 t圆整取 D=10mms = 3mmL = 80mm1.27V校核口 =1.69m/sD 21满足设计要求4.1.11人孔查材料与零部件上P474选用6 500mm人孔 螺栓重量碳钢总重16.84 28Dg D D1 H H1

29、 b数量直径乂长度不锈钢 500 600 560 222 140 12 16 M16X5011.16标准图号 JB0400464.1.12视镜本设计选用标准图号为JB593641视镜。查材料与零部件上P494图25标记标准图号重量视镜 Pg6Dg50JB5936412.3查化工设备机械基础p347管口法兰总表：表41管口法兰总表项目排醪 管（全 滤过 槽） DN80排醪 管作 糊化 锅）DN150下粉筒DN125锅内进 水管DN100蒸汽进 口管DN200不凝蒸汽出口管DN15蒸汽冷凝水出口管DN10锅内冷凝水出口管DN10管子A188.9168139.7114.3219.121.317.21

30、7.2外径平D190265240210320807575K150225200170280555050面L1818181818111111法n48848444兰ThCM16M16M16M16M16M10M10M10B11890.520170.520141.51811622221.5122212181218法兰质量Kg2.945.144.533.416.850.410.360.364.2糖化锅锅体设计及强度计算4.2.1锅体结构设计糖化锅锅身采用不锈钢材料1Cr18Ni9Ti锅底采用紫铜板锅低夹套采用不锈钢锅内最高工作压力P最高=P0+p ghh锅内液面高度P 最高工作=1.01X 105+106

31、8X9.81X 1.4= 1.16X1054.2.2锅身壁厚的计算及强度校核锅身采用不锈钢材料1Cr18Ni9Ti查化工设备机械基础P299附表5O b = 520MP o s = 206MP 查化工设备机械基础P91得钢材的安全系 数 nb3.0 ns1.5贝U o t = o b/ n b = 173MP=O s/ n s = 137MP取二者中较小者所以。t=137MP查化工设备机械基础P92焊接接头系数？ =0.8则 o PcDi0.128 x 4400 仁，S = 2.6mme2。卜中一P 2 x 137 x 0.8 - 0.128则 Sn = Se + C1 + C2 = 2.85

32、mmC1 = 0.25 C2=0查化工设备机械基础P95圆整取Sn=12mm水压实验o = PT(Di + 竺=1.25 x 0.116 x 1x (4422 + 2.85) =139 42MPT 2Se2 x 2.30.9? o s = 0.9X0.8X206= 148.32MP 139.42MP满足设计强度要求锥形封头采用与锅身同一规格设计。4.2.3锅底厚度的计算校核查化工设备机械基础P8紫铜的导热系数入=384.95弹性模量E=1.12X105夹套中通入的蒸汽压力为0.2MP而锅内最高工作压力为0.116MP所以计算锅底厚设锅底厚度为15mm 夹套蒸汽P = 0.2MP度采用外压容器壁

33、厚计算方法计算Pc = 1.1P = 0.22MP TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark261 o Current Document 14400锅底外半径：R0=方Di + Se= 2 +15 = 2215mma 0.1250.125A= - =0.0008R02215Se 15B = 2/3X 1.12X 105X0.0008= 59.7MP-59 7P =0.204MPP = 0.2MP 且十分接近 P4.40.015所以取Se = 15mm贝 U Sn = Se + C=16mmC=14.2.4夹套设计夹套采用的是和锅身一样的不锈钢材料1Cr18Ni9Ti

34、取 C = 0.25S =D0PC+ C =4400 x 0.2+ 0.25 =2.264b 卜平一Pc4 x 1.37 x 0.8 - 0.2圆整取夹套厚度为10mm4.2.5支座设计锅体重量的计算锅体重量分为：升汽筒，锥形封头，锅身，锅底，夹套的重量的总和。升汽筒重量的计算：升汽筒式一个不锈钢圆筒。选用厚度8mm长度：13.70m直径为：700mmV = 3.14X (0.708/2) 2(0.7/2) 2 x 13.7 = 0.12m3查化工设备设计基础P291材料密度为：7900kg/m3m1 = 0.12X7900 = 948kg(2 )锥形封头重量的计算：锥形封头是采用的120锥形

35、。高为：1.27m直径为：4.4m厚度取与锅身一样的12m近似算作圆锥的体积。则1V= X3.14(4.412/2)2 (4.4/2)2 X 1.27 = 0.035m33m2 = 0.035X7900 = 276.5kg锅身重量的计算锅身是圆筒形 厚：12mm高：2.2m直径：4.4mV = 3.14X (4.412/2) 2(4.4/2) 2 x2.2 = 0.18m3m3=0.18x7900=1422kg锅底重量的计算锅底采用略带锥形的平底，采用紫铜作材料。厚度：16m直径：4.4m近似看作平底计算。查化工设备机械基础P8得紫铜的密度为：8900kg/m3= 3.14X(4.4/2) 2

36、X0.016 = 0.23m3m4=0.23X8900 = 2047kg夹套重量的计算夹套也使采用略带锥形的平底，采用不锈钢做材料。厚度：12mm直径：4.2m 近似看作平底计算。= 3.14X(4.2/2) 2X0.012 = 0.17m3m5 = 0.17X7900=1314kg锅体总重量计算M = 948 + 276.5 + 1422 + 2047 + 1314 = 6036.5kg糖化一次的糖化醪量为：45465.44kg则 糖化一次糖化锅的总重量为：M 尚=6036.5 + 45465.44 = 51501.94kg心、支座的选取：查化工设备设计基础P痢363选用B型耳式支座4.2.6锅底加热面积计算与校核糖化锅耗用最大蒸汽量为锅内醪液从63C上升到70的5min时间内，需要耗用热量为 Q = 591960.03X 12 = 7103520.36KJ/h所以加热面积也以此为基准进行计算夹套内通入蒸汽为0.2MP查化工原理上P339得0.2MP蒸汽温度为120.2C平均温度AtmAtm(120.2 - 63) - (120.2 - 70) ro .,120.2 - 63Ln120.2 - 70=53.6K值的计算K=r(1) a 1的计算+可+1a = 0.