三跨一联预应力混凝土等截面连续梁结构资料课件

1、PAGE PAGE 72设计原始资料地形、地貌、气象、工程地质及水文地质、地震烈度等自然情况气象：天津地区气候属于暖温带亚湿润大陆性季风气候区，部分地区受海洋气候影响。四季分明，冬季寒冷干旱，春季大风频繁，夏季炎热多雨，雨量集中，秋季冷暖变化显著。年平均气温12.20C，最冷月平均气温-40C，七月平均气温26.40C。工程地质：天津地铁一号线经过地区处于海河冲积平原上，地形平坦，地势低平，地下水位埋深较浅，沿线分布了较多的粉砂、细砂、粉土，均为地震可液化层，局部地段具有地震液化现象。沿线地层简单，第四系地层广泛发育，地层分布从上到下依次为人工堆积层、新近沉积层、上部陆相层、第一海相层、中上部

2、陆相层、上部及中上部地层广泛发育沉积有十几米厚的软土。绊人工填土层，百厚敖度爸5按m背，唉柏k凹=100KP笆a罢；摆粉质黏土，中叭密，厚哎度唉15斑m摆，八敖k叭=150 K拔P鞍a拔；挨粉质黏土，密岸实，厚盎度白15靶m扳，碍翱k懊=180KP艾a捌；案粉质黏土，密颁实，厚鞍度懊10绊m岸，背班k安=190KP矮a氨。癌第一罢章百 吧方案比选癌一、桥型方案罢比选颁桥梁的形式可哀考虑拱桥、梁把桥、梁拱组合耙桥和斜拉桥。巴任选三种作比版较，从安全、班功能、经济、碍美观、施工、般占地与工期多挨方面比选，最扳终确定桥梁形盎式。桥梁设计原则适用性皑桥上应保证车笆辆和人群的安摆全畅通，并应摆满足将来交

3、通矮量增长的需要熬。桥下应满足敖泄洪、安全通碍航或通车等要案求。建成的桥耙梁应保证使用埃年限，并便于败检查和维修。舒适与安全性挨现代桥梁设计鞍越来越强调舒俺适度，要控制叭桥梁的竖向与凹横向振幅，避叭免车辆在桥上爱振动与冲击。哎整个桥跨结构百及各部分构件摆，在制造、运耙输、安装和使隘用过程中应具板有足够的强度案、刚度、稳定把性和耐久性。经济性版设计的经济性罢一般应占首位熬。经济性应综俺合发展远景及凹将来的养护和昂维修等费用。先进性办桥梁设计应体肮现现代桥梁建把设的新技术。熬应便于制造和笆架设，应尽量佰采用先进工艺肮技术和施工机巴械、设备，以氨利于减少劳动罢强度，加快施扳工进度，保证懊工程质量和施

4、跋工安全。美观扮一座桥梁，尤扮其是座落于城半市的桥梁应具白有优美的外形瓣，应与周围的颁景致相协调。俺合理唉的结构布局和蔼轮廓是美观的白主要因素，决暗不应把美观片白面的理解为豪埃华的装饰。挨应根据上述原肮则，对桥梁作办出综合评估。梁桥昂梁式桥是指其傲结构在垂直荷爱载的作用下，奥其支座仅产生笆垂直反力，而挨无水平推力的板桥梁。预应力埃混凝土梁式桥氨受力明确，理颁论计算较简单凹，设计和施工扒的方法日臻完斑善和成熟。把预应力混凝土爱梁式桥具有以哎下主要特征板：艾1胺）混凝土材料败以砂、石为主稗，可就地取材捌，成本较低吧；鞍2拜）结构造型灵八活，可模型好佰，可根据使用芭要求浇铸成各按种形状的结构伴；耙3

5、傲）结构的耐久巴性和耐火性较胺好，建成后维邦修费用较少拌；爸4矮）结构的整体敖性好，刚度较皑大，变性较小板；鞍5矮）可采用预制霸方式建造，将蔼桥梁的构件标背准化，进而实斑现工业化生产瓣；办6矮）结构自重较挨大，自重耗掉百大部分材料的扒强度，因而大摆大限制其跨越笆能力爱；扮7背）预应力混凝鞍土梁式桥可有佰效利用高强度澳材料，并明显岸降低自重所占版全部设计荷载摆的比重，既节白省材料、增大啊其跨越能力，靶又提高其抗裂矮和抗疲劳的能八力矮；隘8拌）预应力混凝颁土梁式桥所采拜用的预应力技扒术为桥梁装配案式结构提供了霸最有效的拼装袄手段，通过施鞍加纵向、横向绊预应力，使装岸配式结构集成鞍整体，进一步摆扩大

6、了装配式矮结构的应用范坝围。拱桥 疤拱桥的静力特胺点是，在竖直八何在作用下，版拱的两端不仅白有竖直反力，爱而且还有水平翱反力。由于水哎平反力的作用疤，拱的弯矩大肮大减少。如在靶均布荷笆载绊q办的作用下，简熬直梁的跨中弯佰矩耙为岸qL安2搬/癌8傲，全梁的弯矩霸图呈抛物线形艾，而拱轴为抛瓣物线形的三铰俺拱的任何截面暗弯矩均为零，隘拱只受轴向压叭力。设计得合扮理的拱轴，主蔼要承受压力，哀弯矩、剪力均唉较小，故拱的碍跨越能力比梁俺大得多。由于鞍拱是主要承受邦压力的结构，肮因而可以充分唉利用抗拉性能熬较差、抗压性凹能较好的石料傲，混凝土等来白建造。石拱对靶石料的要求较埃高，石料加工版、开采与砌筑靶费工

7、，现在已盎很少采用。扒由墩、台承受疤水平推力的推鞍力拱桥，要求胺支撑拱的墩台搬和地基必须承按受拱端的强大白推力，因而修班建推力拱桥要碍求有良好的地八基。对于多跨案连续拱桥，为胺防止其中一跨半破坏而影响全扮桥，还要采取办特殊的措施，熬或设置单向推哀力墩以承受不奥平衡的推力。爸由于天津地铁爱一号线所建位佰置地质情况是哎软土地基，故氨不考虑此桥型跋。梁拱组合桥芭软土地基上建胺造拱桥，存在隘桥台抵抗水平扮推力的薄弱环阿节。为此采用颁大吨位预应力败筋以承担拱的暗水平推力；预熬应力筋的寄体柏是系梁，即加巴劲纵梁，从而跋以梁式桥为基板体，按各种梁办桥的弯矩包络哎图用拱来加强芭。这样可以使八桥梁结构轻型爱化，

8、同时能提把高这类桥梁的吧跨越能力。这板类桥梁不仅技熬术经济指标先把进、造价低廉挨，同时桥型美八观，反映出力皑与美的统一、班结构形式与环澳境的和谐，增盎加了城市的景搬观。斜拉桥瓣斜拉桥的特点稗是依靠固定与奥索塔的斜拉索拔支撑梁跨，梁岸是多跨弹性支伴撑梁，梁内弯扳矩与桥梁的跨背度基本无关，耙而与拉索的间安距有关。他们扳适用于大跨、瓣特大跨度桥梁巴，现在还没有罢其他类型的桥袄梁的跨度能超岸过他们。昂斜拉桥与悬索般桥不同之处是坝，斜拉桥直接靶锚于主梁上，靶称自锚体系，办拉索承受巨大蔼的拉力，拉索靶的水平分力使拌主梁受压，因昂此塔、梁均为颁压弯构件。由坝于斜拉桥的主哀梁通过拉紧的半斜索与塔直接柏相连，增

9、加了哀主梁抗弯、抗懊扭刚度，在动稗力特性上一般邦远胜于悬索桥靶。悬索桥的主傲缆为承重索，板它通过吊索吊隘住加劲梁，索俺两端锚于地面岸，称地锚体系背。颁斜拉桥具有施靶工方便、桥型癌美观、用料省办、主梁高度小耙、梁底直线容阿易满足通航和伴排洪要求、动绊力性能好的优般点，发展非常班迅速，跨径不懊断增大。但实霸际跨度不大，拜此桥型不予考版虑。半目前我国城市昂轨道交通高架哎桥结构一般考拜虑简支梁和连熬续梁结构形式办。简支梁受力坝明确，受无缝半钢轨因温度变案化产生的附加阿力、特殊力的矮影响小，设计捌施工易标准化靶、简单化；但拔其梁高较大，绊景观稍差，行霸车条件也不如肮连续梁。连续扮梁结构与同等蔼跨度的简支

10、梁班相比，可以降岸低梁高，节省昂工程数量，有佰利于争取桥下肮净空，并改善氨景观；其结构拌刚度大，具有阿良好的动力特哎性以及减震降阿噪作用，使行摆车平稳舒适，俺后期的维修养坝护工作也较少凹。从城市美学昂效果来看，连般续梁造型轻巧笆、平整、线路八流畅，将给城凹市争色不少。跋但连续梁对基罢础沉降要求严翱格，特别是由邦于联长较大，罢桥上无缝钢轨扳因温度变化而爸产生的水平力办很大，使得梁哎体与墩台之间鞍的受力十分复伴杂，加大了设爸计难度。考虑笆到天津地铁工败程地质条件，扒综合考虑，采斑用连续梁结构爸作为高架区间斑的标准型式。敖比较项目半第一方案凹第二方案懊第三方案拔主桥跨桥型俺预应力混凝土艾连续梁扒预应

11、力混凝土岸简直梁艾梁拱组合桥袄主桥跨结构特扒点矮预应力混凝土氨连续梁桥在垂板直荷载的作用扮下，其支座仅凹产生垂直反力昂，而无水平推斑力。结构造型敖灵活，可模型翱好，可根据使昂用要求浇铸成皑各种形状的结氨构，整体性好捌，刚度较大，拌变性较小。受伴力明确，理论板计算较简单，俺设计和施工的搬方法日臻完善疤和成熟哎在垂直荷载的案作用下，其支板座仅产生垂直癌反力，而无水耙平推力。结构败造型灵活，整般体性好，刚度埃较大，把其跨径较小；挨且简直梁梁高颁较大，与城市巴的景观不协调袄软土地基上建凹造拱桥，存在班桥台抵抗水平按推力的薄弱环霸节。为此采用邦大吨位预应力巴筋以承担拱的埃水平推力；预败应力筋的寄体澳是系

12、梁，即加罢劲纵梁，从而般以梁式桥为基稗体，按各种梁凹桥的弯矩包络笆图用拱来加强啊。这样可以使懊桥梁结构轻型爱化，同时能提敖高这类桥梁的唉跨越能力胺建筑造型班侧面上看线条疤明晰，与当地澳的地形配合，啊显得美观大方般跨径一般，线耙条明晰，但比啊较单调，与景蔼观配合很不协隘调。昂跨径较大，线柏条非常美，与挨环境和谐，增敖加了城市的景伴观啊养护维修量把小扮小凹较大敖设计技术水平奥经验较丰富，笆国内先进水平熬经验丰富，国案内先进水平背经验一般，国翱内一般水平跋施工技术哎满堂支架法：盎结构不发生体坝系转换，不引吧起恒载徐变二拜次矩，预应力班筋可以一次布坝置，集中张拉版等优点。施工疤难度一般按预盎制柏T皑型

13、构件，运至败施工地点，采背用混凝土现浇艾，盎将傲T搬型梁连接，其耙特点外型简单把、制造方便，拌整体性好哀转体施工法：百对周围的影响颁较小，将结构板分开建造，再邦最后合拢，可芭加快工期，是敖近十年来新兴挨的施工方法，邦施工难度较大拔工跋 班 爱期挨较背 矮短艾较短熬较袄 颁长暗方案比选摆由上表可知，岸根据天津地铁巴一号线的情况扮，结合桥梁设埃计原则，选择柏第一方案经济八上比第三方案拔好；跨径上满柏足要求，景观盎与环境协调，哀比第二方案好敖；工期上较短佰，对整个工程碍进度来说不会爱受其影响；施板工难度较小，霸针对当地地质斑情况，采用桩吧基，加强基础颁强度。所以选懊择第一方案作凹为首选。吧二、梁部截

14、面板形式暗梁部截面形式澳考虑了箱形梁笆、组合箱梁、哎槽型梁傲、哀T奥型梁等可采用安的梁型。吧连续单箱梁方翱案该方案结构岸整体性强，抗熬扭刚度大，适伴应性强。景观熬效果好。该方傲案需罢采用就地浇筑傲，现场浇筑砼哎及张拉预应力按工作量大，但办可全线同步施瓣工，施工期间拜工期不受控佰制澳,袄对桥下道路交皑通影响较其他啊方案稍大。芭简直组合箱梁案结构整体性强败，抗扭刚度大矮，适应性强。岸双箱梁预制吊板装，铺预制板芭，重量轻。但扮从桥下笆看昂,岸景观效果稍差氨。从预制厂到稗工地的运输要绊求相对较低，爸运输费用较低癌。但桥面板需案现浇施耙工癌,澳增加现场作业拔量，工期也相熬应延长。但美胺观较差，并且盎徐变

15、变形大，拔对于无缝线路耙整体道床轨道爸结构形式来说拜，存在着后期碍维修养护工作摆量大的缺点。佰槽型梁为下承拌式结构，其主背要优点是造型跋轻巧美观，线懊路建筑高度最敖低班,案且两侧的主梁岸可起到部分隔氨声屏障的作用凹，但下承式混艾凝土结构受力般不很合理，受芭拉区混凝土即背车道板圬工量暗大，受压区混霸凝土圬工量小懊，梁体多以受扳压案区霸(懊上翼艾缘皑)瓣压溃为主要特班征，不能充分胺发挥钢及混凝柏土材料的性能霸。同时，由于皑结构为开口截百面，结构刚度板及抗扭性较差霸，而且需要较敖大的技术储备扳才能实现。癌T盎型梁结构受力敖明确，设计及瓣施工经验成拌熟凹,扳跨越能力叭大吧,叭施工可采用预吧制吊装的方法

16、熬，施工进度较芭快。该方案建挨筑结构高度最皑高，由于梁底白部呈网澳状拔,搬景观效果差。芭同时，其帽梁熬虽较槽型梁方俺案短些，但较凹其他梁型长，傲设计时其帽梁叭也须设计成预暗应力钢筋混凝阿土帽梁，另外阿预制和吊装的跋实施过程也存拜在着与其他预芭制梁同样的问哀题。伴相比之下，箱安型梁抗扭刚度扒大，整体受力搬和动力稳定性扳能好，外观简蔼洁，适应性强斑，在直线、曲懊线、折返线及绊过渡线等区间佰段均可采用，俺且施工技术成坝熟，造价适中颁。因此，结合唉工程特点和施扳工条件，选择巴连续箱型梁。白箱型梁截面图俺如下：懊 半 叭三、桥墩方案败比选鞍桥墩类型有重哀力式实体桥墩按、空心桥墩、办柱式桥墩、轻巴型桥墩和

17、拼装熬式桥墩。搬重力式实体桥芭墩主要依靠自扳身重力来平衡翱外力保证桥墩佰的稳定，适用按于地基良好的拜桥梁。重力式矮桥墩一般用混蔼凝土或片石混阿凝土砌筑，街哎面尺寸及体积巴较大，外形粗敖壮，很少应用罢于城市桥梁。袄空心桥墩适用百于桥长而谷深哀的桥梁，这样袄可减少很大的摆圬工。澳柱式桥墩是目拜前公路桥梁、扳桥宽较大的城版市桥梁和立交背桥及中小跨度昂铁路旱桥中广班泛采用的桥墩碍形式。这种桥般墩既可以减轻把墩身重量、节阿省圬工材料，爸又比较美观、板结构轻巧，桥啊下通视情况良罢好。按轻型桥墩适用捌于小跨度、低绊墩以及三孔以柏下（全桥长不矮大埃于伴20笆m捌）的公路桥梁按。轻型桥墩可挨减少圬工材料白，获得

18、较好的背经济效益。在稗地质不良地段熬、路基稳定不袄能保证时，不翱宜采用轻型桥巴墩。哎拼装式桥墩可巴提高施工质量板、缩短施工周按期、减轻劳动懊强度，使桥梁盎建设向结构轻绊型化、制造工隘厂化及施工机澳械化发展。适疤用于交通较为爸方便、同类桥班墩数量多的长隘大干线中的中傲小跨度桥梁工般点。绊由上面的解释傲可知，柱式桥瓣墩是最合适的百墩型，与天津背地铁一号线的凹要求非常吻合按。所以选择柱阿式桥墩。班第二白章扒 鞍上部结构尺寸耙拟定及内力计办算柏本设计经方案拜比选后采用三暗跨一联预应力敖混凝土等截面邦连续梁结构，耙全长笆。根据桥下通敖航净容要求，皑主跨径定为阿。靶上部结构根据敖通行阿个车道要求，靶采用单

19、箱双室瓣箱型梁，箱宽颁。主跨径的拟定肮主跨径定为拜，边跨跨径根绊据国内外已有敖经验，为主跨版的阿倍，采用颁倍的中跨径，绊即把，则全联跨径背为：爱2安主梁尺寸拟懊定（跨中截面懊）主梁高度肮预应力混凝土败连续梁桥的主翱梁高度与起跨佰径之比通常在矮稗之间，标准设扳计中，高跨比吧约在跋耙，当建筑高度凹不受限制时，把增大梁高是比翱较经济的方案盎。可以节省预稗应力钢束布置艾用量，加大深霸高只是腹板加扒厚，增大混凝败土用量有限。柏根据桥下通车拔线路情况，并俺且为达到美观摆的效果，取梁哀高为俺，这样高跨比办为熬，位于败哎之间，符合要扒求。细部尺寸袄在跨中处顶板熬厚取岸，底板厚取笆，腹板厚取蔼；支座处为便唉于配

20、置预应力安筋，顶板厚取爱，底板厚取斑，腹板厚取氨；端部为了布跋设锚具，因此埃将腹板厚度设伴定为八。暗具体尺寸见下艾图：本桥主要材料扮预应力混凝土疤连续梁采用板号混凝土；预扳应力钢筋采用哎的钢绞线，邦；非预应力钢邦筋采用搬级钢筋，构造百钢筋采用袄级钢筋。桥梁设计荷载搬根据规范规定靶荷载等级为轻伴轨车辆，如下疤图：主梁内力计算凹根据梁跨结构懊纵断面的布置拌，并通过对移百动荷载作用最斑不利位置，确挨定控制截面的伴内力，然后进绊行内力组合，柏画出内力包络叭图。癌（一）恒载内把力计算叭第一期恒载（昂结构自重）恒载集度 凹 扳 则： 蔼 氨 第二期恒载昂包括结构自重拜、桥面二期荷巴载埃按佰65吧KN/m白

21、计。哀（二）活载内扒力计算肮活载取重车荷挨载及轻车荷载爱，如下图：肮 搬 把活载计算时，按为六节车厢。耙可分为六种情按况作用在桥梁按上。敖（三）支座位敖移引起的内力澳计算板由于各个支座疤处的竖向支座柏反力和地质条疤件的不同引起靶支座的不均匀氨沉降，连续梁矮是一种对支座捌沉降特别敏感哀的结构，所以哀由它引起的内俺力是构成内力奥的重要组成部白分。其具体计鞍算方法是：三挨跨连续梁的四盎个支点中的每佰个支点分别下版沉熬，其余的支点芭不动，所得到岸的内力进行叠叭加，取最不利疤的内力范围。敖（四）荷载组癌合及内力包络蔼图挨首先求出在自啊重和二期荷载版及其共同作用唉下而产生的梁扒体内力。拜梁体截面分布败图：

22、班利用颁桥梁计算软件皑建模，将其平白分为艾个单元，每单碍元八，将单位集中阿荷载搬在梁体上移动耙，画出其各节般点的影响线，蔼影响线确定后败，将移动荷载败作用在最大处澳，由此来计算翱出移动荷载在皑最不利位置而败产生的梁体的俺内力。其具体绊计算过程如下昂：坝自重作用下梁背产生的内力为霸：埃将澳1/罢4翱跨截面、跨中阿截面和支座截敖面的数据列于碍下表：皑截面位置笆剪岸力背 岸弯隘矩办 案端部案-1609.耙28案0扮1/案4暗跨截面澳-436.4跋7笆7424.4案3稗边跨跨中截面凹-599.4捌7澳6813.1搬8搬支座截面扳-2900.安29碍-18022氨.07办跨中截面靶0.92案9887.4

23、按1检算过程：拌分析：将梁体罢视为二次超静瓣定结构，其计艾算简图如下：埃由上面计算可摆以知道，自重般作用在梁上的蔼荷载集度为：艾作用简图如图搬： 伴根据力法求解办，将两侧的支盎座假设定为单胺位作用扒力阿1奥下，简直梁的办弯矩图分别为班：半在自重作用下昂，支座处的支佰座反力为： 办根据力法的平拌衡方程： 邦将以上数据代爸入方程：敖 佰 靶 靶 柏 柏 皑 肮解得哀：哎 肮 奥 癌 碍 唉将罢 耙、巴带入方程，求柏支啊座柏2胺和霸3奥的反力。计算简图如下解得： 柏将数据与阿由鞍Mida柏s百计算出的结果败相比，相差不懊大，检算满足白要求。蔼 按 艾自重作用下的安弯矩图：哀在二期恒载作澳用下，梁产生

24、案的内力为：办截面位置哎剪版力背 阿弯瓣矩皑 爸端部傲-697.0跋7芭0盎1/吧4板跨截面俺-209.5岸7跋3399.8傲8颁边跨跨中截面耙-277.9昂3拌3143.5拌1胺支座截面澳-1300.八03蔼-8337.肮99邦跨中截面蔼0.03阿4662.5凹4坝二期恒载作用百下的弯矩图：斑支座沉降下，肮梁产生的内力盎为：挨截面位置肮剪肮力背 敖弯八矩阿 熬端部皑-1028.叭01版0拔1/凹4半跨截面扮-1028.案01邦7710.0巴4佰边跨跨中截面败1028.0敖1罢15420.伴08挨支座截面靶-1260.哀99坝30840.吧15耙跨中截面柏1260.9拌9哎5622.9捌1笆支

25、座沉降下，安产生的弯矩图矮为：鞍利罢用罢Mida昂s靶求出影响线。傲1邦截面反力影响办线：爸 瓣 邦1.000爸 叭 翱 跋 盎 耙 -0爸.122敖移动荷载案在唉1胺截面作用的最版不利位置如图芭所示：板2肮截面即边俺跨哎1/胺4耙截面弯矩影响般线：艾3拌截面即边跨跨芭中截面弯矩影半响线：八4埃截面即支座处袄反力影响线：隘 暗 摆 按 佰 1.0扳00按 凹 爸 蔼 班 半 哎 熬 芭 拜 -0.11耙3阿移动荷载最不八利加载情况：扳弯矩影响线为肮： 隘 百 安 摆 唉 爸 爱 伴 罢 拔 0.776癌 班 疤 坝-2.726百 般 绊 凹 鞍-3.658拌5碍截面即跨中截唉面弯矩影响线佰：熬

26、 把根据上面的影霸响线，将移动癌荷载加载在最岸不利的位置，败由此得出移动叭荷载作用下，胺梁产生的内力啊为：懊截面位置阿剪吧力扳 板弯氨矩办 俺端部搬-1捌092.67笆0瓣1/绊4阿跨截面办-632.7傲5035.3艾5疤边跨跨中截面背-630.5邦5799.3熬5岸支座截面盎-1536.蔼5俺-8747.暗8傲跨中截面埃502.95佰6594.2百4柏移动荷载作用摆下的弯矩图：佰 八 扮 蔼将上述的荷载跋进行组合，可疤以昂有唉5暗种情况：岸1扳、自跋重颁+鞍二期恒载傲2败、自巴重伴+摆二期恒柏载柏+办沉降哎3癌、自芭重昂+爱二期恒版载伴+败移动荷载颁4邦、自安重背+肮二期恒坝载跋+岸沉耙降搬

27、+巴移动荷载柏将上述组合分艾别计算，求出百内力。现将各傲种组合下的内八力列于下表：袄自肮重捌+罢二期恒载靶截面位置版剪傲力袄 斑弯败矩伴 板端部拜-2306.把35版0癌1/岸4矮跨截面埃-646.0矮4爸10824.蔼31疤边跨跨中截面扒-877.4凹9956.6安9柏支座截面哀-4200.皑32柏-26360爱.06隘跨中截面拜0.94斑14549.百95其弯矩图：昂自般重办+碍二期恒澳载扮+办沉降般截面位置氨剪佰力吧 哀弯靶矩矮 阿端部敖-3334.氨35八0叭1/安4半跨截面啊-1674.般04鞍18534.阿35俺边跨跨中截面佰-1530.癌63安25376.捌76笆支座截面白-54

28、61.暗3斑-45956昂.89佰跨中截面靶1261.9哎3扮20172.癌86其弯矩图：白自奥重奥+班二期恒傲载罢+傲移动荷载绊截面位置笆剪耙力埃 奥弯啊矩扮 埃端部凹-3399.罢02矮0捌1/傲4爸跨截面俺-1278.靶74爸15859.碍66背边跨跨中截面把-1507.八9敖15756.哎04胺支座截面办-5736.安82胺-35107澳.86胺跨中截面岸503.9拜21144.碍19其弯矩图：半自叭重柏+袄二期恒肮载爸+巴沉绊降埃+耙移动荷载懊截面位置芭剪暗力挨 蔼弯捌矩安 鞍端部哀-4427.班02哀0般1/皑4矮跨截面氨-2306.般74巴23569.百7跋边跨跨中截面把-216

29、1.熬13胺31176.巴11伴支座截面盎-6997.罢81瓣-54704肮.68疤跨中截面佰1764.8矮8鞍32310.翱7其弯矩图： 般 叭 隘将上述的组合拜进行包络，最挨终求出弯矩包啊络图，根据包安络图进行配筋百。包络数据为：敖截面位置安剪熬力俺 爸弯阿矩艾 疤端部摆-4427.班02笆0隘1/俺4绊跨截面癌-2306.熬74巴23569.按7摆边跨跨中截面稗-2161.爸13板31176.碍11败支座截面斑-6997.盎81爱-54704版.68鞍跨中截面罢1764.8坝8白32310.盎7其弯矩图：熬第三爸章皑 柏预应力筋的设艾计与布置癌 奥 隘根据包络图可搬知，支座处的盎弯矩绝对

30、值最拌大，由此按支昂座处的弯矩估败算预应力筋的肮面积，通长配芭置。啊根据轻轨规范斑规定，顶面保癌护层厚度取摆，癌则估算哀 摆 暗预应力筋面积啊估算公式为：摆 澳 吧 翱 拌 扒 坝其中：岸扳弯矩设计值；罢 办 跋百预应力筋的抗岸拉强度设计值办：邦 瓣 按 吧 胺败预应力钢筋重白心到受压合力熬的距离，近似扒取用办 胺 蔼 哎 袄 芭 罢 板 胺 扳则柏 艾 伴 跋 阿 俺拟定钢绞线采拌用般，岸其面积为挨 矮 矮则总共所需钢翱绞线：碍 矮 扮 吧取埃为绊14昂0疤根，拟定把共碍1败8柏个预埋金属波扮纹管管道，则吧每个管道至少阿有钢绞线板为颁1安0澳根。班 罢由公式败 阿可知：罢 叭 瓣 啊 稗截面

31、抗弯承载笆力按下式验算安： 摆 矮 笆 氨 搬 艾 跋 半 隘经检验蔼：鞍 八 俺满足要求案根据规范取预摆埋金属波纹管敖直径为绊，颁管间的间距为癌 袄插图预应力筋搬图般综合分析，三版号预应力钢筋爸在巴节点便可以弯扮到下侧，抵抗挨下部的弯矩值盎，上部分由一凹号、二号和短笆索就可以满足巴要求，三号钢凹筋取用半径为稗，则在敖节点时高度为癌780mm鞍。在翱节点时，上部柏的弯矩由一号伴预应力筋及短氨索就可以承担霸，二号钢筋可白以弯到下部与坝三号钢筋共同白承担下部所受唉的弯矩，采用搬半径，则在扳节点时二号筋啊高度为柏，绊节点时二号钢斑筋的高度时拜。在叭节点时，上部傲弯矩由短索既版可以完全承担阿，所以一号

32、钢安筋此时也可以伴弯到下部与其熬它钢筋共同承案担下部逐渐增哀大的弯矩，在颁节点采用鞍半径，百节点时高度为坝，到捌节点时一号预熬应力钢筋的高熬度埃。下面进行验盎证：哀 办 傲分疤析八1埃2耙节点的预应力奥筋配埃置八 安 办其中皑 设受压区高度罢利用公式熬求出版，由此来确定氨钢筋可下移的叭最大位移。 碍 耙解得吧：拌 阿 八 袄此刻三号预应按力钢筋高度为半，二号预应力办钢筋高度为熬，耙一号预应力钢暗筋高度为鞍，满足要求。班其钢筋配置图班如下图：澳 把 瓣分安析扳1哀1拔节点的预应力办钢筋配罢置翱 邦 白其中靶 爱受压区高度由矮公式般估算矮 拌 吧 拜根据凹计算求出唉，此刻，上部昂由一号和二号拔钢筋

33、承担上部瓣弯矩，所以板 吧由拌 岸得艾 啊 案，此刻二号筋跋和一号筋的作唉用高度为暗和班，满足要求。背其钢筋配置图扮如下图：斑分俺析稗1搬0拔节点的预应力安钢筋布傲置白 扳 澳其跋中背 敖此刻三号预应阿力钢筋高度为版，二号预应力半钢筋的高度为暗，一号预应力凹钢筋的高度为懊。挨其钢筋配置图伴如下图：把分半析爱9捌号节点的预应伴力钢筋布伴置俺 阿 肮其艾中拌 版此刻三号预应皑力钢筋高度为傲，二号预应力疤钢筋高度为拌，一号预应力吧钢筋高度为岸。般其钢筋配置图伴如下图：版分袄析鞍8败号节点的预应办力钢筋布碍置岸 阿 阿其半中拜 搬此刻三号预应矮力钢筋高度为懊，二号预应力皑钢筋高度为办，一号预应力绊钢筋

34、高度为艾。扒其钢筋配置图芭如下图：蔼分办析岸7哀号节澳点矮(稗跨八中百)澳的预应力钢筋瓣布吧置耙 般 霸其癌中案 稗此刻三号预应胺力钢筋高度为爱，二号预应力绊钢筋高度为哀，一号预应力佰钢筋高度为案。芭其钢筋配置图哎如下图：岸第四癌章班 疤非预应力钢筋案的布置奥一、钢筋布置胺图安由于预应力钢拜筋可以完全承袄担构造的要求隘，所以非预应案力钢筋按照构罢造配筋。其具八体布置见下图懊：罢二、埃非预应力钢筋叭横向布置计算扮首先分析顶板柏及翼缘的自重佰及上部作用下把的力为：艾顶板及翼缘自爸重哀取般宽的板带作为肮分析对象版已知：扳顶板厚取矮，翼缘厚取吧，具体尺寸见熬下图：坝移动荷载在双熬车道同时作用氨重车时，

35、由轨碍道传至梁体的斑力为：半一列车作用为霸，作用在每个把轨道上，再传疤力给梁体，其啊作用面积为百，则在叭板上作用荷载暗大小为靶。把二期荷艾载捌 颁纵向上绊，则在横向扮板上大小为：班当这些力共同罢作用时，求出版其最大弯矩，傲根据最大弯矩败配设横向钢筋肮，满足顶板的碍横向要求。氨其共同作用的懊简图为：支座反力：袄 奥 般根据上面的数傲据可以求出弯瓣矩，弯矩图如挨下：其中： 颁 疤 按 埃 蔼 袄 懊取板，则唉 凹 柏 熬 扒 埃 笆 癌 半（满足要求）氨 邦 捌 百 绊根据钢筋表选叭用班，则袄，满足要求。罢第五案章搬 班截面特性表半截面佰类型八面积拔(邦cm捌2靶)拜惯性矩扳(班cm搬4拌)艾质心

36、位置懊(办cm)半1搬净截面巴69891.肮995百0.阿321E9傲84.34氨换算截面把72263.熬274凹0.323E版9矮84.66吧2敖净截面唉69891.碍995岸0.鞍321E9案84.34澳换算截面坝72263.拜274背0.323E暗9鞍84.66稗3绊净截面埃55468凹.062敖0.翱284背E9摆81.66俺换算截面昂57839.熬341昂0.285E皑9邦81.34笆4笆净截面颁55468.俺062袄0.俺284皑E9袄81.66澳换算截面拜57839.霸341爸0.285E巴9艾81.23柏5爱净截面哎55468.隘062瓣0.搬284拔E9澳81.66板换算截面

37、耙57839.盎341邦0.285E叭9傲81.20胺6背净截面绊55468.扳062拜0.胺284版E9瓣81.66笆换算截面碍57839.稗341斑0.285E败9翱81.13吧7柏净截面奥55468.岸062哎0.埃2安84百E9隘81.66岸换算截面叭57839.吧341哀0.285E挨9霸81.13拌8俺净截面按55468.靶062澳0.癌284背E9搬81.66斑换算截面翱57839.白341拜0.285E翱9霸81.13傲9扮净截面阿55468.搬062爱0.瓣284疤E9唉81.66鞍换算截面拜58226.斑480熬2.86E9俺81.16搬10巴净截面熬55468.澳062岸

38、0.爸284俺E9耙81.66八换算截面吧58226.疤480班2.86E9岸81.23哎11版净截面佰55468.捌062暗0.般284昂E9稗81.傲66熬换算截面捌58226.柏480艾0.286E扒9扒81.68般12挨净截面捌69891.搬995版0.把321E9坝84.34按换算截面肮72650.凹410柏0.325E艾9叭84.95阿13板净截面肮69891.凹995胺0.安321E9板84.34胺换算截面澳72650.跋410瓣0.325E芭9蔼84.97扳14埃净截面败69891.隘995败0.拌321E9笆84.34斑换算截面扒72650.斑410埃0.325E摆9鞍84.

39、95袄15奥净截面矮55468.耙062矮0.爱284奥E9拜81.66翱换算截面埃58226.拌480暗0.286E翱9氨81.68岸16鞍净截面跋55468.按062叭0.疤284敖E9哎81.66靶换算截面跋58226.唉480袄0.286E傲9爱81.23柏17安净截面把55468.熬062扮0.埃284岸E9澳81.66霸换算截面埃58226.芭48斑0.286E案9凹81.16懊18蔼净截面熬55468.碍062按0.八284霸E9跋81.66疤换算截面熬57839.拌341柏0.285E扒9盎81.13搬19巴净截面阿55468.八062哎0.绊284拜E9碍81.66八换算截面

40、癌57839.傲341肮0.285E安9扳81.13疤20稗净截面哎55468.巴062耙0.艾284败E9捌81.66拌换算截面拜57839.安341伴0.285E板9蔼81.13爸21捌净截面斑55468.俺062耙0.疤284昂E9哀81.66伴换算截面笆57839.阿341案0.285E扳9岸81.13跋22佰净截面奥55468.暗062挨0.奥284安E9拜81.66盎换算截面摆57839.肮341百0.285E疤9盎81.13罢23昂净截面拌55468.暗062扒0.瓣284挨E9哎81.66隘换算截面拌578昂39.341氨0.285E拜9芭81.13颁24疤净截面瓣55468.

41、八062扮0.凹284般E9爱81.66绊换算截面坝57839.盎341哀0.285E叭9拌81.13矮25伴净截面拜55468.哎062奥0.胺284般E9靶81.66败换算截面稗58226.把48稗0.286E敖9笆81.16疤26半净截面芭55468.笆062伴0.拔284安E9稗81.66稗换算截面百58226.班480澳0.286E敖9扒81.23敖27伴净截面疤55468.岸062伴0.拔284颁E9岸81.66暗换算截面伴58226.伴48矮0暗0.286E埃9斑81.68瓣28艾净截面巴69891.扒995把0.敖321E9埃84.34搬换算截面胺72650.爱410背0.32

42、5E叭9凹84.95艾29暗净截面捌69891.哎995瓣0.扳321E9按84.34般换算截面俺72650.盎410氨0.325E吧9把84.97胺30爸净截面八69891.袄995八0.案321E9罢84.34背换算截面罢72650.颁410班0.325E安9皑84.95版31盎净截面癌55468.皑062凹283508岸371跋81.66巴换算截面背58226.蔼480澳0.286E唉9哀81.68癌32啊净截面跋55468.办062邦283508伴371敖81.66佰换算截面凹58226.昂480奥2.86E9耙81.23邦33绊净截面敖55468.昂062靶283508案371般81

43、.66爸换算截面挨58226.佰480伴2.86E9佰81.16俺34办净截面把55468.碍062碍283508挨371爸81.66盎换算截面氨57839.皑341霸0.285E懊9挨81.13暗35佰净截面懊55468.按062巴283508凹371背81.66爸换算截面翱57839.胺34扒1氨0.285E暗9扳81.13袄36安净截面凹55468.稗062皑283508哎371氨81.66凹换算截面搬57839.办341柏0.285E败9碍81.13罢37皑净截面拜55468.笆062爸283508笆371昂81.66埃换算截面靶57839.颁341翱0.285E俺9扒81.20瓣38

44、唉净截面罢55468.败062凹283508稗371般81.66昂换算截面癌57839.胺341板0.285E昂9翱81.23疤39扳净截面稗55468.伴062白283508奥371霸81.66袄换算截面跋5783昂9.341笆0.285E办9颁81.34跋40版净截面疤69891.班995八0.耙321E9办84.34巴换算截面艾72263.爱274案0.323E靶9挨84.66袄41板净截面翱69891.般995氨0.背321E9扮84.34艾换算截面扒69891.蔼995唉0.蔼321E9爱84.34俺第六章稗 艾预应力损失计唉算把一预应力筋背与孔道壁之间奥摩擦引起的应霸力损失疤；安

45、百 奥式中隘 搬唉由于摩擦引起哎的应力损失岸（挨）；耙 奥扮钢筋（锚下）笆控制应力皑（叭）；扳 跋 耙扮从张拉端至计敖算截面的长度败上，钢筋弯起般角之和伴（柏）；爸 胺 扳按从张拉端至计胺算截面的管道氨长度耙（熬）；摆 凹 氨爸钢筋与管道壁背之间的摩擦系岸数，按表奥采用笆；艾 百 隘矮考虑每米管道鞍对其设计位置昂的偏差系数，熬按表斑采用白。氨由规范表靶可知，管道类瓣型为金属波纹笆管时，板取奥，拌取氨。坝哀取值为跨中截百面到张拉端的坝距离爸，搬耙=笆。计算过程： 其中 背 奥 阿二叭锚具变形、百预应力筋回缩埃和分块拼装构坝件接缝压密引艾起的应力损失芭；癌 罢 捌式鞍中百 艾扒由于锚头变形澳、钢筋

46、回缩和俺接缝压缩引起坝的应力损失暗（暗）；案 芭 敖鞍预应力钢筋的百有效长度版（啊）；拜 蔼拜锚头变形、钢颁筋回缩和接缝碍压缩值板（伴）。邦采用夹片罢式拔JM1熬2搬锚具，则根据把规范表绊可知霸，昂伴4叭，叭接缝压缩值拔百1矮。计算过程：翱 熬 袄 安 蔼 傲 摆 艾 拔三混凝土加傲热养护时，预巴应力筋和台座胺之间温差引起办的应力损失败；伴 摆 皑此工程采用后板张法，所以预矮应力筋和台座叭之间温差引起暗的应力损失叭不予考虑。碍四混凝土弹胺性压缩引起的氨应力损失坝；氨在后张法结构耙中，由于一般办预应力筋的数阿量较多，限于凹张拉设备等条翱件的限制，一敖般都采用分批坝张拉、锚固预稗应力筋。在这扒种情

47、况下，已瓣张拉完毕、锚耙固的预应力筋扮，将会在后续邦分批张拉预应翱力筋时发生弹癌性压缩变形，伴从而产生应力凹损失。叭 半 按式拔中柏 按肮由于混凝土的凹弹性压缩引起芭的应力损失叭（佰）；罢 霸稗在先行张拉的罢预应力钢筋重肮心处，由于后巴来张拉一根钢霸筋而产生的混氨凝土正应力；唉对于连续梁可拔取若干有代表蔼性截面上应力啊的平均值佰（芭）；拜 唉 吧佰在所计算的钢矮筋张拉后再张把拉的钢筋根数摆。岸经推导可得公奥式其他形式为案：奥 斑 鞍 佰 唉败表示预应力筋澳张拉的总批数般；哀 百 胺拌在代表截面（哎如肮l/搬4胺截面）的全部搬预应力钢筋形按心处混凝土的坝预压应力（预挨应力筋的预拉阿应力扣除爸和哎

48、后算得）。佰 佰 般 艾 昂 佰肮所有预应力筋爱预加应力（扣捌除相应阶段的叭应力损失隘和叭后）的内力隘；绊 摆 捌拔预应力筋预加叭应力的合力扮至混凝土净截败面形心轴的距安离；芭 按 俺、伴扮混凝土的净截邦面面积和截面白惯性矩坝。计算过程：笆 俺 柏 啊 盎 哀 邦 扮 阿 巴 啊 俺 颁根据截面特性鞍列表可知：伴 拌 摆 奥 哎 哎则爸 搬 盎 疤 鞍 癌 背 败 哎 斑 瓣 阿取按 办，拔则案 哎 安 班 按 败 稗五稗.碍 芭预应力筋松弛盎引起的应力损把失版；白对预应力钢筋埃，仅在传力锚隘固时钢筋应力爱的情况下，才按考虑由于钢筋绊松弛引起的应哀力损失，其终办极值：哀 爱 隘 肮式中挨 罢靶

49、由于钢筋松弛岸引起的应力损坝失班（安）；疤 啊 般板传力锚固时预爸应力钢筋的应艾力，按规范第瓣条的规定计算瓣（隘）；凹 背 半 斑盎松弛系数，对昂钢绞线，罢级松弛时，按癌采用奥，盎级松弛时，按扳采用。计算过程：邦 哎 拔 靶 按 傲 拔 碍 奥取爸0.08 阿 靶则奥 阿 颁 跋 颁 昂六混凝土收翱缩和徐变引起胺的应力损失瓣。扳由于混凝土收鞍缩、徐变引起佰的应力损失终扒极值按下列公隘式计算：扮 暗 八 翱 岸 靶 胺式吧中巴 盎爸由收缩、徐变鞍引起的应力损按失终极值暗（盎），埃 白 扮败传力锚固时，傲在计算截面上叭预应力钢筋重叭心处，由于预版加芭力半(挨扣除相应阶段摆的应力损哀失巴)佰和梁自重

50、产生绊的混凝土正应伴力；对连续梁昂可取若干有代瓣表性截面的平半均值跋（奥）；爱 凹 佰啊混凝土徐变系版数的终极值；熬 白 爱袄混凝土收缩应把变的终极值；疤 靶 拌癌梁的配筋率换拜算系数；芭 搬 艾胺非预应力钢筋拌弹性模量与混板凝土弹性模量班之比；伴 爱、柏熬预应力钢筋及斑非预应力钢筋翱的截面面积俺（版）；败 邦 隘半梁截面面积，柏对后张法构件翱，可近似按净跋截面计算把（搬）；岸 巴 般岸预应力钢筋及敖非预应力钢筋翱重心至梁截面翱重心轴的距离凹（敖）；氨 疤 把颁截面回旋半径疤(柏)半；稗 背 柏俺截面惯性矩，熬对于后张法构办件，可近似按吧按净截面计算蔼（傲）；绊其中吧，哀、懊值可按表班采用瓣。

51、艾取版，把取把。扮根据截面特性吧列表可知吧：艾 疤 败计算过程：取皑支座和跨中处俺分析，求八 根据公式：在支座处： 在跨中处： 啊由上可知，在绊预应力损失后熬所剩余的有效捌预应力为： 爸第七搬章胺 隘正截面承载能挨力计算翱 坝 蔼由平衡条件可翱写出如下方程阿：蔼 班沿纵向力的方靶向平衡条件：哎 盎 爸对受拉区钢筋柏（预应力筋和罢非预应力筋）哀合力作用点力盎矩平衡条件翱： 艾式艾中奥 疤 把盎混凝土弯曲抗稗压强度设计值败；矮 跋 傲笆预应力筋抗拉半强度设计值；板 半 斑靶非预应力筋的昂抗拉强度设计捌值；般 柏 捌 挨碍非预应力筋的班抗压强度设计拜值；袄 奥 柏爱受压预应力筋氨的计算应力；氨 办、

52、袄案分别为受拉区盎预应力筋和非暗预应力筋截面柏面积；鞍 板、柏绊分别为受压区按预应力筋和非靶预应力筋截面矮面积：斑 摆 板邦受压区混凝土安截面面积；摆 跋 板半受压区混凝土斑截面对受拉区矮钢筋合力作用八点的净绊 安 柏 拌 颁矩；班 跋 坝、瓣爱分别为受压区班预应力筋合力昂作用点和非预柏应力筋合力作蔼用点至截面受笆压边缘的距离澳；版 伴 懊、盎颁受压区预应力扒筋和非预应力胺筋合力作用点隘至截面受压边芭缘和受拉边缘般的距离吧，岸；岸 熬 奥、肮皑分别为受压区爸预应力筋和非柏预应力筋合力芭点至截面受拉肮边缘和受压边伴缘距离暗；爱 扮 扒败截面弯矩承载爱能力笆；笆 昂 办艾截面弯矩设计班值白。笆 笆

53、其版中般 傲 拔假设受压高度疤,矮即埃在翼板内，则奥：斑 颁 坝 捌 盎 啊 翱受压区预应力岸筋八的应力按：按 扮 霸式中爸 靶斑受压区预应力懊钢筋与混凝土胺弹性模量之比肮；扮 翱瓣预应力筋抗压瓣强度设计值，稗按规范表坝取值；扮 笆矮合力处由预应拔力所产生的混懊凝土应力；扮 八啊受压区预应力佰筋在荷载作用叭前已存在有效拔预应力。耙1半爸 靶 巴取安截般面版4柏节点处，此时百 爱 稗 癌 般 败根据规范表扮，安钢筋强度取值碍为搬：瓣 百 拌 拌 蔼 袄 代入公式：败 肮 吧 翱 班 熬得啊 蔼 则 皑 疤 哀检验懊：般 百 败2阿取跨中摆处百7百节点拜处背 按 隘此时傲 哀 暗 般 岸 肮 办

54、搬 懊 肮 瓣 拜 代入公式得：罢 俺 矮 案得跋 则 巴 皑检算：傲 鞍3傲取支座坝处半1捌3巴节点检搬算斑 肮 癌此时白 暗 皑 爱 蔼 翱 案 跋 瓣 哎 罢 代入公式得：跋 坝 蔼 伴 办得：稗 因此， 颁 半 哎 笆 耙 案 则 检算：扒第八癌章邦 唉斜截面抗剪承芭载力凹斜截面抗剪承白载力计算公式埃为： 昂式中凹：艾 摆凹爸斜截面剪力设阿计值；碍 敖 背蔼败斜截面抗剪承啊载能力；笆 绊 爱爸袄斜截面上混凝艾土和箍筋提供拌的抗剪承载力绊；凹 癌 皑 胺 昂、隘坝疤构件的宽度和拌有效高度；癌 拔 跋敖坝箍筋抗拉强度耙设计值；傲 皑 半岸胺配置在同一截邦面内箍筋各肢隘的全部截面面靶积；爱

55、扒 捌半哎箍筋间距；瓣 搬 百颁搬斜截面上弯起柏钢筋提供的抗扳剪承载力。扳 啊 巴 艾因没有非预应百力弯起钢筋，靶则白 氨、疤斑袄分别为与检算拔的斜截面相交背的非预应力弯敖起钢筋和预应扒力弯起钢筋的芭全部截面面积爸；哀 绊、案柏背分别为弯起的跋非预应力筋和柏预应力筋的切扮线倾角。计算过程：阿支座处：取艾 拔 扒 稗 搬 八已知霸：稗 霸 翱 敖 靶 坝 暗 蔼则拔 半 柏 伴 哀 拌 啊b绊蔼截面处叭：胺取熬 瓣 安 柏 板 鞍已知蔼：巴 吧 板 拔 爸 版 半 暗 败 斑则凹 肮 肮 般 盎 拔 跨中处： 取稗 凹 阿 靶 哎 爱 疤已知：坝 搬 白 哀 氨 霸则 扒经上述检算可扮知，斜截面

56、抗罢剪承载内力满百足要求。败第九唉章啊 啊截面正应力计板算班预应力混凝土邦构件在各个受芭力阶段均有不吧同得受力特点盎，从施加预应般力起，其截面癌内的钢筋和混皑凝土就处于高跋应力状态，经扮受着考验。为奥了保证构件在霸各工作阶段工搬作的安全可靠霸，除按承载能盎力极限状态进癌行强度检算外盎，还必须对其癌在施工和使用靶阶段的应力状蔼态进行验算，俺并予以控制。柏预加预应力阶拜段混凝土截面邦正应力计算八本阶段构件主跋要承受预加力岸和构件自重的拔作用，其受力肮特点是：预加澳力值最大（因敖预应力损失最哎小），而外荷跋载最小（仅有挨构件的自重作俺用）。唉由预加力产生奥的混凝土截面捌正应力板后张法构八件摆 笆式中

57、坝：斑 拔蔼罢后张法构件预安应力筋的有效碍预加力（扣除版相应阶段的预奥应哀力损失），对八于曲线配筋的扒后张法梁：案 胺 笆、胺板扮分别为受拉区敖和受压区预应暗力筋的截面面办积；把颁盎弯起预应力筋敖的截面面积；癌、瓣稗岸分别为张拉受奥拉区和受压区坝预应力筋时锚疤下的控制应力背；百、岸啊伴分别为受拉区巴和受压区预应扒力筋（扣除相靶应阶段的预应癌力损失）的有熬效预应力；胺坝隘计算截面处弯埃起的预应力筋搬的切线与构件瓣轴线的夹角；矮跋阿后张法构件预懊应力筋的合力鞍作用点至净截笆面形心轴的距癌离；安、艾、埃矮哎分别为构件净熬截面面积、惯搬性矩和截面模笆量。把由构件自重柏产生的混凝土按截面正应力肮 傲 拜

58、后张法构艾件拔 绊 暗式中凹：奥 搬、笆懊跋分别为自重引阿起的计算轴力吧和弯矩（轴力熬以压为正）扮预加应力阶段八的总应力跋 按 笆后张法构伴件凹 唉 检算过程： 蔼 稗 邦 稗 吧 检算代表截面扮a癌取盎跨矮7哎节点处安：奥 癌 爸由预加力产生扒的混凝土截面蔼正应力 巴 叭 唉 斑 耙 疤 案 哀 疤 敖 爱 昂 把 稗 巴 盎 澳则柏 斑 案 背 八 跋 皑 扮 翱 傲 败 鞍 蔼由构件自重案产生的混凝土氨截面正应力隘 稗 办 傲 胺 捌 叭 白 背 扮 巴 （满足要求）捌 癌b搬取跨中截凹面拔2百1稗节点处摆：败 叭 碍由预加力产生吧的混凝土截面鞍正应力 扮 昂 澳 爸 绊 傲 霸 扒 傲

59、则：碍 哀 背 疤 唉 霸 扒 胺 盎 跋 拌由构件自重佰产生的混凝土吧截面正应力半 翱 罢 罢 暗 拔 懊 绊 颁 疤 澳 班 唉（满足要求）罢c叭取支座截把面皑1疤3叭节点处捌：袄 拔 爱由预加力产生按的混凝土截面胺正应力叭 唉 胺 懊 唉 扳 胺 耙 版 鞍 邦 叭 俺则唉：吧 巴 癌 伴 岸 瓣 拔 扮 袄 氨 般 懊由构件自重凹产生的混凝土瓣截面正应力斑 皑 败 昂 胺 俺 背 叭 艾 扮 阿 挨（满足要求）瓣使用阶段的正版应力计算摆后张法构背件搬 袄式中拔：埃 笆、懊跋扒由二期恒载引扮起的计算轴力凹及弯矩（轴力癌以压为正）背 般 斑 拜、摆扮把使用阶段由活罢载引起的最不哀利轴力及弯

60、矩跋；唉 傲 扳由二期恒载及岸活载产生的混按凝土截面正应肮力由公式可知隘：哎 白 八 罢取氨跨埃7凹节点处：澳 跋 斑 凹 叭 半 则 案 拜 扳取跨中截唉面坝2跋1隘节点处：碍 矮 奥 绊 矮 癌 癌 班 疤则背 霸 耙 笆取支座截凹面邦1熬3爱节点处：板 巴 哎 肮 扳 啊 扒 胺 搬则胺 扮 俺 拔由上面检算可拜知耙：霸 矮满足要求哎第十氨章半 笆梁斜截面主拉傲应力和主压应坝力主拉应力：蔼 氨 主压应力：扒 邦 案 搬 半其中稗：邦 昂 胺式中版：扳 靶扳氨预加力和使用哀荷载在计算的八主应力点产生霸的混凝土罢 霸 拜 扒 般截面正应力；拔 扳 拔摆跋由竖向预应力扮筋引起的混凝啊土竖向压应