华东交大某污水处理厂污水处理工艺毕业设计p

1、PAGE PAGE 34华东交通大学设计(论文)纸 第 页 目 录摘要3第一部分 设计说明书第一章 设计任务及设计资料一、设计任务4二、设计资料4三、设计内容4第二章 污水处理厂总体设计一、设计规模的确定5二、处理程度的确定5三、工艺流程方案的确定5第三章 污水处理构筑物设计一、各污水处理构筑物设计内容及主要设计参数9二、各污水处理构筑物设计计算结果10第二部分 设计计算书第一章 泵前中格栅一、设计依据11二、设计参数11三、设计计算11第二章 污水提升泵房一、设计依据12二、设计参数12三、泵房设计计算12第三章 泵后细格栅一、设计依据13二、设计参数13三、设计计算13第四章 沉砂池(采用

2、平流沉砂池) 一、设计依据14二、设计参数14三、设计计算15第五章 CASS反应池一、设计依据17二、设计参数17三、设计计算17第六章 消毒设施一、设计依据21二、设计参数21三、设计计算21第七章 污泥处理构筑物的设计计算一、污泥泵房24二、污泥浓缩池25三、贮泥池28四、污泥脱水间28第三部分 污水处理厂总体设计及高程布置一、估算占地面积29二、污水处理厂附属建筑及其尺寸29三、高程计算29参考文献32景德镇市污水处理厂污水处理工艺设计摘要：本设计是景德镇市污水处理厂污水处理工艺设计。设计规模为：近期20000/d。设计要求处理水排放到类水体，即达到一级B标准。要求根据所给资料进行设计

3、的主要内容有：估算处理厂应处理的程度；污水处理工艺流程的选择，进行技术分析；主要构筑物的设计计算(附计算草图)；水厂平面布置；水厂高程布置。根据出水要求，采用具有脱氮除磷效果的污水处理工艺CASS工艺，工艺流程如下：污水中格栅提升泵房细格栅沉砂池CASS反应池管式静态混合器接触池出水关键词：景德镇市、污水处理、CASS工艺第一部分 设计说明书第一章 设计任务及设计资料一、设计任务景德镇市污水处理厂处理工艺设计。二、设计资料1、景德镇市污水处理厂的排放水体昌江，昌江为类水体。2、污水处理厂地形平坦，高差0.5米，在37.538.0米之间，土质为砂砾面层，地下水位为34.5米，河水水位为34.5米

4、。3、进入污水处理厂的污水量（平均日）为20000m3/d，水质情况如下：悬浮物（SS） 200mg/l五日生化需氧量（BOD5） 250mg/l化学需氧量（COD cr） 350mg/lpH 78总氮 40mg/l磷 4mg/l4、污水处理厂受纳的污水为城市污水，其中大部分是城市生活污水，少部分是工业废水，根据试验资料，设计参数选用如下：污泥产率系数a=0.55kgVSS/kgBOD5污泥自身氧化率b=0.065d-1代谢每kgBOD5所需氧量a=0.48kgO2/kgBDO5污泥自身氧化需氧率 b=0.162d-1有机物降解常数K2=0.0175污水充氧修正系数=0.86，=0.92三、设

5、计内容1、根据排入水体的要求，估算处理厂应处理的程度；2、污水处理工艺流程的选择，进行技术分析；3、主要处理构筑物的设计计算（附计算草图）4、水厂平面布置；5、水厂高程布置。第二章 污水处理厂总体设计一、设计规模的确定1、污水处理厂设计规模由设计资料可知，污水处理厂的设计规模为。2、设计流量表一 污水处理厂设计流量项目计算值(L/s)设计值(L/s)最高日最大时342.59350最高日平均时/280平均日平均时231.48235二、处理程度的确定1、进水水质根据原始资料，污水处理厂进水水质见表二。表二 污水设计进水水质、出水水质标准水质指标设计进水水质(mg/L)出水水质标准(mg/L)BOD

6、525020CODcr35060SS20020NH3-N258TN4020P412、设计出水水质出水水质要求符合：城镇污水处理厂污染物排放标准GB18918-2002地表水环境质量标准GB3838-2002根据设计资料说明，本设计出水排入水体为类水体，要求执行一级B标准，出水水质标准如表二所示。根据出水水质要求，污水处理厂既要求有效地去除BOD5，又要求对污水的氮、磷进行适当处理，防止昌江的富营养化。3、处理程度计算1)、BOD5的去除率 2)、CODcr的去除率 3)、SS的去除率 4)、总氮的去除率 5)、NH3-N的去除率 6)、P的去除率 表三 各种污染物处理程度 单位：mg/L项目B

7、OD5CODcrSSTNNH3-NP进水25035020040254出水2060202081去除率92.00%82.86%90.00%50.00%68.00%75.00%三、工艺流程方案的确定1、工艺流程方案的提出由上述计算，该设计在水质处理中要求达到如表三的处理效果。即要求处理工艺既能有效地去除BOD5、CODcr、SS等，又能达到脱氮除磷的效果。为达到该处理要求，现提出两种可供选择的处理工艺：、厌氧池+氧化沟处理工艺、CASS处理工艺2、方案比较两个方案见图一和图二。两个方案的技术比较见表四。总的说来，这两个方案都比较好，都能达到要求处理的效果，但方案二工艺流程更为简单、管理更为方便、占地

8、少、造价低。所以，本设计采用方案二作为污水厂处理工艺。图一 厌氧池+氧化沟处理工艺流程图二 CASS处理工艺流程表四 工艺流程方案技术比较表方案一(厌氧池+氧化沟工艺)方案二(CASS处理工艺)优点：(1)、氧化沟具有独特的水力流动特点，有利于活性污泥的生物絮凝作用，而且可以将其工作区分为富氧区、缺氧区，用以进行消化和反消化作用，取得脱氮的效果。(2)、不使用初沉池，有机性悬浮物在氧化沟内能达到好氧稳定的程度。(3)、氧化沟只有曝气器和池中的推进器维持沟内的正常运行，电耗较小，运行费用低。(4)、脱氮效果还能进一步提高。因为脱氮效果的好坏很大一部分决定于内循环量，要提高脱氮效果势必要增加内循环

9、量。而氧化沟的内循环量从理论上说可以是不受限制的，从而氧化沟具有较大的脱氮能力。缺点：(1)、污泥膨胀问题。当废水中的碳水化合物较多，N、P量不平衡，pH值偏低，氧化沟中的污泥负荷过高，溶解氧浓度不足，排泥不畅等易引发丝状菌性污泥膨胀。(2)、泡沫问题(3)、污泥上浮问题(4)、流速不均及污泥沉积问题(5)、氧化沟占地面积很大优点：(1)、工艺流程简单、管理方便、造价低。CASS工艺只有一个反应器，不需要二沉池，不需要污泥汇流设备，一般情况下也不需要调节池，因此要比活性污泥工艺节省基建投资30%以上，而且布置紧凑，节省用地。(2)、处理效果好。反应器内活性污泥处于一种交替的吸附、吸收及生物降解

10、和活化的变化过程中，因此处理效果好。(3)、有较好的脱氮除磷效果。CASS工艺可以很容易地交替实现好氧、缺氧、厌氧的环境，并可以通过改变曝气量、反应时间等方面来创造条件提高脱氮除磷效果。(4)、污泥沉降性能好。CASS工艺具有的特殊运行环境抑制了污泥中丝状菌的生长，减少了污泥膨胀的可能。同时由于CASS工艺的沉淀阶段是在静止的状态下进行的，因此沉淀效果更好。(5)、CASS工艺独特的运行工况决定了它能很好的适应进水水量、水质的波动。缺点：由于进水贯穿于整个运行周期，沉淀阶段进水在主流区底部，造成水力紊动，影响泥水分离时间，进水量受到一定限制，水力停留时间较长。第三章 污水处理构筑物设计一、各污

11、水处理构筑物设计内容及主要设计参数表五 污水处理构筑物设计内容及设计参数构筑物设计内容主要设计参数格栅栅槽宽度过栅水头损失格栅总高度格栅总长度每日栅渣量过栅流速v=0.61.0m/s栅前流速v1=0.40.9m/s格栅倾角为4575度栅渣量：格栅间隙b=1625mm和b=3050mm时分别为10.05和0.030.01m3栅渣/103m3污水平流尘砂池池长过水断面池总长砂斗所需容积池总高校核最小流速池内vmax=0.3m/s，vmin=0.15m/s停留时间3060s有效水深小于或等于1.2m，一般为0.251.0m每格宽度大于或等于0.6m城市污水沉砂量0.03Lm3砂斗倾角大于或等于55度

12、砂斗容积小于或等于2d沉砂量CASS反应池CASS池个数每池运行周期计算每个运行周期中的进水时间，确定曝气反应、沉降、排放及闲置时间，每个池容V排放完毕后混合液所占体积充水比，仅需除磷时宜为0.250.5，需脱氮时宜为0.150.3反应池宜采用矩形池，水深宜为4.06.0m反应池长度与宽度之比：间隙进水时宜为1：12：1，连续进水时宜为2.5：14：1接触池池容表面积池尺寸水头损失水力停留时间30min气浮污泥浓缩池池面积以水力负荷校核池面积池高回流比溶气罐净容积长宽比：一般为3：14：1；深度与宽度之比不小于0.3；有效水深一般为34米；水平流速一般为410mm/s；二、各污水处理构筑物设计

13、计算结果表六 污水处理构筑物设计计算结果及说明序号类型尺寸备注1泵前中格栅栅前水深：h=0.59m栅条高度：H=1.09m栅槽宽度：B=0.83m分两格，总宽度为1.66m采用链条式机械格栅，格栅位于提升泵前，并与提升水泵一起建在污水提升泵房内，栅渣由格栅翻入渣斗，然后用吊车吊出运走2污水提升泵站泵房为圆形6m，每台水泵的设计流量为Q=175L/s,扬程H=10.41m1、泵房为半地下式，地下埋深6.75m。2、水泵为自罐式，选用三台泵(两用一备)3泵后细格栅栅前水深：h=0.42m栅后高度：H=0.85m栅槽总长：L=2.70m单格栅槽宽度：B=0.55m每日栅渣量：1.6m3/d采用链条式

14、机械格栅，工作台设有冲洗措施，栅渣由传送带运入栅渣箱，然后用卡车运走填埋4沉砂池总宽：B=2.0m每格宽：b=1.0m池长：9.0m，总高：1.44m采用平流式尘砂池，具有处理效果好，结构简单的优点共建两组，每组分为两格5CASS反应池每池运行周期为：T=6h其中，进水1h，沉降3h，闲置1.5h，排放0.5h单池池容为4167m3,有效水深为H=5.0m1、设污水温度为15度2、设混合液污泥浓度为X=3000mg/L3、充水比为0.34、采用膜片式微孔曝气器，曝气头个数为6672个5、CASS反应池个数为46、最高水位为5.0m，最低水位为3.5m6接触池LBH=13.5152.3廊道总长：

15、40m池内有效水深：2.0m水力停留时间30min7污泥浓缩池LBH=18.84.73.41、采用两座气浮式浓缩池。2、采用静压排泥。8贮泥池LBH=5.05.02.11、贮泥时间12h。2、污泥由贮泥池，抽送至带式压滤脱水机第二部分 设计计算书第一章 泵前中格栅一、设计依据室外排水设计规范GB50014-2006 6.3.2、6.3.3给水排水常用数据手册(第二版)4.1.1给水排水设计手册第5册5.1.1二、设计参数设计流量：Q=350L/s，以最高日最大时流量计；栅前流速：v1=0.5m/s，过栅流速：v2=0.7m/s；栅条宽度：s=0.01m，格栅净间距：b=0.02m；栅前部分长度

16、：0.5，格栅倾角：70度；单位栅渣量：w1=0.05m3栅渣/103污水。三、设计计算1、确定栅前水深根据最优水力断面公式计算得：B1=1.18m，所以栅前槽宽为1.18m，栅前水深为0.59m。2、栅条间隙数设计两组并列格栅，则每组格栅间隙数n=283、栅槽宽度所以每个格栅宽为0.83m，总槽宽为4、栅条高度超高采用h1=0.5m，则栅条总高度为：H=0.59+0.5=1.09m5、格栅水头损失。取h=0.13m。6、每日栅渣量：宜采用机械格栅第二章 污水提升泵房一、设计依据室外排水设计规范GB50014-20065.15.5二、设计参数设计流量：350L/s；集水池容积不小于最大一台水泵

17、5min的出水量；吸水管设计流速宜为0.71.5m/s，出水管流速宜为0.82.5m/s；三、泵房设计计算1、水泵的设计流量为350L/s，采用3台泵(两用一备)，每台设计流量为175L/s。2、水泵的扬程、提升净扬程 Z=提升后最高水位-泵站吸水池最低水位 =3.53-(-4.95)=8.48m、水泵水头损失h取2m。、水泵的扬程 H=Z+h=8.41+2=10.41m。3、水泵吸水、出水管设计根据水泵吸水流量和规范对流速的要求，设计水泵吸水管管径为DN450，流速为1.09m/s；出水管管径为DN400，流速为1.38m/s。4、泵房尺寸的确定根据吸水量要求，确定采用圆形泵房，泵房直径为6

18、m。集水井最低水位标高为-4.95m。第三章 泵后细格栅一、设计依据同泵前中格栅二、设计参数设计流量：设计两组细格栅，每组流量为175L/s；栅前流速：v1=0.5m/s，过栅流速：v2=0.7m/s；栅条宽度：s=0.01m，格栅净间距：b=0.01m；栅前部分长度：0.5，栅后部分长度：1.0m；格栅倾角：70度；污水栅前超高：h2=0.3m；单位栅渣量：w1=0.08 m3栅渣/103污水。三、设计计算1、栅前水深根据最优水力断面公式计算得：B1=0.84 m，所以栅前槽宽为0.84 m，栅前水深为0.42m。2、栅条间隙数每组分两格，则每格格栅间隙数为n=28。3、栅槽宽度所以每个格栅

19、宽为0.55m，总槽宽为(考虑中间隔墙0.2m)。4、进水渐宽部分长度为：5、栅槽出水渠道连接处渐缩部分长度6、格栅水头损失(设栅条断面迎水面为半圆形矩形，)7、栅前槽总高度：H1=h+h2=0.42+0.3=0.72m8、栅后总高度：H=h+h1+h2=0.42+0.13+0.3=0.85m9、格栅总长度为：10、每日栅渣量，宜采用机械格栅1栅条，2工作平台图三 格栅计算草图第四章 沉砂池(采用平流沉砂池)一、设计依据室外排水设计规范GB50014-20066.4.1、6.4.2二、设计参数设计流量：总流量350L/s，分两组，每组流量175L/s；设计流速：v=0.20m/s；停留时间：t

20、=45s；池底坡度：i=0.06三、设计计算1、沉砂池长度为：2、水流断面积为：3、池总宽度为：设计n=2格，每格宽b=1.0m，,故池总宽度为2.0m(没有考虑隔墙厚)。4、有效水深为：5、贮泥区所需容积为(设计T=2d，即考虑排泥间隔天数为2d)：式中，X为单位污水量沉淀的悬浮泥砂量。6、每个沉砂斗容积设每一格有两个沉砂斗，则每个沉砂斗容积：7、沉砂斗各部分尺寸及容积设计斗底宽，斗壁与水平面的倾角为60o，斗高h3=0.5m。则砂斗上口宽：沉砂斗容积： 8、沉砂池高度。采用重力排砂，设计池底坡度为0.06，坡向砂斗 池总高度H：设超高h1=0.3m9、进水渐宽部分长度为：10、出水渐窄部分

21、长度为：11、核算最小流量时的流速最小流量为则，符合设计要求。见图四，最小流量时，只有一组沉砂池工作。12、沉砂量：图四 沉砂池计算草图第五章 CASS反应池一、设计依据室外排水设计规范GB50014-20066.6-城市污水处理厂设计计算第五节水处理构筑物设计计算第九节二、设计参数BOD负荷为0.10.4kgO2/(kgMLSS.d)充水比，仅需除磷时宜为0.250.5，需脱氮时宜为0.150.3反应池宜采用矩形池，水深宜为4.06.0m反应池长度与宽度之比：间隙进水时宜为1：12：1，连续进水时宜为2.5：14：1三、设计计算1、曝气时间ta设混合液污泥浓度，污泥负荷，充水比则曝气时间ta

22、为：2、沉淀时间ts当时，污泥界面沉降速度为：式中，T为污水温度。设污水温度。污泥界面沉降速度：设曝气池水深H=5m，缓冲层高度，沉淀时间ts为：3、设计周期t设排水时间td=0.5h，运行周期T=ta+ts+td=4+1.5+0.5=6h每日周期数 4、曝气池容积V 曝气池个数n1=4，每座曝气池容积：5、复核出水溶解性BOD5根据设计出水水质，出水溶解性BOD5应小于10.55mg/L，本设计出水溶解性BOD5：计算结果满足设计要求。6、计算剩余污泥量时活性污泥自身氧化系数：剩余生物污泥量： 剩余非生物污泥量：剩余污泥总量：剩余污泥浓度：剩余污泥含水率按99.6%计，则湿污泥量约为7、复核

23、污泥龄计算结果表明，污泥龄可以满足氨氮完全消化需要。8、复核滗水高度h1曝气池有效水深H=5m，滗水高度h1：，复核结果与设定值相同。9、确定单个池子表面积A0、尺寸、总高、最低水位，在(2.54)范围内。设超高则，最低水位10、所需空气量()(1)、活性污泥代谢需氧量() (2)、反硝化所需氧量()d 反硝化需氧率 d=4.6 kgO2/kgNH4-N TNH4-Ni进水氨氮浓度，TNH4-Ni= 0.025 kg/ m3 TNH4-Ne出水氨氮浓度，TNH4-Ne= 0.008kg/ m3(3)、硝化产生的氧量R (kgO2/d)d 硝化产氧率，d=2.6kgO2/kgNO3-N TNO3

24、-N= 0.02 kg/ m3 (4)、标准状况下的所需空气量R0 (m3/d) 采用微孔曝气，氧转移效率EA= 25% 氧气质量比MO2= 0.23 空气密度=1.29 kg/m3 =11、风机选型 风量：1.76m3/s，风压：P=5.0m 12、曝气装置 采用膜片式微孔曝气器，每个服务面积Af=0.5m2曝气头个数个13、滗水器选型 滗水高度H=1.50m 滗水速度Qd= V0水/td=1250/30=41.66m3/min=0.694 m3/s 单座CASS反应池布置如图五所示：图五 CASS反应池布置草图第六章 消毒设施一、设计依据室外排水设计规范GB50014-20066.13二、

25、设计参数二级处理水的加氯量，无试验资料时，二级处理出水可采用615mg/L；二氧化氯或氯消毒后应进行混合和接触，接触时间不应小于30min。三、设计计算1、消毒剂的选择由原始设计资料可知，该水厂属中型污水处理厂，受纳水体卫生条件无特殊要求，设计中采用液氯作为消毒剂对污水进行消毒。2、消毒剂的投加1)、加氯量计算根据规范要求，二级处理水采用液氯消毒时，液氯投加量一般为615mg/L，本设计液氯投加量采用8mg/L，则每日加氯量为：式中 q每日加氯量(kg/d)； q0液氯投量(mg/L)； Q污水设计流量。2)、加氯设备液氯由真空转子加氯机加入，加氯机设计两台，采用一用一备，每小时加氯量为设计中

26、采用ZJ-1型转子加氯机。3)、平流式消毒接触池本设计采用2个3廊道平流式消毒接触池，、消毒接触池容积：式中 V消毒接触池容积(m3)； Q单池污水设计流量(m3/s)； t消毒接触时间(h)，一般采用30min。设计中取Q=0.175m3/s，t=30min、消毒接触表面积：，取160m2式中 F消毒接触池单池表面积(m2)； h2有效水深(m)，设计中取2.0m。、消毒池池长：式中 L消毒池池长廊道总长(m)； B消毒接触池廊道单宽(m)；设计中取B=4m消毒接触池采用3廊道，消毒接触池长：，设计中取13.5m校核长宽比：，符合要求、池高 式中 h1超高(m)，一般采用0.3m； h2有效

27、水深(m)。、进水管每个消毒接触池的进水管管径D=400mm，v=0.92m/s，1000i=3.12、混合采用管道混合方式，加氯管线直接接入消毒接触池进水管，为增强混合效果，加氯点后接D=450mm的静态混合器。水流过静态混合器的水头损失:静态混合器设3节混合元件,即n=3h=0.1184n平流式消毒池计算草图如图 所示。、出水部分式中 H堰上水头(m)； n消毒接触池个数； m流量系数，一般采用0.42； b堰宽，数值等于池宽(m)。设计中取n=2，b=4m。图六 消毒池计算草图第七章 污泥处理构筑物的设计计算一、污泥泵房1、污泥量由前面计算可知，污泥量为780m3/d(以含水率99.6%

28、计)780m3/d=780/24=32.5m3/h2、污泥泵房CASS反应池产生的剩余污泥由地下管道自流入集泥井，剩余污泥泵(半地下式)将其提升至污泥浓缩池中。处理厂设一座剩余污泥泵房，污水处理系统每日排出污泥干重为7800kg/d，即为按含水率99.6%计的污泥量32.5m3/h。、污泥泵选型选三台(两用一备)，单泵流量。选用1PN污泥泵()、剩余污泥泵房采用圆形泵房，泵房直径为6m，集泥井直径为3m。二、污泥浓缩池(采用气浮浓缩池)1、设计依据给水排水设计手册第5册 城市排水9.2.22、设计参数处理污泥量：780m3/d，设两座，每座处理量为390m3/d；长宽比：一般为3：14：1；深

29、度与宽度之比不小于0.3；有效水深一般为34米；水平流速一般为410mm/s；浮选浓缩池所需面积，当不投加化学混凝剂时，设计水力负荷范围13.6m3/m2.h，一般采用最大水力负荷为1.8m3/m2.h；固体负荷为1.85.0kg/m2；加压溶气的气固比一般采用0.030.04(重量比)，溶气效率通常取50%；罐体高与直径之比，常用24。3、设计计算设计为两座气浮浓缩池，则每座流量：，采用矩形气浮池，以下均按单座浮选池进行计算。当水温为15度时，空气溶解度：；空气容重：；溶气效率：固体负荷率按不加混凝剂考虑，采用出水部分回流加压溶气浮选流程。溶气水压力下降到大气压时，理论上释放的空气量为：、空

30、气量计算式中 A大气压时释放的空气量(kg/d)； Pt空气容重(g/L)； Cs在一定温度下，一个大气压时的空气溶解度(mg/L)； f实际空气溶解度与理论空气溶解度之比； P绝对大气压； R压力水回流量(m3/d)；气浮的污泥干重为 式中 S污泥干重(kg/d)； Q气浮的污泥量(m3/d)； Sa污泥浓度(kg/m3)。因此气固比可写成：则压力回流量可按下式计算：则 相当于405%总流量为：所需空气量为： 当温度为0度，一个大气压时，空气的容重为1.252kg/m3，则计算所得空气量是理论计算值，实际需要量应乘以2。则为、气浮浓缩池表面积计算污泥干中为 设长宽比L/B=4，则，气浮池高度

31、为 式中 d1分离区高度(由过水断面w算出)(m)； d2浓缩区高度，一般最小值采用1.2m，或等于3/10的池宽(m)； d3死水区高度，一般采用0.1m。水平流速采用5mm/s=18m/h，则过水断面为，按水力负荷进行核算：按停留时间进行核算：以上均接近一般设计规定。、溶气罐容积计算(两个气浮浓缩池共用)按停留时间3min计算，则罐高度采用4m时，罐直径为，设计中采用D=1.5m罐高度与直径之比为：(符合设计规定)、排泥量计算剩余污泥的含水率为99.6%，经过浓缩后排出含水率为97%的污泥，则排泥总量为：三、贮泥池1、设计参数进泥量：；贮泥时间：T=12h2、设计计算池容为 贮泥池尺寸为

32、，有效容积为52.5m3。四、污泥脱水间一、设计参数：进泥量为：QW=104m3/d 污泥含水量为：97%出泥量为：出泥的含水量为：75%二、设计计算：选用型号为DYQ500B型带式压榨过滤机(两台)技术参数为：带宽：500 mm， 处理量：1.5-3 m3/h功率：1.1 KW， 冲洗耗水量：4 m3/h冲洗水压：0.4 Mpa， 气压：0.3-0.5 Mpa并选择型号为285型长度为5m的无轴螺旋运送机两台与压滤机配套。脱水间设计尺寸为：第三部分 污水处理厂总体设计及高程布置一、估算占地面积根据给水排水常用数据手册第二版表4.7-1可知本设计污水处理厂的占地面积在2.23.0公顷之间。二、污水处理厂附属建筑及其尺寸根据给水排水常用数据手册第二版4.7.3，确定本设计污水处理厂各附属建筑及其尺寸如表七所示：表七 污水处理厂附属建筑及其尺寸建筑名称建筑面积(m2)尺寸( 长*宽)办公室200LB=20m10m化验室150LB=15m10m机修间150LB=15m10m电修间35LB=7m5m管配件库70LB=10m7m仓库120LB=15m8m传达室20LB=5m4m食堂30LB=6m5m浴室60LB=6m10m车库200LB=20m10m三、高程计算1、水头损失计算计算厂区内污水处理流程中的水头损失，选最长的流程计算，结果如表