4405平米五层框架职工宿舍结构计算毕业设计（Word.99页）

1、 PAGE 99 PAGE 1目录 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc324845089 第一章 设计中英文摘要 PAGEREF _Toc324845089 h 1 HYPERLINK l _Toc324845090 第二章 建筑设计说明 PAGEREF _Toc324845090 h 2 HYPERLINK l _Toc324845091 第一节、工程概况 PAGEREF _Toc324845091 h 2 HYPERLINK l _Toc324845092 第二节、建筑物功能与特点 PAGEREF _Toc324845092 h 2 HYPERLINK l _

2、Toc324845093 第三节、设计资料 PAGEREF _Toc324845093 h 3 HYPERLINK l _Toc324845094 第三章 结构设计计算 PAGEREF _Toc324845094 h 6 HYPERLINK l _Toc324845095 第一节 结构布置及结构计算简图的确定 PAGEREF _Toc324845095 h 6 HYPERLINK l _Toc324845096 第二节 楼板计算 PAGEREF _Toc324845096 h 9 HYPERLINK l _Toc324845097 第三节 横向框架在恒载作用下的计算简图 PAGEREF _To

3、c324845097 h 18 HYPERLINK l _Toc324845098 第四节 横向框架在活载作用下的计算简图 PAGEREF _Toc324845098 h 35 HYPERLINK l _Toc324845099 第五节 横向框架在恒载作用下的内力计算 PAGEREF _Toc324845099 h 47 HYPERLINK l _Toc324845100 第六节 横向框架在活载作用下的内力计算 PAGEREF _Toc324845100 h 57 HYPERLINK l _Toc324845101 第七节 横向框架在风荷载作用下的内力和位移 PAGEREF _Toc32484

4、5101 h 62 HYPERLINK l _Toc324845102 第八节 框架梁柱内力组合 PAGEREF _Toc324845102 h 73 HYPERLINK l _Toc324845103 第九节 框架梁截面设计 PAGEREF _Toc324845103 h 82 HYPERLINK l _Toc324845104 第十节 框架柱截面设计 PAGEREF _Toc324845104 h 85第四章 HYPERLINK l _Toc324845105 楼梯计算 PAGEREF _Toc324845105 h 90 HYPERLINK l _Toc324845106 第五章 基础设

5、计 PAGEREF _Toc324845106 h 94第一章 设计中英文摘要本工程为嘉兴市美乐家点有限公司职工宿舍。按使用功能将建筑分为5层。主楼五层、标高17.500m，局部6层、标高21.000m。总建筑面积4004.68m2。本建筑物防火等级二级，抗震设防烈度6度。本工程结构设计采用框架结构，结构计算按横向框架承重分析。内力计算考虑以下三种荷载作用，即竖向恒载作用下的内力，活荷载设计值作用下的内力及风载作用下的内力。本设计不用进行截面抗震计算，但需满足抗震构造措施。保证延性框架要“强剪弱弯，强柱弱梁，强节点弱构件强锚固的设计原则，且满足构造要求。Design AbstractThe p

6、roject in jiaxing merlot home some limited company worker dormitory. By using the function will be building into 5 layers. The main building five layer, elevation 17.500 m, local 6 layers, elevation 21.000 m. The total construction area of 4004.68 m2. This building fire protection grade level 2, sei

7、smic fortification intensity 6 degrees. This engineering structure design USES frame structure, structure calculation according to horizontal bearing analysis framework. Internal force calculation consider the following 3 kinds of loads, namely the vertical constant load of internal force, live load

8、 value design under the action of internal force and wind load under the action of internal force. This design with no section earthquake-resistant calculation, but need to meet seismic tectonic measures. Ensure remote framework to strong cut weak bent, strong, strong weak beam columns node weak com

9、ponent design principle, strong anchorage and meet the requirement in construction. 第二章 建筑设计说明第一节、工程概况工程名称：美乐家电有限公司职工宿舍；工程位置：嘉兴市；工程总面积：4004.68m2，主楼5层，高17.5m、局部6层,高21.0m,层高皆为3.5m；结构形式：现浇整体框架。第二节、建筑物功能与特点该拟建的建筑位于嘉兴市内，设计内容：该建筑主要用途为住宿，占地面积 789.06 m2 ，总建筑面积为4004.68m2 平面设计建筑正面朝南向，平面布置满足长宽比小于5，采用纵向3.9m、横向5

10、.1m、7.2m、5.1m的柱距，满足建筑开间模数和进深的要求。2、立面设计该建筑立面为了满足采光和美观需求，设置了大面积的玻璃窗。外墙面根据98J1工程做法选用面砖饰面，不同分隔区采用不同的颜色区隔，以增强美 感。3、防火防火等级为二级，安全疏散距离满足房门至外部出口或封闭楼梯间最大距离小于35m，活动室设两个门，小房间设一个门，满足防火要求；室内消火栓设在走廊两侧,每层两侧及中间设3个消火栓，最大间距25m,满足间距50m的要求。4、抗震由抗震设防烈度，结构类型，建筑高度等确定为四级抗震。建筑的平立面布置规则，建筑的质量分布和刚度变化均匀，楼层没有错层，满足抗震要求。屋面屋面形式为平屋顶；

11、平屋顶排水坡度为2%，排水坡度的形式为垫置坡度，排水方式为内排水。 第三节、设计资料 （一）、基本数据 1、工程地质条件：详见地质勘查报告。2、抗震设防： 6度3、防火等级： 二级4、建筑物类型： 丙类5、基本风压： W0= 0.45 KN/m2 6、基本雪压： S0= 0.4KN/m27、地下水位： 地下水位埋深在地面以下0.5m，平均水位标高3.38m 8、楼面活荷： 宿舍2 KN/m2,楼梯：3.5 KN/m2；可上人屋面：2 KN/m2；阳台：2.5 KN/m2。（二）、工程做法1、屋面做法高聚物改性沥青卷材防水 40厚C30细石混凝土刚性防水（R4150双向,掺5%防水剂） 纤维布隔

12、离层 25厚挤塑板 1.5厚ETD自粘性高分子防水卷材 20厚1:3水泥砂浆找平 C15细石混凝土找坡2%,最薄处30提浆抹光 钢筋混凝土 EQ oac(,8)板底抹灰2、楼面做法（1）房间、走道楼面铺地砖10厚防滑地砖，干水泥浆擦缝20厚1：3干硬性水泥砂浆结合层，表面撒水泥粉30厚C20细石混凝土随捣随抹平纯水泥浆一道(内掺建筑胶)现浇钢筋混凝土楼板（2）卫生间楼面铺地砖8厚地砖楼面，干水泥擦缝 撒素水泥面（洒适量清水）20厚1:4干硬性水泥砂浆结合层 60厚C20细石混凝土向地漏找平，最薄处30厚 聚氨酯三遍涂膜防水层厚1.51.8或用其他防水涂料防水层，防水层周边卷起高15020厚1:

13、3水泥砂浆找平层，四周抹小八字角现浇钢筋混凝土楼板（3）外墙面做法面砖饰面1:1水泥砂浆（细砂）勾缝贴8厚面砖（在砖粘贴面上涂抹专用粘贴剂，然后粘贴）6厚1:0.2:2水泥石灰膏砂浆找平层6厚1:1:6水泥石膏砂浆刮平扫毛6厚1:0.5:4水泥石灰砂浆打底扫毛刷一道加气混凝土界面处理剂（4）内墙面做法白色涂料面层白色内墙涂料清补基层;满刮水性腻子;6厚1:1:4水泥石灰砂浆光面14厚1:1:4水泥石灰砂浆分层抹平空心砌块 （5）顶棚做法 各层的走道、楼梯、顶板板底为15厚纸筋灰抹底。外刷乳白色涂料。 （6）散水做法：混凝土散水 80厚C15素砼提浆抹光，横向坡度5%与墙身交接处，转角处及每隔1

14、2m左右设15宽伸缩缝，内墙沥青砂浆.50厚砾石叠层. 宽900，素土夯实向外坡4%. （三）、门窗门选用标准图集中的木门，窗选用塑钢窗。门窗表详见建施图。 第三章 结构设计计算第一节 结构布置及结构计算简图的确定结构布置结构平面布置下如图所示。16层450500图1 结构平面布置图 注：本设计取3轴计算, 3轴两边1-5层皆为住宿 2、确定梁、柱、板截面尺寸： (1)、 梁截面确定 框架梁的高度可按照高跨比来确定，即梁高h=L。故KL1：边跨（AC、FH）梁 h=(1/81/12)l=(1/81/12) 5100=637.5mm425m取 h=600mm,b=240mm KL21：中跨（CF

15、）梁： 同上h=(1/81/12)l=(1/81/12) 7200=900mm600mm取 h=600mm,b=240mm (2)、柱截面： 15层边柱为400mm500mm，中柱为600mm600mm (3)、现浇楼板厚： 由于2/1=3900/3600=1.082，2/1=3900/2400=1.50.25s，故应考虑风振系数式中为脉动增大系数本设计取1.202。为脉动影响系数本设计取0.46。为振型系数为风压高度变化系数各层楼面处集中风荷载标准值计算（2）框架风荷载负荷宽度。 EQ oac(,3)号轴线框架的负荷宽度B=（7.2+7.2）/2=7.2。（3）计算风振系数。由查表得 脉动增

16、大系数为1.202。由H/B=17.4/18.5=1，H小于30，查表得=0.46。层号离地面高度相对高度（z/h)14.150.21.2020.460.0811.04427.650.41.2020.460.2711.149311.150.61.2020.460.451.061.235414.650.81.2020.460.741.141.359518.1511.2020.4611.2171.454各层楼面处集中风荷载标准值计算如下表：层号离地面高度14.151.0441.30.4514.153.516.8227.651.1491.30.4513.53.516.94311.151.2351.3

17、0.451.063.53.519.3414.651.3591.30.451.143.53.522.84518.151.4541.30.451.213.51.116.67风荷载作用下的计算简图：横向框架在风荷载作用下的位移计算1：框架梁柱线刚度计算考虑先浇板对梁刚度的加强作用，对中间的梁的惯性矩乘2。框架梁，柱的线刚度计算如下：截面混凝土强度弹性摸量跨度截面惯性矩0.240.6C3035.230.004320.008644.950.240.6C3037.20.004320.008643.6框架柱位置截面混凝土弹性摸量高度截面惯性矩底层柱0.40.5C3034.70.004172.660.60.6

18、C3034.70.01086.9二五层柱0.40.5C3033.50.004173.580.60.6C3033.50.01089.26侧移刚度D计算考虑梁柱的线刚度比，用D值法计算柱的侧移刚度具体计算如下：楼层一般层底层一般层底层根数二五层A轴边柱3.582.7650.58203401C轴中柱9.261.8470.48435401F轴中柱9.261.8470.48435401H轴边柱3.582.7650.58020340120340+43540+43540+20340=127760底层A轴边柱2.661.8610.61288441C轴中柱6.91.2390.537201281F轴中柱6.91.

19、2390.537201281H轴边柱2.661.8610.612884418844+8844+20128+20128=57944风荷载作用下框架的侧移风荷载作用下的框架的层间位移可按如下计算： 式中为第 层的总剪力为所有柱的抗侧刚度之和为层间位移各层楼板标高处侧移值是该层以下各层层间册侧移之和，顶点的侧移是所有各层层间侧移之和既：第j层侧移 顶层 EQ oac(,3)号轴线在风荷载作用下侧移的计算过程如下：楼层FVh/h516.6716.671277600.000133.51/5938422.8639.531277600.000313.51/4938319.358.831277600.0004

20、63.51/4538216.9475.771277600.000593.51/3938116.8292.59579440.00164.71/2938侧移验算由“弹性层间位移角限值”可知，对于框架结构，楼层层间最大位移为与层高之比的限值为1/550。本框架的层间位移与层高之比为1/2938小于1/550，框架侧移满足规范要求。横向框架在风荷甾作用下的内力图计算，框架在风荷载作用下的内力计算采用D值法。计算时首先将框架各楼层的层间总剪力，按各层柱的侧移刚度在该层的总册移刚度所占的比例分配到各柱。根据求得的各柱层间剪力和修正后的反弯点位置，即可确定柱端弯矩。由接点平衡条件，梁端弯矩之和等于柱端弯矩之

21、和，将节点左右梁端弯矩之和按线刚度分配，可求各梁弯矩，进而求出梁端剪力。反弯点高度计算反弯点高度比按如下计算y=式中 为标准反弯点高度比 为因为上下层梁刚度比变化的修正值 为因为上层层高变化的修正值 为因为下层层高变化的修正值反弯点高度比计算如下：DE柱端剪力及弯矩计算风荷载作用下柱端剪力按如下计算式中 为第j层第i柱的层间剪力 为第j层的总剪力标准值 为第j层所在柱的抗侧刚度之和 为第j层第i柱的抗侧刚度 风荷载作用下的柱端弯矩按如下计算： 风荷载作用下的柱端弯矩和剪力计算如下：柱楼层/yyhA轴516.67203401277600.01590.2650.4381.530.520.41439

22、.53203401277600.01590.6290.451.581.211358.83203401277600.01590.9350.51.751.641.64275.77203401277600.01591.210.51.752.122.12192.598844579440.15314.170.6072.8526.1740.39C轴516.67435401277600.3415.690.3921.3712.117.8439.53435401277600.34113.480.4421.5526.3320.89358.83435401277600.34122.060.4921.7239.223

23、7.95275.77435401277600.34125.840.51.7546.1745.22192.5920128579440.34732.130.638354.6796.39F轴516.67435401277600.3415.690.3921.3712.117.8439.53435401277600.34113.480.4421.5526.3320.89358.83435401277600.34122.060.4921.7239.2237.95275.77435401277600.34125.840.51.7546.1745.22192.5920128579440.34732.130.6

24、38354.6796.39H轴516.67203401277600.01590.2650.4381.530.520.41439.53203401277600.01590.6290.451.581.211358.83203401277600.01590.9350.51.751.641.64275.77203401277600.01591.210.51.752.122.12192.598844579440.15314.170.6072.8526.1740.39梁端弯矩及剪力计算由节点平衡条件，梁端弯矩之和等于柱端弯矩之和，将节点左右梁端弯矩之和按左右梁的线刚度比例分配，可求出各梁端弯矩，进而由梁的

25、平衡求出梁端剪力。风荷载作用下的梁端弯矩按下式计算：中柱 边柱 风荷载作用下的梁端弯矩计算如下表：楼层柱端弯矩柱端弯矩之和柱端弯矩柱端弯矩之和5 0.520.5212.114.953.67.015.10.5212.1140.411.611.617.827.114.953.615.6911.421.2126.33312.642.6420.8960.114.953.634.825.311.6439.2221.643.763.7637.9584.124.953.648.735.422.1246.1712.1228.328.345.2299.894.953.657.7942.126.1854.67风荷

26、载作用下的梁端剪力计算如下表：楼层50.527.011.445.15.11.4241.6115.693.3111.4211.423.1732.6434.87.1625.3125.317.0322.7648.79.8435.4235.429.84128.352.7815.542.142.111.69风荷载作用下的柱轴力计算如下表楼层51.441.441.441.420.0243.313.313.313.170.1437.167.167.167.030.1329.849.849.849.840115.515.515.511.693.81绘制内力图弯矩图剪力，轴力图 第八节 框架梁柱内力组合 1：一

27、般规定在求出各种荷载作用下框架内力后，应根据最不利的原则进行内力组合。 2：梁端负弯矩调幅，考虑结构塑性内力重分布的影响，在组合之前竖向荷载作用下的内力进行调幅，本设计梁端负弯矩调幅系数取0.85。 3：内力换算 梁支座 边缘处的内力值： 为支座边缘截面的弯矩标准值为支座边缘截面的剪离标准值M为梁柱的中心线的交点处的弯矩V为与M相对应的梁柱中心交点处剪力的标准值Q为梁单位长度的君布荷载标准值；b为柱截面高度荷载效应组合的种类主要考虑以下组合：以永久荷载效应控制的组合：1.35恒载+0.71.4活载以可变荷载效应控制的组合：1.2恒载+1.4活载考虑恒载，活载，风荷载组合时，采用简化规则：1.2

28、恒载+1.40.9（活载+风载）荷载效应的标准组合：1.0恒载+1.0活载框架梁内力组合在进行框架梁进行内力组合，考虑恒荷载，活荷载，风荷载作用。框架梁端内力换算，梁端负弯矩调幅的结果如下表楼层截面位置内力5（AC）轴线处内力恒载活载左端M74.8612.18V105.9724.43轴线处内力跨中M59.24.33V-右端M132.4431.03V92.0723.845梁芝座边缘的内力与调幅后的弯矩左端M41.125.19V96.3521.66跨中M59.24.33V右端M89.120.3V80.5221.075（CF）轴线处内力恒载活载左端M210.4451.68V113.0135.64跨中

29、M98.7113.8V-右端M210.4451.68V113.0135.64梁芝座边缘的内力与调幅后的弯矩左端M176.5141V100.8832.81跨中M98.7113.8V右端M176.5141V100.8832.812-4（AC）轴线处内力恒载活载左端M100.6514.48V142.7226.69跨中M74.265.12V右端M120.525.13V95.4722.692-4梁芝座边缘的内力与调幅后的弯矩左端M64.978.81V131.3324.29跨中M74.265.12V右端M96.6419.46V80.5221.072-4（CF）轴线处内力恒载活载左端M275.2953.19

30、V188.2435.64跨中M155.5814.41V右端M253.1253.19梁芝座边缘的内力与调幅后的弯V2-4左端M18637.6V172.332.75V131.3324.29跨中M74.265.12V右端M18637.6V172.332.751（AC）轴线处内力恒载活载左端M88.8912.7V143.8226.69跨中M81.865.12V右端M125.127.93V99.8722.691梁芝座边缘的内力与调幅后的弯矩左端M536.1V130.5424.29跨中M81.865.12V右端M100.1322.26V86.620.281（CF）轴线处内力恒载活载左端M269.1751.

31、92V188.2435.64跨中M155.9714.8V右端M246.9951.92梁芝座边缘的内力与调幅后的弯V188.2435.641左端M180.736.66V172.332.75跨中M155.9714.8V右端M180.736.66V172.332.75层次截面非抗震部位恒荷载活荷载风荷载可变荷载效应永久荷载效应MgMqMw左Mw右M=1.2Mg+1.4MqM=1.2Mg+0.91.4(Mq+Mw)M=1.35Mg+1.40.7Mq支座+M支座-M跨中M5A端M -41.12 -5.19 0.52 -0.52-56.61 -56.54 -60.6 -60.6 V96.3521.66-1

32、.441.44145.95144.73115.3115.3 跨中M59.24.333.1-3.177.1 78.51 84.1684.16 YC左M -89.1 -20.3 7.01-7.01-135.34-141.33-140.2-141.33V-80.52-21.07-1.441.44-126.12-124.99-129.35-129.355 C右M-176.51-415.1-5.1-269.2-269.9-278.47-278.47V100.8832.81-1.421.42167164.2168.23168.23跨中M98.7113.81.6-1.6137.78137.86146.781

33、46.78VF左M176.5141-1.441.44269.2269.9278.47278.47V-100.88-32.815.1-5.1-167-164.2-168.23-168.234A端M -64.94-8.81 1.61-1.61-90.26-91.1 -96.3 -96.3V131.3324.29-3.13.31191.6192.4201.1201.1 跨中M74.265.122.8-2.896.2899.1105.3105.3VC左M -96.64 -19.46 15.69-15.69-143.2-160.26-149.52-160.26V-80.52-21.07-3.313.31

34、-126.12-127.34-129.32-129.324 C右M-186-37.611.42-11.42-253.28-262.49-287.9-287.9V172.332.75-3.173.17252.61252.1264.7264.7跨中M155.5814.415.6-5.6206.87212224.2212VF左M18637.6-11.4211.42253.28262.4237.45287.9V-172.3-32.753.17-3.17-252.61-252.1-264.7-264.73A端M -64.94-8.81 1.64-1.64-90.26-91.1 -96.3 -96.3V1

35、31.3324.29-7.167.16191.6197.22201.1201.1 跨中M74.265.126.8-6.896.28104.13105.3105.3VC左M -96.64 -19.46 34.8-34.8-143.2-184.33-149.52-184.333V-80.52-21.07-7.167.16-126.12-132.2-129.32-132.2 C右M-186-37.625.31-25.31-253.28-280-262.57-302.5V172.332.75-7.017.01252.61256.9238.9256.9跨中M155.5814.4112.4-12.4206

36、.87220.5224.15224.15VF左M18637.625.31-25.31253.28280262.57302.5V-172.3-32.75-7.017.01-252.61-256.9-238.9-256.92A端M -64.94-8.81 2.12-2.12-90.26-91.67 -96.3 -96.3V131.3324.29-9.849.84191.6200.2201.1201.1 跨中M74.265.129.6-9.696.28107.7105.3107.7VC左M -96.64 -19.4648.1-48.1-143.2-201.1-149.52-201.1V-80.52-

37、21.07-9.849.84-126.12-135.6-129.32-135.62 C右M-186-37.635.42-35.42-253.28-292.6-262.57315.2V172.332.75-9.849.84252.61260.4238.9-260.4跨中M155.5814.4118-18208.9227.6224.2227.6VF左M18637.635.42-35.42253.28315.2262.57315.2V-172.3-32.75-9.849.84-252.61-260.4-238.9-260.41A端M -53-6.1 26.18-26.18-72.14-104.2 -

38、77.53 -104.2V130.5424.29-15.515.5190.6206.8200206.8 跨中M81.865.127.6-7.6105.4114.3115.5115.5VC左M -100.13 -22.2652.78-52.78-151.3-214.7-157-214.7V-80.52-21.07-9.849.84-126.12-135.6-129.32-135.61 C右M-180.7-36.6642.1-42.1-273.1-316.1-279-316.1V172.332.75-11.611.6251262.6238.9262.6跨中M155.9714.821.4-21.42

39、07.9232.8225232.8VF左M-180.7-36.6642.1-42.1-273.1-316.1-279-316.1V172.332.75-11.611.6251262.6238.9262.6V柱子内力组合层次截非抗震部恒荷载活荷载风荷载1可变荷载效应永久荷载效应MgMqMw左Mw右M=1.2Mg+1.4MqM=1.2Mg+0.91.4(Mq+Mw)M=1.35Mg+1.40.7MqA顶M74.6912.18-0.520.52106.68105.63112.85N190.7836.61-1.441.44280.19276.88293.43A底M56.968.79-0.410.418

40、0.678085.5N208.2833.61-4.754.75296.99298.27314.1V37.666-0.2650.26553.5953.156.7C顶M7820.68-12.1112.11122.55135426.9N395.481.42-5.695.69588.468584.23613.58C底M68.7813.46-7.87.8101.38109.3106.1N426.981.42-5.685.68626.27622.1656.1V4210.7-5.695.6965.387171.2A顶M44.696.69-1.21.26363.5766.89N439.6770.47-4.75

41、4.75625.46622.38662.624A底M47.846.66-1166.7367.171.1N457.1570.47-4.754.75647.24643.36686.21V26.443.8-0.6280.62837.137.339.42C顶M63.8412.04-26.626.693.47125.398N935.751163.7-0.160.161352.11329.361423.69C底M65.6213.46-20.8920.8997.59122101.78N1160.95163.7-0.160.161622.321599.61727.7V377.3-13.613.654.4870

42、.7357.1A顶M47.846.66-1.641.6466.7367.8771.113N543.4797.37-11.9111.91788.48789.86829.1A底M47.846.58-1.641.6466.6267.7771N561.8497.37-11.9111.91810.52811.9853.9V27.412.5-1150.3849.8949.24C顶M65.6212.04-39.2239.2295.6143.33127N1386.12199.1-0.290.291942.11914.552066.38C底M65.6213.46-37.9537.9597.59143.5101.

43、78N1417.62199.1-0.29-0.291979.881952.372108.9V37.57.3-222255.2281.9257.78A顶M47.846.86-2.122.126768.771.3N762.32124.06-21.7521.751088.471098.51150.72A底M53.7810.02-2.122.1278.5679.8382.42N779.82124.06-21.7521.751109.381119.41174.3V294.8-1.211.2141.5242.3743.86C顶M65.6212.36-46.1746.1796.1152.5100.7N170

44、1.33237.450.290.292374.12341.22529.5C底M75.5216.61-45.2245.22113.88168.53118.23N1926.5237.450.290.292644.232611.352833.48V40.38.3-26.126.159.9891.762.54A顶M34.862.69-26.1826.1845.672.249.7N926.96150.75-37.2537.251323.41349.21399.11A底M22.282.58-40.3940.3930.3580.8832.6N1216.5150.75-37.2537.251679.85169

45、6.681790V16.331.5-19.219.221.745.6836.75C顶M48.187.73-54.6754.6768.64136.4472.62N2210.21270.39-4.14.13030.82998.13248.77C底M28.345.1-96.3996.3941.15161.8943.26N2435.38270.39-4.14.133013268.33773.94V16.32.73-21.721.723.3850.3424.68第九节 框架梁柱截面设计选取最不利的内力组合楼层截面位置内力最不利荷载5AC左端M-60.6V115.3跨中M84.16V右端M-141.33V

46、-129.355CF左端M-278.47V168.25跨中M146.78V右端M278.47V-168.2524AC左端M-96.3V101.1跨中M107.7V右端M-184.33V-132.224CF左端M-315.2V264.7跨中M227.6V右端M315.2V-264.71AC左端M-104.6V106.8跨中M115.5V右端M-214.7V-135.61CF左端M-316.1V262.6跨中M232.8V右端M316.1V-262.6框架梁正截面受弯承载力验算在本设计中采用C30混凝土，纵向受力钢筋采用HRB400，箍筋采用HPB300级.应考虑到本设计为宿舍，人员较为密集。则在

47、计算梁的配筋不考虑板对梁的有利作用，这样计算出了梁更加的偏与安全。则可得：C30混凝土 = =HRB400： =HPB300 =相对受压区高度=则框梁的正截面受弯承载力及纵向钢筋的计算过程及结果如下表所示，最先配筋率为截面位置M配筋实配（KN/M）5AC5CF左端60.60.05430.056303.86280.46右端141.330.126702跨中84.160.0760.0794276280.46左端278.470.250.292159017681.2右端278.470.250.292159017681.2跨中146.780.13160.141781113881.

48、04AC4CF左端96.30.0860.0915219420.6右端184.330.16530.18181788.221491.5跨中107.70.0970.102115612570.9左端315.20.26190.31208421491.5右端315.20.26190.31208421491.5跨中227.60.20410.2311853.819011.43AC3CF左端96.30.0860.091891.59420.6右端184.330.16530.18181788.221491.5跨中107.70.0970.102115612570.9左端315.20.26190.31208421491

49、.5右端315.20.26190.31208421491.5跨中227.60.20410.2311853.819011.42AC2CF左端96.30.0860.091891.59420.6右端184.330.16530.18181788.221991.5跨中107.70.0970.102115612570.9左端315.20.26190.31208421491.5右端315.20.26190.31208421491.5跨中227.60.20410.2311853.819011.41AC1CF左端104.60.0940.0997749420.6右端214.70.19250.21581173214

50、91.5跨中115.50.10360.111195.512570.9左端3160.2680.3192090.721491.5右端3160.2680.3192090.721491.5跨中232.80.2090.2368148719011.4框架梁斜截面受剪承载力验算 截面位置V0.25实配箍筋5A115.34890.0881005C左129.354890.17381005C右168.254890.42681004A201.14890.6481004C左132.24890.1981004C右264.74891.058100/2003A201.14890.6481003C左132.24890.198

51、1003C右264.74891.058100/2002A201.14890.6481002C左132.24890.1981002C右264.74891.058100/2001A206.84890.6881001C左135.64890.21481001C右262.64891.048100/200第十节 框架柱截面设计1：框架柱正截面受弯承载力计算基本数据资料。在本设计中底层的柱子为最不利柱，因此计算底层柱的配筋，则由计算所知：A轴柱子截面尺寸为400X500，C轴柱子尺寸为600X600，混凝土等级为C30，纵向受力钢筋采用HRB400级，箍筋采用HPB300级。C30混凝土 = =HRB400

52、： =HPB300 =相对受压区高度=轴压比验算由前面计算可知A轴底层柱子的最大轴力为1790KN，C轴底层柱子的最大轴力为3774KN。A轴压比=C轴压比=则满足框架柱轴压比的要求。框架柱正截面受弯承载力计算考虑框架柱同一截面可能受正负弯矩，故采用对称配筋。从柱的内力组合中选出可能为最不利的柱组合为：A轴第一组组合；M=80.88KN.M N=1696.68KN 第二组组合：M=32.6KN.M N=1790KN C轴第一组组合；M=161.89KN.M N=3268.3KN 第二组组合：M=43.26KN.M N=3774KN截面位置A第一组合A第二组合C第一组合C第二组合80.8832.

53、6161.8943.260.840.80.790.689.49.47.87.81.451.761.31.57111198.5145.9210.4667.92N1696.6817903268.337744.74.74.74.7b4004604004606005606005602020202047.6718.2149.5311.4698.167.290.449.4e308.1277.2350.4309.40.630.680.680.78偏心性质小偏心小偏心小偏心小偏心2832327434选配钢筋实配钢筋2011201126262626单侧最小配筋截面400400720720注：轴力对截面重心的偏心

54、矩附加偏心矩取20和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值初始偏心矩：柱子的计算长度由混凝土结构设计规范（2010）中规定在结构底层，二层以上为当偏心受压结构的长细比时。可取。i为回转半径，矩形截面h=3.5i因此对矩形截面当时可去。当应考虑偏心增大系数为偏心受压构件的截面曲率修正系数= 大于1 时取1。 为构件长细比对截面曲率的影响系数，。当取=1.0。 采用对称配筋当为小偏心受压。框架柱斜截面受剪承载力具体的斜截面受剪承载力计算如下表：VN0.3配筋加密区配筋非加密区5A53.59657.8314.1858小于0810082005C71.21153.2656.11544.4小于08100

55、82004A39.42657.8686.21858小于0810082004C70.21153.21727.71544.4小于0810082003A50.42657.8853.9858小于0810082003C81.921153.22108.91544.4小于0810082002A43.86657.81174.3858小于0810082002C91.71153.22833.51544.4小于0810082001A40.68657.81790858小于0810082001C50.31153.237741544.4小于081008200裂缝宽度验算根据混凝土结构设计规范中规定对于的偏心受压构件。可不

56、验算裂缝，在本设计中都满足要求，因此不需要验算裂缝宽度。 第四章 楼梯计算计算简图确定 楼梯计算简图踏步板TB1计算。取板厚h=100mm,约为板斜长的1/28，板倾斜角tana=159.1/270=0.59，cosa=0.874。取1m宽板带计算。荷载计算：踏步板斜板抹灰厚度取20mm，水磨石容重标准值为0.65KN/m2 梯段板的荷载计算列于下表荷载种类荷载标准值（kN/m)恒载水磨石面层(0.27+0.159)0.65/0.27=1.04三角形踏步0.50.270.15925/0.27=1.88混凝土斜板0.1025/0.874=2.9板底抹灰0.0217/0.874=0.39小计g=6

57、.21活荷载q=3.5 总荷载设计值p=1.26.21+1.43.5=12.35kN/m恒荷控制：Pn(G) = 1.35*PkQ*0.7*B*q = 1.35*7.211.40*0.7*1*3.50 = 13.16 kN/m活荷控制：Pn(L) = G*PkQ*B*q = 1.20*7.211.40*1*3.50 = 13.55 kN/m荷载设计值：Pn = max Pn(G) , Pn(L) = 13.55 kN/m,弯矩设计值M=12.35KN/M板的有效高度采用相对的经验公式：现选配,（As=565mm2）分布钢筋。梯段板配筋见结构图。踏步板TB2计算。取板厚h=110mm,约为板斜长

58、的1/28，板倾斜角tana=159.1/270=0.59，cosa=0.874。取1m宽板带计算。荷载计算：踏步板斜板抹灰厚度取20mm，水磨石容重标准值为0.65KN/m2 梯段板的荷载计算列于下表荷载种类荷载标准值（kN/m)恒载水磨石面层(0.27+0.159)0.65/0.27=1.04三角形踏步0.50.270.15925/0.27=1.88混凝土斜板0.1025/0.874=2.9板底抹灰0.0217/0.874=0.39小计g=6.21活荷载q=3.5 总荷载设计值p=1.26.21+1.43.5=12.35kN/m恒荷控制：Pn(G) = 1.35*PkQ*0.7*B*q =

59、 1.35*7.211.40*0.7*1*3.50 = 13.16 kN/m活荷控制：Pn(L) = G*PkQ*B*q = 1.20*7.211.40*1*3.50 = 13.55 kN/m荷载设计值：Pn = max Pn(G) , Pn(L) = 13.55 kN/m,弯矩设计值M=18.45KN/M板的有效高度采用相对的经验公式：现选配双层双向。（As=754mm2）分布钢筋。梯段板配筋见结构图。TB3的计算同TB2。2：PTB1计算取PTB1板厚为100mm。板面荷载计算，取一米板宽计算。水磨石容重标准值为0.65KN/m2PTB1自重为0.125=2.5KN/m2板底摸灰0.021

60、7=0.34KN/m2活荷载为3.5KN/m2总荷载设计值p=1.2g+1.4q=1.23.49+1.43.5=9.1KN/m平台板的水平计算跨度l0=1.92m,有效厚度为100-20=80mm弯矩设计值采用相对的经验公式：现选配（As=279mm2）3：TL1计算：确定平台梁的计算跨度及截面高度取计算跨度L2=1.05Ln =1.05（3.6-0.24）=3.528m截面高度h=L2/12=3600/12=300mm,取h=400mm，取b=240mm。本设计计算时取最不利的梯梁计算，并命名为TL1。恒载计算：由梯板计算可知道梯板传给梯梁的线荷载为。由PTB1传给梯梁的线荷载为9.11.9