主体结构模板支架计算书(共51页)

1、XXX站主体(zht)结构模板(mbn)支架检算一、工程(gngchng)概况XXX站位于东岗西路与瑞德大道十字路口西侧，1号线沿东岗西路东西向布设，2号线沿瑞德大道南北向布设。1号线车站主体为明挖地下三层岛式车站，车站主体长度201.01米，标准段宽20.7米，扩大端总高22.11米（负一层净高5.25m，负二层净高6.59m，负三层净高7.63m），标准段总高20.78米（负一层净高5.25m，负二层净高6.69m,负三层净高6.24m），结构底板埋深约24.34m26.31m，中心里程处顶板覆土厚约3m。车站标准段主体结构尺寸：顶板厚800mm，地下一层中板厚400mm，地下二层中板厚4

2、00mm（西扩大端厚500mm，东扩大端厚700mm），底板厚1000mm；扩大端内衬墙厚900mm，标准段内衬墙厚800mm；顶板梁最大厚度1800mm，中板梁最大厚度1000mm；方柱主要尺寸有800 x1200mm、600 x1200mm、900 x900mm、900 x1500mm、800 x800mm、900 x1250mm、900 x1000mm、800 x1500mm，圆柱尺寸主要为1100mm,顶、中、底板与内衬墙支座处均设300 x900腋角局部加厚。2号线车站主体为明挖地下二层岛式车站，车站主体长度243.57米，标准段宽20.7米，扩大端总高14.87米(负一层净高5.2

3、5m，负二层净高7.42m)，标准段总高13.68米(负一层净高5.25m,负二层净高6.75m），结构底板埋深约17.08m17.92m，中心里程处顶板覆土厚约3m。车站标准段主体结构尺寸：顶板厚800mm，中板厚400mm，底板厚900mm；扩大端内衬墙厚800，标准段内衬墙厚700mm；顶板梁最大厚度1800mm，中板梁最大厚度1000mm；方柱主要尺寸有：800 x1200mm、600 x1200mm、700 x800mm、800 x1250mm、800 x900mm、700 x1200mm、800 x800mm、800 x1300mm、700 x1200mm、700 x700mm、8

4、00 x1500mm，圆柱尺寸为1100mm，顶、中、底板与内衬墙支座处均设300 x900腋角局部加厚。主体结构(jigu)均采用岛式双柱三跨箱形框架结构，均采用(ciyng)明挖顺做法施工。二、支架(zhji)结构、模板布置说明负三层侧墙、中板采用满堂红碗扣式脚手架施工，负一、二层侧墙采用大块钢模施工，负一、二层中板、顶板、梁采用碗扣式脚手架施工，圆柱采用定型钢模施工，方柱采用胶合模板施工，具体如下：1、1号线负三层侧墙、中板及梁模板支架布置侧墙模板采用1.8mm厚胶合板，竖向背楞为510cm的方木，间距为20cm。横向背楞采用断面为10cm10cm的方木，间距为60cm。侧墙支撑采用与碗

5、扣支架联成一体的通长钢管对撑（加顶托），用十字扣件与横向所有立杆可靠相连，保证每根横杆与立杆连接节点数量不小6个。中板采用1.8mm厚胶合板做底模，胶合板底沿基坑横向铺5x10cm小方木，纵向间距20cm，小方木底沿基坑纵向铺设10 x10cm大方木，方木横向间距同支架立杆横向间距。碗扣式支架立杆纵向间距60cm，中板下支架立杆横向间距90cm（部分厚度为700mm的中板处横向间距为60cm），横杆步距120cm；中板梁下支架立杆纵横向间距均分别为60cm、30cm，横杆步距120cm。2、1、2号线负二层侧墙、中板及梁模板支架布置负二层侧墙采用大块钢模浇筑，钢模背后采用三角支撑架支撑。钢模板

6、采用厚6mm钢板制作，三角支撑架采用14及12槽钢制作。中板及中板梁均采用1.8mm厚胶合板做底模，胶合板底沿基坑横向铺5x10cm小方木，纵向间距20cm，小方木底沿基坑纵向铺设10 x10cm大方木，方木横向间距同支架立杆横向间距。碗扣式支架立杆纵向间距60cm，中板下支架立杆横向间距90cm，横杆步距120cm；中板梁下支架立杆纵横向间距均为分别为60cm、30cm，横杆步距120cm。3、1、2号线负一层侧墙、顶板(dngbn)及梁模板支架布置负一层侧墙采用大块(d kui)钢模浇筑，钢模背后采用三角支撑架支撑。钢模板采用厚6mm钢板制作，三角(snjio)支撑架采用14及12槽钢制作

7、。顶板及顶板梁均采用1.8mm厚胶合板做底模，胶合板底沿基坑横向铺5x10cm小方木，纵向间距20cm，小方木底沿基坑纵向铺设10 x10cm大方木，方木横向间距同支架立杆横向间距。碗扣式支架立杆纵向间距60cm，顶板下支架立杆横向间距60cm，横杆步距120cm；顶板梁下支架立杆纵横向间距均分别为60cm、30cm，横杆步距120cm。4、柱模板及支撑方柱采用1.8cm厚胶合木模板。内楞100100木方竖向布置，间距300mm，外楞483.5双钢管水平向布置，间距600mm，采用M16（横向500mm，竖向600mm）对拉螺杆进行对拉，且与满堂支架横杆结合支撑。宽度大于1m的立柱中间设置拉杆

8、。三、计算依据（1）建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）；（2）建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；（3）建筑施工计算手册（江正荣 编中国建筑工业出版社2006年12月）；（4）路桥施工计算手册（周水兴 何兆益等编著人民交通出版社）；（5）XXX站主体(zht)结构设计图纸。四、模板支架(zhji)验算1、材料的物理(wl)力学性能指标（1）碗扣支架钢管截面特性根据JGJ166-2008规范表5.1.6、5.1.7采用：外径，壁厚t=3.5mm（计算时按3mm考虑）。截面积A=4.24cm2，自重q=33.3N/m，抗拉、抗弯抗压强度设计值f=205N

9、/mm2，抗剪强度设计值fv=125N/mm2，弹性模量E=2.06105N/mm2。回转半径i1.58cm。 （2）方木根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录A 3.1-3 木材的强度设计值和弹性模量采用；方木采用红皮云杉，弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度设计值f=13N/mm2，承压强度设计值f=10N/mm2，顺纹抗拉强度设计值fm=8.0 N/mm2，顺纹抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2，方木容重5KN/m3。截面尺寸50mm100mm，惯性矩I=bh3/12=4.16710-6m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=8.33310-5m3, 静矩S= bh

10、2/8=6.25010-4m3截面尺寸100mm100mm，惯性矩I=bh3/12=8.33310-6m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=1.66710-4m3, 静矩S= bh2/8=1.250 10-4m3（3）木胶合板模板采用胶合面板，规格2440mm1220mm18mm。根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）正文3.5.6条及附录表A.5.2得：抗弯强度设计值f=11.5N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.2N/mm2，弹性模量E=4500 N/mm2，密度=665kg/m3；取1m宽模板(mbn)，则惯性矩： I=bh3/12=10.0183/12=4.8610-7

11、m4；模板(mbn)的截面抵抗矩为：wbh2/6=10.0182/6=5.4010-5m3；静矩： S= bh2/8=10.0182/8=4.0510-5m3；2、荷载(hzi)计算本模板支架工程在框架结构底板施工完成的前提下进行，支架立杆直接支承在框架结构钢筋混凝土底板上，检算中不进行立杆地基承载力计算。（1）模板及支撑架自重标准值Q1(取为单位面积上的荷载)本工程主体结构支架高度小于10m，根据JGJ166-2008规范4.2.4条“10m以下的支撑架可不计算架体自重；”，故荷载计算中无需计算支架自重，模板自重标准值（竹、木胶合板）查表4.2.4为0.50kN/m。模板自重标准值：Q木胶板

12、=665kg/m0.018*10=119.7N/m=0.12 kN/m方木自重标准值：小方木沿基坑横向布置，间距0.2，每平方按1/0.2=5根考虑，大方木间距同立杆间距0.6m，则每平方按1/0.6=2根考虑，则每平方Q方木=5KN/m（0.05*0.1*1*5+0.1*0.1*1*2）=0.23 kN Q竹胶板+Q方木=0.12kN/m+0.23 kN/m =0.35kN/m0.50kN/m，则取模板自重标准值为：Q1=0.5kN/m，荷载分项系数取1.2。（2）混凝土自重（包括钢筋）标准值Q2(取为单位面积上的荷载)根据(gnj)JGJ166-2008规范4.2.4条: 普通钢筋(gng

13、jn)混凝土可采用25 kN/m”，则Q2=25kN/m2顶板按结构(jigu)顶板800mm厚计算，则Q2=25kN/m0.8m=20kN/m2，分项系数取1.2。中板按结构中板500mm厚计算，则Q2=25kN/m0.5m=12.5kN/m2，分项系数取1.2。纵梁按梁高1800mm（最大纵梁高）计算，则Q2=25kN/m1.8m=45kN/m2，分项系数取1.2。（3）施工人员及设备荷载标准值Q3根据JGJ162-2008规范4.1.2条：验算支架立柱时，取Q3=1.0kN/m；验算直接支承模板的小梁时取Q3=2.5kN/m；验算支承小梁的主梁时取Q3=1.5kN/m，分项系数取1.4。

14、（4）浇注和振捣混凝土产生的荷载标准值Q4根据JGJ162-2008规范4.1.2条：Q4=2.0kN/m，分项系数取1.4。（5）新浇混凝土侧压力F根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）4.1.1规定，当采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力标准值（G4k ），可按下列公式计算，并取其中的较小值：1）F1=0.22ct012V0.5 =0.222581.21.152 0.5=85.87kN/mF:新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m）；c:混凝土容重25kN/mt0:砼初凝时间(shjin)8h1:外加剂影响修正系数，当使用(shyng)具有缓凝作用的外加

15、剂时为1.22:坍落度影响(yngxing)修正系数，取1.15V:浇筑升高速度，取2m/h2）F2=cH=25*6.39=159.75kN/mH：混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）F1 F2 取F1最大压头h=F/c=85.87/25=3.43m（从墙、柱顶向下压力逐渐增加到3.43m达到最大，3.43m以下为最大值均布不变），计算时取Q=85.87kN/m。3、支架立杆验算按“JGJ166-2008”规范4.4.1要求，模板支架立杆承载力计算荷载组合为永久荷载+可变荷载(不包括风荷载)或永久荷载+0.9(可变荷载+风荷载)，由于本工程是地下基坑内框架结构内支撑工程，不考虑

16、风荷载，荷载组合按照永久荷载+可变荷载(不包括风荷载)进行计算，主要验算立杆的承载力。（1）顶板厚度800mm，支架高度5.25m，立杆间距600mm600mm，步距1200mm，立杆组合：LG240+LG180+KTZ75+KTC751）荷载组合（单肢立杆）N=1.2(Q1+Q2)+1.4(Q3+Q4)LxLy(JGJ166-2008,5.6.2-1)=1.2(0.5+20)+1.4(2.5+2.0)0.60.6=11.124kN式中Lx单肢立杆的纵向间距(m)，Ly单肢立杆的横向间距(m)2）立杆承载力计算本方案中钢管的步距为h=1200mm，根据JGJ166-2008规范5.6.3“2

17、应按l0=h+2a计算，a为立杆伸出顶层水平杆长度。”则立杆计算长度l0=h+2a=1200mm+2700mm=2600mm回转半径查JGJ166-2008规范(gufn)“表5.1.7钢管(gnggun)截面特性”i=15.8mm长细比：= l0/i=2600mm/15.8mm=164.5取=164.5mm，查JGJ166-2008规范(gufn)附录E“Q235A级钢管轴心受压构件的稳定系数”得=0.2605根据JGJ166-2008，5.3.3-2得N=11.12kNAf=0.2605424mm2205N/mm2=22.64kN(可行)式中轴心受压杆件稳定系数，按长细比查JGJ166-2

18、008规范附录E采用；A立杆横截面面积(mm2)；f钢材的抗拉、抗弯、抗压强度设计值，按JGJ166-2008规范表5.1.6采用。（2）中板厚度500mm，支架高度7.63m，立杆间距600mm（纵向）900mm（横向），步距1200mm，立杆组合：LG300+LG240+LG120+KTZ75+KTC75。东扩大端负二层中板厚度为700mm，模板支架按顶板相关参数布置，不再单独验算支架受力。1）荷载组合（单肢立杆）N=1.2(Q1+Q2)+1.4(Q3+Q4)LxLy(JGJ166-2008,5.6.2-1)=1.2(0.5+12.5)+1.4(2.5+2.0)0.60.9=11.83kN

19、式中Lx单肢立杆的纵向间距(m)，Ly单肢立杆的横向间距(m)2）立杆承载力计算本方案中钢管的步距为h=1200mm，根据JGJ166-2008规范5.6.3“2 应按l0=h+2a计算，a为立杆伸出顶层水平杆长度。”则立杆计算长度l0=h+2a=1200mm+2700mm=2600mm回转半径查JGJ166-2008规范(gufn)“表5.1.7钢管截面(jimin)特性”i=15.8mm长细比：= l0/i=2600mm/15.8mm=164.5取=164.5mm，查JGJ166-2008规范(gufn)附录E“Q235A级钢管轴心受压构件的稳定系数”得=0.2605根据JGJ166-20

20、08，5.3.3-2得N=11.83kNAf=0.2605424mm2205N/mm2=22.64kN(可行)式中轴心受压杆件稳定系数，按长细比查JGJ166-2008规范附录E采用；A立杆横截面面积(mm2)；f钢材的抗拉、抗弯、抗压强度设计值，按JGJ166-2008规范表5.1.6采用。（3）顶板梁最大厚度1800mm，支架高度5.25m，立杆间距600mm（纵向）300mm（横向），步距1200mm，立杆组合LG240+LG180+KTZ75+KTC751）荷载组合（单肢立杆）N=1.2(Q1+Q2)+1.4(Q3+Q4)LxLy(JGJ166-2008,5.6.2-1)=1.2(0.

21、5+45)+1.4(2.5+2.0)0.60.3=10.96kN式中Lx单肢立杆的纵向间距(m)，Ly单肢立杆的横向间距(m)2）立杆承载力计算本方案中钢管的步距为h=1200mm，根据JGJ166-2008规范5.6.3“2 应按l0=h+2a计算，a为立杆伸出顶层水平杆长度。”则立杆计算长度l0=h+2a=1200mm+2700mm=2600mm回转半径查JGJ166-2008规范“表5.1.7钢管截面特性”i=15.8mm长细比：= l0/i=2600mm/15.8mm=164.5取=164.5mm，查JGJ166-2008规范附录E“Q235A级钢管轴心受压构件的稳定系数”得=0.26

22、05根据(gnj)JGJ166-2008，5.3.3-2得N=10.96kNAf=0.2605424mm2205N/mm2=22.64kN(可行(kxng)式中轴心受压杆件稳定系数，按长细比查JGJ166-2008规范(gufn)附录E采用；A立杆横截面面积(mm2)；f钢材的抗拉、抗弯、抗压强度设计值，按JGJ166-2008规范表5.1.6采用。4、支架顶主楞、次楞计算主楞采用100mm*100mm方木，设于立杆顶端顶托内，次楞采用100mm50mm方木。（1）按顶板厚度800mm计算主楞、次楞主楞纵向跨度600mm，横向间距600mm，主楞上按间距200mm布置次楞，简化为均布荷载。次楞

23、横向跨度L=600mm，按多跨等跨连续梁的均布荷载。 如图： 负一层支架模板横剖图 负一层模板(mbn)支架纵剖图1）主楞计算(j sun)A:作用(zuyng)在主楞上的均布线荷载q1纵向主楞横向间距Ly=600mm，纵向跨度Lx=600mm。q1=1.2(Q1+Q2)+1.4(Q3+Q4)Ly=1.2(0.5+20)+1.4(1.5+2.0)0.6=17.7kN/mB:按三跨等跨连续梁的均布荷载进行计算：最大弯矩：Mmax=Kmq1l2=0.1*17.7*0.62=0.64kN.m,Km为弯矩系数，查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Km=0.1。最大剪

24、力：Q max=Kvql1=0.617.70.6=6.37kN,Kv为剪力系数，查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Kv=0.6。则最大正应力：max= Mmax/W=0.64/1.66710-4=3839kpa=3.84MPaf=13MPa（可行）最大剪应力：max=3Q max/（2A）=3*6.37/(2*0.1*0.1)=955kpa=0.96MPafv=1.4MPa（可行(kxng)）最大挠度(nod)：max=Kwq1l4/(100EI)=0.677*17.7*103*0.64/100/9000*106/8.333*10(-6)=0.0002m=

25、0.2mml/400=600/400=1.5mm(挠度(nod)合格）。查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得KW=0.677。采用同济启明星结构计算软件复核，结果与上述计算一致，结果及图如下：2）次楞计算次楞为50mm*100mm方木，纵向间距200mm，横向跨度600mm。A:作用在次楞上的均布线荷载q1主楞纵向间距Ly=200mm，横向跨度Lx=600mm。q1=1.2(Q1+Q2)+1.4(Q3+Q4)Ly=1.2(0.5+20)+1.4(2.5+2.0)0.2=6.18kN/mB:按三跨等跨连续(linx)梁的均布荷载进行计算：最大弯矩：Mmax=K

26、mq1l2=0.1*6.18*0.62=0.22kN.m,Km为弯矩系数(xsh)，查建筑施工模板安全(nqun)技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Km=0.1。最大剪力：Q max=Kvql1=0.66.180.6=2.22kN,Kv为剪力系数，查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Kv=0.6。则最大正应力：max= Mmax/W=0.22/8.33310-5=2640kpa=2.64MPaf=13MPa（可行）最大剪应力：max=3Q max/（2A）=3*2.22/(2*0.05*0.1)=666kpa=0.67MPafv=1.4M

27、Pa（可行）最大挠度：max=Kwq1l4/(100EI)=0.677*6.18*103*0.64/100/9000*106/4.167*10(-6)=0.00014m=0.14mml/400=600/400=1.5mm(挠度合格）。查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得KW=0.677。采用同济启明星结构计算软件复核，结果与上述计算一致，结果及图如下：（2）按中板厚度(hud)500mm计算主楞、次楞主楞纵向(zn xin)跨度600mm，横向(hn xin)间距900mm，主楞上按间距200mm布置次楞，简化为均布荷载。次楞横向跨度L=900mm，按多跨等

28、跨连续梁的均布荷载。 如图： 支架模板横剖图 支架(zhji)模板纵剖图1）主楞计算(j sun)A:作用在主楞上的均布线(b xin)荷载q1纵向主楞横向间距Ly=900mm，纵向跨度Lx=600mm。q1=1.2(Q1+Q2)+1.4(Q3+Q4)Ly=1.2(0.5+12.5)+1.4(1.5+2.0)0.9=18.45kN/mB:按三跨等跨连续梁的均布荷载进行计算：最大弯矩：Mmax=Kmq1l2=0.1*18.45*0.62=0.66kN.m,Km为弯矩系数，查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Km=0.1。最大剪力：Q max=Kvql1=0.6

29、18.450.6=6.64kN,Kv为剪力系数，查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Kv=0.6。则最大正应力：max= Mmax/W=0.66/1.66710-4=3959kpa=3.96MPaf=13MPa（可行）最大剪应力：max=3Q max/（2A）=3*6.64/(2*0.1*0.1)=996kpa=0.996MPafv=1.4MPa（可行）最大挠度(nod)：max=Kwq1l4/(100EI)=0.677*18.45*103*0.64/100/9000*106/8.333*10(-6)=0.0002m=0.2mml/400=600/400=1

30、.5mm(挠度(nod)合格）。查建筑施工模板(mbn)安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得KW=0.677。采用同济启明星结构计算软件复核，结果与上述计算一致，结果及图如下：2）次楞计算次楞为50mm*100mm方木，纵向间距200mm，横向跨度900mm。A:作用在次楞上的均布线荷载q1次楞纵向间距Ly=200mm，横向跨度Lx=900mm。q1=1.2(Q1+Q2)+1.4(Q3+Q4)Ly=1.2(0.5+12.5)+1.4(2.5+2.0)0.2=4.38kN/mB:按三跨等跨连续梁的均布荷载进行计算：最大弯矩：Mmax=Kmq1l2=0.1*4.38*0.92

31、=0.35kN.m,Km为弯矩系数(xsh)，查建筑施工模板(mbn)安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Km=0.1。最大剪力：Q max=Kvql1=0.64.380.9=2.37kN,Kv为剪力系数(xsh)，查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Kv=0.6。则最大正应力：max= Mmax/W=0.35/8.33310-5=4200kpa=4.2MPaf=13MPa（可行）最大剪应力：max=3Q max/（2A）=3*2.37/(2*0.05*0.1)=711kpa=0.711MPafv=1.4MPa（可行）最大挠度：max=

32、Kwq1l4/(100EI)=0.677*4.38*103*0.94/100/9000*106/4.167*10(-6)=0.00052m=0.56mml/400=900/400=2.25mm(挠度合格）。查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得KW=0.677。采用同济启明星结构软件复核，结果与上述计算一致，结果及图如下：（3）按中板厚度(hud)700mm计算主楞、次楞1号线东扩大(kud)端负三层中板厚度700mm，该段模板支架布置参数同顶板，此处不再单独验算主楞、次楞受力。（4）按最大顶纵梁(zn lin)高1800mm计算主楞、次楞主楞纵向跨度600m

33、m，横向间距300mm，主楞上按间距200mm布置次楞，简化为均布荷载。次楞横向跨度L=300mm，按多跨等跨连续梁的均布荷载。 如图： 1）主楞计算(j sun)A:作用在主楞上的均布线(b xin)荷载q1纵向主楞横向(hn xin)间距Ly=300mm，纵向跨度Lx=600mm。q1=1.2(Q1+Q2)+1.4(Q3+Q4)Ly=1.2(0.5+45)+1.4(1.5+2.0)0.3=17.85kN/mB:按三跨等跨连续梁的均布荷载进行计算：最大弯矩：Mmax=Kmq1l2=0.1*17.85*0.62=0.64kN.m,Km为弯矩系数，查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-200

34、8）附录C表C.1-2得Km=0.1。最大剪力：Q max=Kvql1=0.617.850.6=6.43kN,Kv为剪力系数，查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Kv=0.6。则最大正应力：max= Mmax/W=0.64/1.66710-4=3839kpa=3.84MPaf=13MPa（可行）最大剪应力：max=3Q max/（2A）=3*6.43/(2*0.1*0.1)=964kpa=0.964MPafv=1.4MPa（可行）最大挠度：max=Kwq1l4/(100EI)=0.677*17.85*103*0.64/100/9000*106/8.333*1

35、0(-6)=0.0002m=0.2mml/400=600/400=1.5mm(挠度(nod)合格）。查建筑施工模板(mbn)安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得KW=0.677。采用同济启明星结构(jigu)软件复核，结果与上述计算一致，结果及图如下：2）次楞计算次楞为50mm*100mm方木，纵向间距200mm，横向跨度300mm。A:作用在次楞上的均布线荷载q1次楞纵向间距Ly=200mm，横向跨度Lx=300mm。q1=1.2(Q1+Q2)+1.4(Q3+Q4)Ly=1.2(0.5+45)+1.4(2.5+2.0)0.2=12.18kN/mB:按三跨等跨连续梁的均布

36、荷载进行计算：最大弯矩：Mmax=Kmq1l2=0.1*12.18*0.32=0.11kN.m,Km为弯矩系数，查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Km=0.1。最大剪力：Q max=Kvql1=0.612.180.3=2.19kN,Kv为剪力系数(xsh)，查建筑施工模板安全(nqun)技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Kv=0.6。则最大正应力(yngl)：max= Mmax/W=0.11/8.33310-5=1320kpa=1.32MPaf=13MPa（可行）最大剪应力：max=3Q max/（2A）=3*2.19/(2*0.05*

37、0.1)=657kpa=0.657MPafv=1.4MPa（可行）最大挠度：max=Kwq1l4/(100EI)=0.677*12.18*103*0.34/100/9000*106/4.167*10(-6)=0.000017m=0.017mml/400=300/400=0.75mm(挠度合格）。查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得KW=0.677。采用同济启明星结构软件复核，结果与上述计算一致，结果及图如下：5、底模验算(yn sun)（1）按顶板(dngbn)厚800mm验算模板支承在横向50*100mm小方木上，方木纵向(zn xin)间距为20cm，如

38、下图：取模板宽1m，其计算参数：1）作用在面板上的均布线荷载q1取1m宽胶合板进行计算，纵向跨度Lx=200mm。q1=1.2(Q1+Q2)+1.4(Q3+Q4)=1.2(0.12+25*0.8)+1.4(2.5+2.0)=30.44kN/m2）按三跨等跨连续梁的均布荷载进行计算：Mmax=Kmq1l2=0.1*30.44*0.22=0.12kN.m,Km为弯矩系数(xsh)，查建筑施工模板安全(nqun)技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Km=0.1。最大剪力：Q max=Kvql1=0.630.440.2=3.65kN,Kv为剪力系数(xsh)，查建筑施工模板安全技术规

39、范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Kv=0.6。正应力： max=Mmax/W=0.12 /(5.4010(-5)=2.2N/mm2底模面板的受弯强度计算值=2.2N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =11.5N/mm2，满足要求。剪应力：max=3Q max/（2A）=33.65/(210.018)=304KPa=0.304MPa；所以，底模的抗剪强度=0.304MPa小于抗剪强度设计值fv =1.2MPa满足要求。挠度：max=Kwq1l4/(100EI)=(0.677(30.44103N/m)0.24m4)/(100(4.5109N/m2)4.8610-7m4)=0.15m

40、ml/400=200mm/400=0.5mm（挠度合格）。查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得KW=0.677。采用同济启明星结构软件复核，结果与上述计算一致，结果及图如下：（2）按局部腋角最大顶板厚度(hud)1100验算模板支承在横向(hn xin)50*100mm小方木上，方木纵向间距20cm，如下图：取模板(mbn)宽1m，其计算参数：1）作用在面板上的均布线荷载q1取1m宽胶合板进行计算，纵向跨度Lx=200mm。q1=1.2(Q1+Q2)+1.4(Q3+Q4)=1.2(0.12+25*1.1)+1.4(2.5+2.0) =39.44kN/m2）按

41、三跨等跨连续梁的均布荷载进行(jnxng)计算：Mmax=Kmq1l2=0.1*39.44*0.22=0.158kN.m,Km为弯矩系数(xsh)，查建筑施工模板(mbn)安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Km=0.1。最大剪力：Q max=Kvql1=0.639.440.2=4.73kN,Kv为剪力系数，查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Kv=0.6。正应力： max=Mmax/W=0.158 /(5.4010(-5)=2.93N/mm2底模面板的受弯强度计算值=2.93N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =11.5N/mm2，满

42、足要求。剪应力：max=3Q max/（2A）=34.73/(210.018)=394KPa=0.394MPa；所以，底模的抗剪强度=0.394MPa小于抗剪强度设计值fv =1.2MPa满足要求。挠度：max=Kwq1l4/(100EI)=(0.677(39.44103N/m)0.24m4)/(100(4.5109N/m2)4.8610-7m4)=0.123mml/400=200mm/400=0.5mm（挠度合格）。查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得KW=0.677。采用同济启明星结构软件复核(fh)，结果与上述计算一致，结果及图如下：（3）按最大顶纵梁

43、高度(god)1800mm验算模板(mbn)支承在横向50*100mm小方木上，方木纵向间距20cm，如下图：取模板(mbn)宽1m，其计算参数：1）作用(zuyng)在面板上的均布线荷载q1取1m宽胶合板进行计算，纵向(zn xin)跨度Lx=200mm。q1=1.2(Q1+Q2)+1.4(Q3+Q4)=1.2(0.12+25*1.8)+1.4(2.5+2.0) =60.44kN/m2）按三跨等跨连续梁的均布荷载进行计算：Mmax=Kmq1l2=0.1*60.44*0.22=0.24kN.m,Km为弯矩系数，查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Km=0.1

44、。最大剪力：Q max=Kvql1=0.660.440.2=7.25kN,Kv为剪力系数，查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Kv=0.6。正应力： max=Mmax/W=0.24 /(5.4010(-5)=4.4N/mm2底模面板的受弯强度计算值=4.4N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =11.5N/mm2，满足要求。剪应力：max=3Q max/（2A）=37.25/(210.018)=604KPa=0.604MPa；所以，底模的抗剪强度=0.604MPa小于抗剪强度设计值fv =1.2MPa满足要求。挠度：max=Kwq1l4/(100EI)=(0.

45、677(60.44103N/m)0.24m4)/(100(4.5109N/m2)4.8610-7m4)=0.299mml/400=200mm/400=0.5mm（挠度(nod)合格）。查建筑施工模板安全(nqun)技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得KW=0.677。采用同济启明星结构软件复核，结果与上述(shngsh)计算一致，结果及图如下：6、纵梁侧模拉杆计算按最大底纵梁高度1200mm计算，纵梁截面参数：梁宽1000mm，截面高度2200mm（含底板厚度1000mm），根据图纸纵梁底板以上1200mm后浇，因此计算混凝土侧压力按1200mm进行计算。侧模采用18mm厚胶

46、合板（抗弯强度设计值f=11.5N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.2N/mm2，弹性模量E=4500 N/mm2，密度=665kg/m3），侧模横向背楞采用50*100mm方木，竖向间距150mm，竖向采用48*3.5mm双钢管做背楞，纵向间距600mm，采用14对拉螺杆固定模板，纵向间距600mm，竖向间距300mm，见下图：模板强度验算要考虑(kol)新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中(qzhng) c 混凝土的重力(zhngl)密度，取25.0kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，t=8

47、h； V 混凝土的浇筑速度，取1.5m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.2m； 1 外加剂影响修正系数1=1.2； 2 混凝土坍落度影响修正系数，坍落度120180mm时坍落度影响系数2=1.15。根据公式(gngsh)计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=74.37kN/m2，F2=30kN/m2取侧压力标准值30kN/m2。分项系数(xsh)1.2倾倒混凝土产生(chnshng)的水平活载荷标准值为4kN/m2.分项系数1.4作用在梁侧模板的均布荷载q=1.230+1.404=41.6KN/m2因较大均布荷载、跨度主楞、侧楞、模板在底模验算时已计算过，不再计算，

48、现仅对拉杆进行计算。（1）拉杆受力计算拉杆直径14净面积153.9mm2,抗拉设计强度标准值f=300N/mm2N= 300N/mm2153.9mm2=46.17kN(2)拉杆拉力计算公式:N=FA=Fab=41.60.30.6=7.49kN (其中:F模板单位面积上最大荷载设计值kN/m2，a、b分别为拉杆纵向和竖向间距)N=7.49kN N=46.17kN(可行)，即使用HPB30014作为拉杆满足要求。7、负三层侧模计算根据XXX站实际情况，1号、2号线线负一层、负二层侧墙采用大块钢模及三角支架施工，1号线负三层由于倒撑的存在，侧墙采用18mm厚胶合板及水平对撑钢管架施工。侧墙模板(mb

49、n)参数：模板采用18mm厚胶合板（抗弯强度(qingd)设计值f=11.5N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.2N/mm2，弹性模量E=4500 N/mm2，密度=665kg/m3）；竖向背楞采用50*100mm方木，纵向(zn xin)间距20cm，横向背楞采用150*150mm方木，设置在可调顶托上，竖向间距30cm，水平横撑钢管按60*30cm间距布置。（1）模板强度验算模板强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取25.0kN/m3； t 新浇混凝土的初凝

50、时间，t=8h； V 混凝土的浇筑速度，取1.5m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取负三层最大净高7.63m； 1 外加剂影响修正系数1=1.2； 2 混凝土坍落度影响修正系数，坍落度120180mm时坍落度影响系数2=1.15。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=74.37kN/m2，F2=190.75kN/m2F1F2，取侧压力标准值F1=74.37kN/m2，分项系数1.2；有效(yuxio)压头高度h=F/c=74.37/25=2.974m。倾倒混凝土产生的水平活载荷(zi h)标准值为4kN/m2.分项系数1.4验算(yn sun)模板强度时：作用在

51、梁侧模板的均布荷载q=1.274.37+1.404=94.84KN/m2；验算模板刚度时作用在梁侧模板的均布荷载q=1.274.37=89.24KN/m2取模板宽1m，其计算参数：1）作用在面板上的均布线荷载q=94.84KN/m22）按三跨等跨连续梁的均布荷载进行计算：Mmax=Kmq1l2=0.1*94.84*0.22=0.38kN.m,Km为弯矩系数，查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Km=0.1。最大剪力：Q max=Kvql1=0.694.840.2=11.38kN,Kv为剪力系数，查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.

52、1-2得Kv=0.6。正应力： max=Mmax/W=0.38 /(5.4010(-5)=7.04N/mm2底模面板的受弯强度计算值=7.04N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =11.5N/mm2，满足要求。剪应力：max=3Q max/（2A）=311.38/(210.018)=948KPa=0.948MPa；所以(suy)，底模的抗剪强度=0.948MPa小于抗剪强度(qingd)设计值fv =1.2MPa满足要求。挠度(nod)：max=Kwq1l4/(100EI)=(0.677(89.24103N/m)0.24m4)/(100(4.5109N/m2)4.8610-7m4)=0.44m

53、ml/400=200mm/400=0.5mm（挠度合格）。查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得KW=0.677。采用同济启明星结构软件复核，结果与上述计算一致，结果及图如下：（2）竖向背楞方木验算竖向背楞为50mm*100mm方木，纵向间距200mm，横向跨度300mm。A:作用在竖向背楞上的均布线荷载q1竖楞纵向间距Ly=200mm，横向跨度Lx=300mm。q1=q*Ly=94.840.2=18.97kN/mB:按三跨等跨连续(linx)梁的均布荷载进行计算：最大弯矩：Mmax=Kmq1l2=0.1*18.97*0.32=0.17kN.m,Km为弯矩系数

54、(xsh)，查建筑施工模板(mbn)安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Km=0.1。最大剪力：Q max=Kvql1=0.618.970.3=3.41kN,Kv为剪力系数，查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Kv=0.6。则最大正应力：max= Mmax/W=0.17/8.33310-5=2040kpa=2.04MPaf=12MPa（可行）最大剪应力：max=3Q max/（2A）=3*3.41/(2*0.05*0.1)=1023kpa=1.023MPafv=1.2MPa（可行）最大挠度：max=Kwq1l4/(100EI)=0.67

55、7*18.97*103*0.34/100/9000*106/4.167*10(-6)=0.0000048m=0.004mml/400=300/400=0.75mm(挠度合格）。查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得KW=0.677。采用同济启明星结构软件复核，结果与上述(shngsh)计算一致，结果及图如下：（3）横向(hn xin)背楞验算 横向背楞为150*150mm方木，竖向间距300mm，采用可调顶托(dn tu)支撑，支撑纵向间距600mm，竖向间距300mm。A:作用在主楞上的均布线荷载q1横向主楞竖向间距Ly=300mm，纵向跨度Lx=600mm

56、。q1=qLy=94.840.3=28.45kN/mB:按三跨等跨连续梁的均布荷载进行计算：最大弯矩：Mmax=Kmq1l2=0.1*28.45*0.62=1.02kN.m,Km为弯矩系数，查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Km=0.1。最大剪力：Q max=Kvql1=0.628.450.6=10.24kN,Kv为剪力系数(xsh)，查建筑施工模板安全(nqun)技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得Kv=0.6。则最大正应力(yngl)：max= Mmax/W=1.02/5.6310-4=1811kpa=1.81MPaf=12MPa（可

57、行）,其中W=bh2/6=0.15*0.152/6=5.63*10(-4)。最大剪应力：max=3Q max/（2A）=3*10.24/(2*0.15*0.15)=682kpa=0.682fv=1.2MPa（可行）最大挠度：max=Kwq1l4/(100EI)=0.677*28.45*103*0.64/100/9000*106/4.22*10(-5)=0.00006m =0.06mml/400=600/400=1.5mm(挠度合格）。其中：I=bh3/12=0.15*0.153/12=4.22*10(-5)查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得KW=0.677

58、。采用同济启明星结构软件复核，结果与上述计算一致，结果及图如下：（4）水平(shupng)对撑验算侧墙模板水平(shupng)对撑钢管可处理为支架立杆以进行稳定性计算。将立杆纵距0.6m及水平钢管步距0.3m范围内的新浇筑混凝土对模板侧面的压力视为竖向支撑架模板上的混凝土重力，模板、支架的自重可忽略。单根水平(shupng)对撑钢管受到的最大侧压力为新浇筑混凝土产生的侧压力及振捣产生的水平荷载，即94.84KN/m2（见模板强度验算一节），则N=94.84*0.3*0.6=17.07KNlo=h+2a=0.9+20.7=2.3m，步距h按立杆横向最大间距0.9考虑长细比：= l0/i=2300

59、mm/15.8mm=145.5查JGJ166-2008规范附录E“Q235A级钢管轴心受压构件的稳定系数”得=0.326，则N=17.07kNAf=0.326489mm2205N/mm2=32.68kN(可行)8、立柱模板受力计算按最大立柱截面尺寸900*1500mm进行计算，柱高按负三层最大柱高6.6m考虑。方柱采用1.8cm厚胶合木模板。内楞100100木方竖向布置，净间距200mm，外楞483.5双钢管水平向布置，间距600mm，采用M16（横向500mm，竖向600mm）对拉螺杆进行对拉，且与满堂支架横杆结合支撑。宽度大于1m的立柱中间设置拉杆。模板强度验算(yn sun)要考虑新浇混

60、凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中(qzhng) c 混凝土的重力(zhngl)密度，取25.0kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，t=8h； V 混凝土的浇筑速度，取1.5m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取6.6m； 1 外加剂影响修正系数1=1.2； 2 混凝土坍落度影响修正系数，坍落度120180mm时坍落度影响系数2=1.15。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.22*25*8*1.2*1.15*1.50.5=74.37kN/m2，F2=25*6.6=1