布料机承载力(扣件式)计算书

1、布料机承载力计算书布料机总重量约为2.6t,每个支撑脚下需加铺600mmx600mm的木板，每个支撑脚的重量为2.6/4=650kg海个支撑脚单元集中堆放重量为650/(0.6*0.6)=1.8t，重力为18KN。计算依据：1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20162、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB50009-20125、钢结构设计规范GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高3.66m新浇混凝土楼板板厚(mm)450模板支架高度H(m)3.66模板支架纵向长度L(m)2

2、0模板支架横向长度B(m)20支架外侧模板高度Hm(mm)1500二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)18.5风荷载参数：风荷载标准值基本风压D(kN/m2)省份辽宁0.4k(kN/m2)地区沈阳市风荷载咼度变化系数应地面粗糙度B类(城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面高度(m)3.66风荷载体型系数Ms单榀模板支架Mst0.214整体模

3、板支架Mstw1.778fk=o0MzMstw=0*711支架外侧模板Ms1.3mk=0MzMs=0-52支架外侧模板Ms1.3mk=0zs=0-52三、模板体系设计结构重要性系数YO1.1脚手架安全等级I级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)450立杆横向间距lb(mm)450水平拉杆步距h(mm)1800小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度11(mm)300主梁最大悬挑长度l2(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图（模板支架纵向）模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设

4、计值f(N/mm2)12面板抗剪强度设计值T(N/mm)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取lm单位宽度计算。W二bh2/6=1000 x12x12/6二24000mm3,I二bh3/12=1000 x12x12x12/12二l44000mm4承载能力极限状态q1=1.1xmax1.2(G1k+(G2k+G3k)xh)+1.4xQ1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)xh)+1.4x0.7xQ1kxb=1.1xmax1.2x(0.1+(24+1.1)x0.45)+1.4x2.5,1.35x(0.1+(24+l.l)x0.

5、45)+1.4x0.7x2.5xl=19.617kN/m正常使用极限状态q二(YG(G1k+(G2k+G3k)xh)xb=(1x(0.1+(24+1.1)x0.45)x1二11.395kN/m计算简图如下：riin1iiH,2001、强度验算M二q1l2/8二19.617x0.22/8二0.098kNmmax1o二M/W=0.098x106/24000二4.087N/mm2f二12N/mm2max满足要求！2、挠度验算vmax二5ql4/(384EI)=5x11.395x2004/(384x10000 x144000)=0.165mmv二0.165mmv二L/250二200/250二0.8mm

6、满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40 x80小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值T(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式三等跨连续梁q1=1.1xmax1.2(G1k+(G2k+G3k)xh)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)xh)+1.4x0.7xQ1kxb=1.1xmax1.2x(0.3+(24+1.1)x0.45)+1.4x2.51.35x(0.3+(24+1.1)x0.45)+1.4x0.7x2.5x0.2=

7、3.983kN/m因此，q二1.1x1.35x(G静+(G2k+G3k)xh)xb=1.1x1.35x(0.3+(24+1.1)x0.45)x0.2=3.444kN/mqb二1.1x1.4x0.7xQxb=1.1x1.4x0.7x2.5x0.2二0.539kN/m活计算简图如下：1、强度验算M1=0.1q1L2+0.117qL2二0.1x3.444x0.452+0.117x0.539x0.452二0.083kNm静活M2二q1L12/2=3.983x0.32/2二0.179kNmM二maxMM2二max0.083,0.179=0.179kNmmax12o=M/W=0.179x106/42667

8、=4.2N/mm2f=15.444N/mm2max满足要求！2、抗剪验算V1=0.6q1L+0.617q1L=0.6x3.444x0.45+0.617x0.539x0.45=1.079kN11静1活V2=q1L1=3.983x0.3=1.195kNVmax=maxV1，V2=max1.079，1.195=1.195kNmax12TmaX=3Vmax/(2bh0)=3x1.195x1000/(2x40 x80)=0.56N/mm2TF1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(YG(G1k+(G2k+G3k)xh)xb=(1x(0.3+(24+1.1)x0.45)x0.2=2.319kN/m

9、挠度，跨中vmax=0.677qL4/(100EI)=0.677x2.319x4504/(100 x9350 x170.667x104)=0.04mmv=L/250=450/250=1.8mm；悬臂端v=ql14/(8EI)=2.319x3004/(8x9350 x170.667x104)=0.147mmv=max12xl1/250=2x300/250=2.4mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48x2.8主梁计算截面类型(mm)48x2.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值k(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N

10、/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q1=l.lxmax1.2(Gk+(G2k+G3k)xh)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)xh)+1.4x0.7xQikxb=l.lxmax1.2x(0.5+(24+l.l)x0.45)+1.4x2.5,1.35x(0.5+(24+1.1)x0.45)+1.4x0.7x2.5x0.2二4.042kN/mq静二1.1x1.35x(G1k+(G2k+G3k)xh)xb二1.1x1.35x(0.5+(24+1.1)x0.45)x0.

11、2二3.503kN/mqb二1.1x1.4xO.7xQxb二1.1x1.4x0.7x2.5x0.2二0.539kN/m活q2二(YG(G1k+(G2k+G3k)xh)xb=(1x(0.5+(24+1.1)x0.45)x0.2二2.359kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，Rmax=(1.1q+1.2q)L=1.1x3.503x0.45+1.2x0.539x0.45二2.025kN按三等跨连续梁按悬臂梁，R1=(0.4q1静+0.45中活)L+q广(0.4x3.503+0.45x0.539)x0.45+4.042x0.3二1.952kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R二maxRm

12、ax,RJx0.6二1.215kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，Rmax=1.1q2L=1.1x2.359x0.45=1.168kN按三等跨连续梁悬臂梁，R二0.4q2L+q2l1=0.4x2.359x0.45+2.359x0.3=1.132kNR=maxRmax，RJxO.6二0.701炉计算简图如下：1.215kNU.ZlStN1.215kPJl.ZLStN1.215kNL.ZLSlcNl.ZLSkN1.215tN1.215kN1.215tNTi1Ti1Ti1Ti1TI1SS匚ELEiZ工Ei7t/TTJ.-MO+50.-4S0.-4WL.-1.-1主梁计算简图一1.115LN1.21

13、5kNl.ILStMI.2L5kNl.ZlSkM1.215lcNl.ZlStMl.ZLSlcMl.ZlSkN1.215kN斗弭.-4弗4ML.-1.-1主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)主梁弯矩图二(kNm)o=MmaX/W=0.486xl06/4250=114.324N/mm2Sf=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)1.+&S14&60.251主梁剪力图二(kN)Tmax=2Vmax/A=2x2.43x1000/398二ZHN/mm2口T=125N/mm2满足要求！4、挠度验算4).749主梁变形图一(mm)跨中vmax=0.088mmWv=450/25

14、0=1.8mm悬挑段vmax=0.749mmSv=2x300/250=2.4mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R=4.836kN,R2=1.474kN,R3=2.793kN,R4=3.047kN图二支座反力依次为R1=3.896kN,R2=2.179kN,R3=2.179kN,R4=3.896kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)3O按上节计算可知，可调托座受力N二4.836/0.6=8.06kNSN二30kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)48x2.8立杆钢管计算截面类型(mm)48x2.8钢材等级Q235立杆

15、截面面积A(mm2)398立杆截面回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)2O5支架自重标准值q(kN/m)O.151、长细比验算l0=h=1800mm九=l0/i=18OO/16=112.5泅=210满足要求！2、立杆稳定性验算X=l0/i=18OO.OOO/16=112.5查表得，申=O.5O2不考虑风荷载:Nd=MaxR1,R2,R3，R4/0.6+1.1xYGXqxH=Max4.836,2.179,2.793,3.896/O.6+1.1x1.35xO.15x3.66=8.876kNfd=Nd/(91A)二8.876x1O3/(O.5O2x3

16、98)=44.425N/mm2So=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB5121O-2O16第8.3.2条：支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.OH/B=3.66/2O=O.1833YoMokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+8*2)+2巴占=B2laqH/(laxlb)+G1k+2xGjkxB/2=202x0.45x0.15x3.66/(0.45x

17、0.45)+0.5+2x18.5x20/2=948kN.m3Y0Mok=3x1.1x3.428=11.311kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200F1=N=8.876kN1、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0-7卩hft+0.25opc，m)numh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值卩h截面高度影响

18、系数：当h2000mm时，取卩h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值Opc，m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/mm2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值n=min(m，n2)n1=O.4+1.2/Ps，n2=.5+asxho/4Umn1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数n2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数卩s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，卩s不宜大于4:当卩s2时取卩s=2，当面积为圆形时，取卩s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边