消防连廊悬挑模板支架施工方案设计

1、 消防连廊悬挑模板支架施工方案设计目录图纸概述 22.编译依据23. 消防廊道模板支撑方案设计 24、消防廊道模板支架力学计算54.1。梁模板支撑计算54.2悬臂框架主梁、横梁、支撑杆的受力计算 225. 施工进度. 2 9六、施工方法2 96.1。悬臂式钢梁支撑架架设 2 96.2.楼道架架设2 96.3.走廊模板安装 3 07、主要工程机械、设备和劳动力消耗3 1八、模板安装质量保证措施三的质量质量 3 28.2.一般项目3 28.3.架设货架的技术要求和字序偏差3 49、安全、环保、文明施工措施.3 49.1。模板、支架拆装安全技术措施3 49.2.临时用电安全技术措施3 49.3.电焊

2、作业安全技术措施359.4。环保文明建设3710、专家论证意见 3911. 补充计划. 4 1. 设计图纸概述1#、6#、7#楼由某建设集团安徽某建设工程有限公司承建；监理单位为安徽某建设工程项目管理有限公司；建设单位为六安某置业有限公司。本项目1 #楼为地上33层，剪力墙结构下1层的建筑。 98.85米，建筑飞檐高度101.8米，建筑最高点标高109.6米，建筑面积3.6万平方米。 6#楼为地上33层，剪力墙结构下1层的建筑。一楼高度-5.4米，一楼高度4.45米，其他楼层高度2.95米，主楼高度98.85米。 ，建筑飞檐高度101.8m ，建筑最高点标高109.6m ，建筑面积40000平

3、方米。 7#楼为地上30层，剪力墙结构下1层的建筑。一楼高度-5.6米，一楼高度4.45米，其他楼层高度2.95米，主楼高度90米。 ，建筑飞檐高度91.7m ，建筑最高点标高100.75m ，建筑面积17000平方米。各单元北立面12层设计有消防走廊。消防廊道为钢筋混凝土结构，混凝土强度等级为C25。梁跨长9.85m，梁截面尺寸250mm 900mm，廊板厚度150mm，廊道宽度2150mm。2. 编译依据：根据本项目所有施工图及相关标准图纸；根据国家有关规范、标准和本地区有关规定；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（ JGJ 130-20 1 1 ）；悬臂式脚手架安全技术规程（ DG/T

4、J08-2002-2006 ）；管脚手架扣件（ GB15831-2006 ）；高处施工安全技术规范（ JGJ 80-91 ）；建筑结构荷载规范（ GB 50009-20 12）；建筑施工安全检验标准（ JGJ 59-2011 ）；建筑施工计算手册（第2版2007.7 ）；简明施工计算手册；实用建筑施工安全手册；钢结构设计规范（ GB 50017-2003 ）3 、消防廊道模板支撑方案设计由于本工程消防廊道设计为钢筋混凝土结构，廊架弯板底部无支撑点，故在廊板弯板底部架设钢梁作为支撑点。走廊模板弯曲。走廊模板弯架的底部支撑钢梁设置在走廊高度的下一层，在钢梁上架设4根83.5mm的钢管弯架作为走廊模

5、板的支撑。 18#工字梁后端用3个18锚环锚固，前段1个。钢梁规划为18#工字钢，长9m，内端3.9m锚固于浇筑楼板上，外端5.1m作为弯架和施工脚手架的支点; # 槽钢，支撑在钢梁下两层的剪力墙和横梁上。悬垂部分下方设有水平安全网，确保施工安全；工字钢梁水平间距0.8m，共12根，内端设置3个锚环（HPB235 18级钢筋）。廊道模板支撑的立杆水平距离（垂直廊道方向）0.8m，垂直距离（廊道方向）0.8m；弯架中间（距工字梁1.4m）设有纵横连杆，弯架顶部设有纵横承重钢管；弯架的竖杆牢固地系在剪力墙模板上。廊道模板支撑架水平间隔5.6m处设置一对剪刀撑，廊道中部垂直设置一对连续剪式支撑。走廊

6、外侧施工脚手架12层采用竖杆水平距离0.80m。纵向距离0.8m，防护栏杆高度1.5m，保证混凝土浇筑过程中人员的安全。 12层以上走廊外侧脚手架水平0.95m，垂直1.4m，台阶1.8m；脚手板采用木板封闭，上部脚手板高出走廊顶部0.2m；脚手架护栏高度为1.2m。预埋件为400*400*15mm。消防廊道北立面东西向安装12米18#工字梁，其上架设钢管架，高出工作面1.5米进行防护。为保证上架体的稳定性，弯架与脚手架杆、工字钢梁和槽钢梁之间有可靠的定位连接措施。因此，将长度为150-200毫米、直径为25毫米的钢筋焊接在工字钢和槽钢上，立杆置于其外。走廊模板支架侧立面图工字梁平面图4、消防

7、廊道模板支架力学计算：4.1：250X900梁模板设计计算计算参数：钢管强度为205.0 N/mm 2 ，钢管强度折减系数为1.00。模板支架高度为2.9m。梁截面BD=250mm900mm，立杆纵距（跨向）l=0.80m，立杆步距h=1.50m，在梁的底部添加 0 个承重杆。面板厚度18mm，抗剪强度1.4N/mm 2 ，抗弯强度15.0N/mm 2 ，弹性模量6000.0N/mm 2 。木方为50100mm，抗剪强度为1.3N/mm 2 ，抗弯强度为15.0N/mm 2 ，弹性模量为9000.0N/mm 2 。横梁两侧的电杆间距为0.80m。梁底按2根承重杆均匀布置计算。模板自重为0.20

8、kN/m 2 ，混凝土钢筋自重为25.50kN/m 3 。浇筑混凝土荷载标准值为2.00kN/m 2 ，施工均布荷载标准值为0.00kN/m 2 。梁一侧楼板厚度为0.12m，梁一侧楼板计算长度为0.50m。紧固件计算的折减系数为 1.00。 图1 梁模板支撑架立面图根据模板规范4.3.1的规定，荷载组合的偏系数确定如下：受变载荷效应控制的组合 S=1.2(25.500.90+0.20)+1.402.00=30.580kN/m 2受永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.500.90+0.71.402.00=32.943kN/m 2由于受永久荷载作用控制的组合S最大，所以永久荷载的偏系数取1

9、.35，变荷载的偏系数取0.71.40=0.98在计算中，考虑梁一侧部分楼板的混凝土荷载以集中受力方式向下传递。集中力的大小为 F = 0.91.3525.5000.1200.5000.300=0.558kN。所用钢管类型为48 3.0。钢管的转动惯量计算为I= (D 4 -d 4 )/64，阻力距离计算为W= (D 4 -d 4 )/32D。1.模板面板计算面板为抗弯结构，需要对其抗弯强度和刚度进行校核。模板面板计算为多跨连续梁。作用荷载包括梁和模板的自重荷载、施工活荷载等。1、载荷计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q 1 = 25.5000.9000.300=6.885kN/m（2

10、）模板自重线荷载（kN/m）：q 2 = 0.2000.300(20.900+0.250)/0.250=0.492kN/m(3)活荷载是施工荷载和混凝土振捣时产生的荷载(kN)的标准值：经计算，活荷载标准值P 1 = (0.000+2.000)0.2500.300=0.150kN考虑结构重要性因子0.9，均布荷载q=0.9(1.356.885+1.350.492)=8.963kN/m考虑结构重要性因子0.9，集中荷载P=0.90.980.150=0.132kN面板的截面惯性矩I和截面阻力矩W分别为：在本例中，截面的惯性矩 I 和截面的阻力矩 W 分别为： 截面电阻力矩 W = bh 2 /6

11、= 30.001.801.80/6 = 16.20cm 3 ；截面惯性矩I = bh 3 /12 = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm 4 ；其中b是板截面的宽度，h是板截面的高度。 计算图 弯矩图 (kN.m) 剪力图 (kN)变形计算按规范要求采用静载荷标准值。受力图及计算结果如下： 变形计算力图 变形图（mm）计算后，从左到右的承载力为N 1 =1.187kNN 2 =1.187kN最大弯矩 M = 0.078kN.m最大变形V = 0.422mm(1) 抗弯强度的计算面板抗弯强度计算值f=M/W=0.07810001000/16200=4.815N/mm 2

12、面板抗弯强度设计值f取15.00N/mm 2 ；面板抗弯强度校核f f，符合要求！(2) 抗剪强度计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=31186.0/(2300.00018.000)=0.329N/mm 2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm 2面板抗剪强度校核计算TT，符合要求！(3) 挠度计算面板最大挠度计算值v=0.422mm面板最大挠度小于250.0/250，满足要求！2、梁底支撑木方计算梁底木计算根据三跨连续梁计算，计算公式如下：均匀载荷 q = P/l = 1.187/0.300=3.955kN/m最大弯矩 M = 0.1ql 2 =0.13.960.300.30=0.036

13、kN.m最大剪力Q=0.6ql = 0.60.3003.955=0.712kN最大支撑力N=1.1ql = 1.10.3003.955=1.305kN木方的截面力学参数为：在本例中，截面的惯性矩 I 和截面的阻力矩 W 分别为： 截面电阻力矩W = bh 2 /6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm 3 ； 截面惯性矩 I = bh 3 /12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm 4 ；其中b是板截面的宽度，h是板截面的高度。(1) 木材抗弯强度的计算弯曲计算强度 f = M/W =0.03610 6 /83333.3=0.43N/mm

14、 2木方计算的抗弯强度小于15.0N/mm 2 ，符合要求！(2) 木方格的抗剪强度计算计算最大剪力的公式如下：Q = 0.6ql截面的抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值T=3712/(250100)=0.214N/mm 2截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm 2木方的抗剪强度计算符合要求！(3)木方的挠度计算挠度计算按规范要求采用静载荷标准值，均布荷载的计算方法是用变形力计算的最大支撑力除以木方的计算跨度（即木方下方小横杆之间的距离）得到q=3.074kN/m最大变形v=0.677ql 4 /100EI=0.6773.074300.0 4 /(1009000.00

15、4166667.0)=0.004mm木方最大挠度小于300.0/250，符合要求！3、梁底支撑钢管计算(1) 梁底支撑横向钢管的计算横向支撑钢管在集中载荷下计算为连续梁。集中载荷P为木方支撑的传递力。 支撑钢管计算图 支撑钢管弯矩图（kN.m） 支撑钢管剪力图（kN）变形计算按规范要求采用静载荷标准值。受力图及计算结果如下： 支撑钢管变形计算力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算，我们得到最大弯矩M max =0.407kN.m最大变形v max =0.915mm最大支撑力Q max =1.591kN弯曲计算强度f = M/W =0.40710 6 /4491.0=90.58N/mm 2

16、支撑钢管的计算抗弯强度小于设计强度，符合要求！支撑钢管最大挠度小于800.0/150和10mm，符合要求！(2)梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管在集中载荷下计算为连续梁。集中荷载P作为横向支撑钢管的传递力。 支撑钢管计算图 支撑钢管弯矩图（kN.m） 支撑钢管剪力图（kN）变形计算按规范要求采用静载荷标准值。受力图及计算结果如下： 支撑钢管变形计算力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算，我们得到最大弯矩 M max =0.345kN.m最大变形v max =0.472mm最大支撑力Q max =4.607kN弯曲计算强度f = M/W =0.34510 6 /4491.0=76.71N/

17、mm 2支撑钢管的计算抗弯强度小于设计强度，符合要求！支撑钢管最大挠度小于800.0/150和10mm，符合要求！4、紧固件防滑计算当垂直或水平水平杆与垂直杆连接时，紧固件的防滑承载力按下式计算：RRc _其中，R c紧固件的防滑承载力设计值，单紧固件为8.00kN，双紧固件为12.00kN；R从纵向或横向水平杆传递到垂直杆的垂直力的设计值；计算中，R取最大支座反力，R=4.61kN单个紧固件的防滑承载力设计计算符合要求！五、杆的稳定性计算不考虑风荷载时，电杆稳定性计算公式为： 式中 N立杆的最大轴向压力，其中包括：横杆最大支座反作用力N 1 =4.607kN（包括组合系数）脚手架钢管自重N

18、2 = 0.91.350.1152.900=0.406kN N = 4.607+0.406=5.013kNi 计算杆截面的回转半径，i=1.60cm；A立杆的净截面积，A=4.239cm 2 ；W竖杆的净截面模数（阻力力矩），W=4.491cm 3 ； f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm 2 ；a从顶横杆中心线突出的竖杆上端至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l 0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，即1900/16.0=119 150 长细比校核计算符合要求！ 轴向压缩立杆的稳定系数，查表由长细比l 0 /i 取0

19、.458；经计算， =5013/(0.458424)=25.818N/mm 2 ； f的电杆稳定性计算，符合要求！考虑风荷载时，电杆稳定性计算公式为： 的竖杆段W按模板规范5.2.5-15公式计算： M W =0.90.91.4W k l a h 2 /10中 W k 风荷载标准值（kN/m 2 ）；W k =u z us w 0 = 0.2000.8801.088=0.191kN/ m 2h杆的步距，1.50m； l a 立杆迎风面距离，0.80m；l b 竖向立柱到迎风面的距离，0.80m；风荷载产生的弯矩M w =0.90.91.40.1910.8001.5001.500/10=0.03

20、9kN.m；N w 考虑风荷载时，立杆的最大轴向压力，见模板规范公式5.2.5-14；N w =4.607+0.91.20.334+0.90.91.40.039/0.800=5.068kN经计算， =5068/(0.458424)+39000/4491=34.807N/mm 2 ；f ，满足要求！模板支撑架计算符合要求！梁边模板计算书一、梁边模板基本参数计算截面宽度为250mm，高度为900mm，两侧楼板厚度为120mm。模板面板由普通胶合板制成。内龙骨采用3种方式排列，内龙骨采用50100mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。设置两对系紧螺栓，截面水平距离200

21、+400mm，截面跨度方向距离500mm，直径14mm。面板厚度18mm，抗剪强度1.4N/mm 2 ，抗弯强度15.0N/mm 2 ，弹性模量6000.0N/mm 2 。木材的抗剪强度为1.3N/mm 2 ，抗弯强度为15.0N/mm 2 ，弹性模量为9000.0N/mm 2 。 模板组装图2、梁侧模板荷载标准值的计算强度校核应考虑新浇混凝土的侧压和混凝土浇筑时产生的荷载设计值；挠度校核只考虑新浇混凝土侧压产生的荷载标准值。新浇混凝土侧压的计算公式为下列公式中较小的值： 中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m 3 ；t新浇混凝土初凝时间，为0时（表示无数据），取200/(T+15

22、)，取3.000h；T混凝土入模温度，取20.000；V混凝土浇注速度，取2.500m/h；H从混凝土侧压计算位置到新浇混凝土顶面的总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。按公式F1=27.090kN/m 2计算的新浇混凝土侧压标准值考虑到结构的重要性系数为0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压标准值：F1=0.9027.090=24.381kN/m 2考虑结构重要性系数0.90，浇筑混凝土时产生的荷载标准值：F2=0.904.000=3.600kN/m 2 。3.梁侧模板计算面板为抗弯结构，需要对其抗弯强度和刚度进行校核。模板面板被计算为连续梁。板的计算宽度取为0

23、.50m。计算载荷值q = 1.224.3810.500+1.403.6000.500=17.149kN/m面板的截面惯性矩I和截面阻力矩W分别为：在本例中，截面的惯性矩 I 和截面的阻力矩 W 分别为： 截面电阻力矩 W = bh 2 /6 = 50.001.801.80/6 = 27.00cm 3 ；截面惯性矩 I = bh 3 /12 = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm 4 ；其中b是板截面的宽度，h是板截面的高度。 计算图 弯矩图 (kN.m) 剪力图 (kN)变形计算按规范要求采用静载荷标准值。受力图及计算结果如下： 变形计算力图 变形图（mm）计算后，

24、从左到右的承载力为N 1 =2.508kNN 2 =8.360kNN 3 =2.508kN最大弯矩 M = 0.326kN.m最大变形V = 1.019mm(1) 抗弯强度的计算面板抗弯强度计算值f=M/W=0.32610001000/27000=12.074N/mm 2面板抗弯强度设计值f取15.00N/mm 2 ；面板抗弯强度校核f f，符合要求！(2) 抗剪强度计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=34179.0/(2500.00018.000)=0.697N/mm 2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm 2面板抗剪强度校核计算TT，符合要求！(3) 挠度计算面板最大挠度计算值 v

25、= 1.019mm面板最大挠度小于390.0/250，满足要求！4.梁边模板龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常计算为均匀荷载的连续梁。内龙骨强度计算均匀载荷q=1.20.3924.38+1.40.393.60=13.376kN/m挠度计算载荷标准值q=0.3924.38=9.509kN/m 根据三跨连续梁计算，计算公式如下：均布载荷q =P/l= 6.688/0.500=13.376kN/m最大弯矩 M = 0.1ql 2 =0.113.3760.500.50=0.334kN.m最大剪力Q=0.6ql = 0.60.50013.376=4.013kN最大支撑力N=1.1ql = 1.

26、10.50013.376=7.357kN截面力学参数为在本例中，截面的惯性矩 I 和截面的阻力矩 W 分别为： 截面电阻力矩W = bh 2 /6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm 3 ； 截面惯性矩 I = bh 3 /12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm 4 ；其中b是板截面的宽度，h是板截面的高度。(1) 抗弯强度的计算弯曲计算强度 f = M/W =0.33410 6 /83333.3=4.01N/mm 2计算出的抗弯强度小于15.0N/mm 2 ，符合要求！(2) 抗剪强度计算计算最大剪力的公式如下：Q = 0.6ql截

27、面的抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值T=34013/(250100)=1.204N/mm 2截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm 2抗剪强度计算符合要求！(3) 挠度计算最大变形v=0.677ql 4 /100EI=0.6779.509500.0 4 /(1009000.004166667.0)=0.107mm最大挠度小于500.0/250，满足要求！5、梁侧模板外龙骨计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按集中荷载作用下的连续梁计算。外龙骨计算为集中荷载下的连续梁。集中荷载P作为横向支撑钢管的传递力。 支撑钢管计算图 支撑钢管弯矩图（kN.m） 支撑钢管剪力图（kN）

28、变形计算按规范要求采用静载荷标准值。受力图及计算结果如下： 支撑钢管变形计算力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算，我们得到最大弯矩 M max =1.287kN.m最大变形v max =0.237mm最大支撑力Q max =13.978kN弯曲计算强度 f = M/W =1.28710 6 /8982.0=143.29N/mm 2支撑钢管的计算抗弯强度小于设计强度，符合要求！支撑钢管最大挠度小于400.0/150和10mm，符合要求！6、拉螺栓的计算计算公式： N N = fA其中，N张紧螺栓上的拉力；A系紧螺栓的有效面积（mm 2 ）；f受拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm 2

29、 ；张紧螺栓直径（mm）：14张紧螺栓有效直径（mm）：12系紧螺栓的有效面积（mm 2 ）：A = 105.000拉紧螺栓的最大允许拉力（kN）：N = 17.850张力螺栓上的最大张力 (kN)：N = 13.978拉力螺栓强度校核符合要求！侧模计算符合要求！4.2悬臂框架主梁和支撑杆的受力计算( 1 ) 、基本参数悬臂方式普通主梁悬臂主梁间距（mm）800主梁与建筑连接铺在地板上锚点设置方法压环加固压环钢直径d(mm)18主梁悬臂长度 L x (mm)5200主梁锚点到建筑物边缘的距离a（mm）100建筑内主梁锚固长度 L m (mm)3800梁/楼板混凝土强度等级C 25 (二) 、加

30、载布局参数支撑点数支撑方式距主梁外锚点水平距离（mm）支架上下固定点垂直距离L 1 (mm)支架上下固定点的水平距离L 2 (mm)是否参与计算1保持低调350058003500是的 行动点数每排竖杆传递给横梁的载荷标准值F(kN)各排杆传到梁的荷载设计值F(kN)每排立杆与主梁外锚点的水平距离（mm）主梁间距la ( mm)13.835240080023.835320080033.835420080043.8355000800附图如下：平面图海拔 ( 3 )主梁校核计算主梁材料类型工字钢主梁组合根数 n z1主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A（cm 2 ）30.6主梁截面惯性x (cm 4

31、 )1660主梁截面电阻力矩 W x (cm 3 )185主梁自重标准值 g k (kN/m)0.241主梁材料抗弯强度设计值f (N/mm 2 )215主梁材料抗剪强度设计值 (N/mm 2 )125主梁弹性模量 E (N/mm 2 )206000负载标准值：q=g k =0.241=0.24kN/m第1行：F 1 =F 1 /n z =3.83/1=3.83kN第2行：F 2 =F 2 /n z =3.83/1=3.83kN第3行：F 3 =F 3 /n z =3.83/1=3.83kN第4行：F 4 =F 4 /n z =3.83/1=3.83kN负载设计值：q=1.2g k =1.20

32、.241=0.29kN/m第1行：F 1 =F 1 /n z =5/1=5kN第2行：F 2 =F 2 /n z =5/1=5kN第3行：F 3 =F 3 /n z =5/1=5kN第4行：F 4 =F 4 /n z =5/1=5kN1.强度检查弯矩图 (kN m) max =M max /W=11.3810 6 /185000=61.54N/mm 2 f=215N/mm 2符合要求！2. 剪切校核计算剪力图 (kN) max =Q max /(8I z )bh 0 2 -(b-)h 2 =11.96100094180 2 -(94-6.5)158.6 2 /(816600000 6.5)=1

33、1.7N/mm 2 max =11.7N/mm 2 =125N/mm 2符合要求！3.挠度检查变形图（mm） max =4.68mm=2l x /400=25200/400=26mm符合要求！4、支座反力计算R 1 =0.73kN,R 2 =-0.57kN,R 3 =22.45kN ( 4 )下支撑件的计算下支撑材料类型槽钢下拉杆截面类型1 8A槽钢下支柱的横截面积 A (cm 2 )18.51下支撑部分 I 的转动惯量 (cm 4 )563.7下撑杆截面阻力力矩 W (cm 3 )80.5下支撑材料抗压强度设计值f(N/mm 2 )205下撑杆弹性模量 E (N/mm 2 )206000下支

34、撑构件的回转半径 i(cm)5.52对接焊缝抗压强度设计值 f t w (N/mm 2 )185下支撑件角度的计算： 1 =arctanL 1 /L 2 =arctan(5800/3500)=58.89下支撑杆支撑力：R X1 =n z R 3 =122.45=22.45kN主梁轴力：N XZ1 =R X1 /tan 1 =22.45/tan58.89=13.55kN下支柱的轴向力：N X1 =R X1 / sin 1 =22.45/sin58.89=26.22kN下撑条最大轴向拉力N X =maxN x1 .N xi =26.22kN下支柱长度：L0 1 =(L 1 2 +L 2 2 ) 0

35、.5 =(5800 2 +3500 2 ) 0.5 =6774.22mm下支柱长细比： 1 =L 01 /i=6774.22/55.2=122.72查钢结构设计规范GB50017-2003表C，1=0.476轴压稳定性计算： 1 =N X1 /( 1 A)=26222.36/(0.4761851)=29.76N/mm 2 f=205N/mm 2符合要求！对接焊缝检查：=N X /(l w t)=26.2210 3 /A=26.2210 3 /1851=14.17N/mm 2 f c w =185N/mm 2符合要求！ ( 5 )悬臂式主梁整体稳定性计算主梁轴力：N =(N XZ1 )/n z

36、=(13.55)/1=13.55kN弯曲构件强度： max =M max /(W)+N/A=11.3810 6 /(1.0518510 3 )+13.5510 3 /3060=63.03N/mm 2 f= 215N/mm 2塑性显影系数符合要求！受弯构件的整体稳定性分析：式中 b均匀弯曲受弯构件的整体稳定性系数：查表钢结构设计规范（GB50017-2003）， b =1.6由于b大于0.6，根据钢结构设计规范（GB50017-2003）附表B，b取值为0.89 。 = M max /( b W x )=11.3810 6 /(0.8918510 3 )=68.85N/mm 2 f=215N/m

37、m 2符合要求！ ( 6 )锚固段与楼板的连接计算主梁与建筑连接铺在地板上锚点设置方法压环加固压环钢直径d(mm)18建筑内主梁锚固长度 L m (mm)3800梁/楼板混凝土强度等级C 25压环加强件1压环加强件2锚点处压环钢筋的应力：N/2 =0.29kN压环加固检查：=N/(4A)=N/d 2 =0.5710 3 /(3.1418 2 )=0.56N/mm 2 0.85 f=0.8565=55.25N/mm 2注：f为拉环用钢筋的抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6，吊环应力按每个拉环2段计算不应大于 65N/mm 2水平钢梁拉环和楼板压点必须压在楼板下层钢筋下，并保证两侧搭接长度3

38、0cm以上。符合要求！斜撑焊接强度计算斜撑焊缝强度计算斜撑杆通过焊接与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 = N/l w t f t其中， N斜撑杆的轴向力， N=84.84kN ；l w t取斜杆截面积， A=2929 .9 mm 2f t对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185N/mm 2 ；经过计算，得到焊缝的最大应力： = 84.8410 3 /2929 .9 =28.968N/mm 2 5m8相邻两块板的表面高度之差2表面平整度（2.0m长）58.3弯框架设技术要求及允许偏差悬臂钢梁固定牢固，与地板连接牢固；立杆垂直度： = 90 毫米； _列间距： 50毫米； _行距： 20毫米；

39、 _步距： 20毫米； _纵向水平杆两端高度差： 20mm_ _同一跨度内外两纵横杆高度差： 10mm ；横向水平杆伸出长度：50 mm ；紧固件与主节点的距离： 150mm ；同步杆上相邻两个对接扣件高度差： 500mm ；杆上对接扣件距主节点的距离： 步距；纵向横杆上对接扣件到主节点的距离： 纵向距离；紧固件螺丝拧紧力矩：4065 Nm ；剪刀与地面的倾斜度：4560 ；九、安全、环保、文明施工措施：9.1模板、支架拆装安全技术措施模板、支架拆除时，严禁随地乱扔，必须由料台吊至地面。模板应堆放整齐，堆放高度不超过1.5m，堆放时必须有防倾倒措施。框架和脚手架必须在模板支撑前搭好（见上章示意

40、图及相关安全操作规程等）。模板施工时，因6级以上大风，应停止施工。拆除斜撑时，用塔吊将钢丝绳从消防走廊和主体中间放置。 ，然后将其送入地板主体。混凝土浇筑前，应检查支架是否可靠，紧固件是否松动。浇筑混凝土时，模板支护队必须设置专人看护模板，随时检查支座是否变形或松动，并组织及时恢复。定期检查支撑模板、斜撑、平台连接处的挂钩螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。严禁钢管、模板大量堆放在支架上，以防集中荷载造成支架不稳定。防火廊道为悬臂式结构，结构混凝土的强度必须满足设计和规范的要求，才能拆除模板和支架。脱模时，操作者必须挂起并系好安全带。模板拆除后应及时送至地表或地面，严禁将未拆除的悬空模板留置。

41、拆除模板和支架时，应在区域内设置警戒线，并有专人监控。“临边”和“四口”应当按规定配备安全防护设施，施工完毕前不得擅自拆除。拆除墙模板前，不得拆除脚手架，拆除塔吊时要配合吊车；拆除屋顶模板前，划定安全区域和安全通道，用钢管和安全网封闭非安全通道，并悬挂“禁止通行”安全标志。该区域不允许操作人员进入，必须在铺有跳板的操作架上操作。木工机械必须严格使用倒车开关和专用开关盒，一次线不能超过3m，外壳要接保护零线，绝缘要好。电锯、刨子必须连接漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用过程中随时检查）；和链锯必须配备皮带护罩、锯片护罩、分配器和护手。使用多用途木工机械时，严禁电锯和电刨同时使用；使用木

42、工机械时严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径的木材，严禁使用链锯；机器禁用时关闭电源并锁定。用塔式起重机吊装模板时，必须由吊机指挥，严格遵守有关安全操作规程。模板安装到位前，必须拉一根电缆，以防止因旋转不当而损坏模板；垂直吊装必须使用两个以上吊点，吊装必须使用卡环。不允许同时吊起两个模板钢模板叠放时，模板应向下倾斜30，不得将模板叠放在施工层上，以防模板在风荷载作用下倾覆。大型模板堆放场地要求硬化、平整、封闭。安装到位后，应采取防止触电的防护措施，将大模板串联起来，并接入防雷网，防止漏电伤人。9.2临时电气安全技术措施临时设施电气工程的安装、维修、拆除，必须由持证电工操作，操作时应配

43、备相应的劳动防护用品。建立现场用电安全管理技术档案，建立安全用电检查制度。电缆距地面4m以上，电缆穿过建筑物、构筑物、易受机械损坏的场所，从地面2m至地下0.2m ，必须加保护套管； , 严禁使用裸金属线作为绑线）；电缆过马路时，采用地下电缆或桥梁，地下电缆采用钢套管预埋，覆盖钢筋混凝土保护层，并作标记。使用接零保护，保护零线应单独敷设，不得挪作他用，接地电阻小于4欧姆。电焊机等电气设备应配备一机一闸、一漏电保护器，并由专人操作使用。电箱不用时，应关闭箱门并锁好，以防被闲人误用。9.3电焊作业安全技术措施为消除电焊机的不安全因素，避免触电事故的发生，焊工应按以下要求操作电焊机。运营商电焊属于特

44、种作业，操作人员必须经过专业安全技术培训，考试合格，持有特种作业操作证，方可独立作业，并按规定穿戴绝缘防护用品；焊钳使用合格的焊钳。焊条能夹紧牢固，与电缆的连接可靠，这是防止焊钳过热的关键。焊钳必须具有良好的绝缘性能，禁止使用自制的简易焊钳；为避免弧光对人体的辐射，不允许用眼睛直接观看弧光或避免防护面罩偷看；多台焊机同时工作时，应安装不易燃或阻燃的防护屏；使用吸光材料作用于室内墙面饰面，减少弧光的反射；保证工作场所的采光，杜绝因焊缝视线不清导致点火后戴口罩的现象；不要随意改变滤镜的色号；改革工艺，将手持焊接改为自动或半自动焊接，使焊工可以远离焊接现场工作；对于金属烟尘和有害气体的防护，应根据不同的焊接工艺和场所，合理选择合适的防护设备；技术措施应选择局部的、综合性的通风方式；自动化程度高，采用低尘低毒焊条，降低烟气浓度和毒性；为防止焊接烫伤，应穿工作服、工作鞋、戴工作帽。工作服应选用质地厚实、防烫效果好的纯棉。注意保护脚部，不要穿可溶化纤袜。焊接区周边应清洁，电极应叠放在一起，冷热电极分开放置。处理焊条焊渣时，应扣紧领口，佩戴防护眼镜，减少烧伤