无锡恒隆广场超限高层建筑抗震设计报告（word85页）

1、PAGE PAGE 334无锡恒隆广场超限高层建筑抗震设计报告目 录 TOC o 1-2 h z u HYPERLINK l _Toc213572188 一、工程概况 PAGEREF _Toc213572188 h 2 HYPERLINK l _Toc213572189 二、设计依据 PAGEREF _Toc213572189 h 4 HYPERLINK l _Toc213572190 三、设计条件和参数 PAGEREF _Toc213572190 h 4 HYPERLINK l _Toc213572191 3.1设防标准 PAGEREF _Toc213572191 h 4 HYPERLINK

2、 l _Toc213572192 3.2竖向荷载 PAGEREF _Toc213572192 h 4 HYPERLINK l _Toc213572193 3.3结构材料及主要构件尺寸 PAGEREF _Toc213572193 h 5 HYPERLINK l _Toc213572194 3.4主要勘查结果 PAGEREF _Toc213572194 h 5 HYPERLINK l _Toc213572195 四、地基基础设计 PAGEREF _Toc213572195 h 9 HYPERLINK l _Toc213572196 4.1地基基础类型 PAGEREF _Toc213572196 h

3、 9 HYPERLINK l _Toc213572197 4.2地下室 PAGEREF _Toc213572197 h 9 HYPERLINK l _Toc213572198 五、结构超限类别及程度 PAGEREF _Toc213572198 h 10 HYPERLINK l _Toc213572199 5.1高度超限分析 PAGEREF _Toc213572199 h 10 HYPERLINK l _Toc213572200 5.2不规则情况分析 PAGEREF _Toc213572200 h 10 HYPERLINK l _Toc213572201 5.3小结 PAGEREF _Toc21

4、3572201 h 10 HYPERLINK l _Toc213572202 5.4抗震设计概念和目标 PAGEREF _Toc213572202 h 10 HYPERLINK l _Toc213572203 六、超限抗震设计的计算及分析 PAGEREF _Toc213572203 h 11 HYPERLINK l _Toc213572204 6.1计算程序及主要假定 PAGEREF _Toc213572204 h 11 HYPERLINK l _Toc213572205 6.2质量分布分析 PAGEREF _Toc213572205 h 11 HYPERLINK l _Toc21357220

5、6 6.3动力特性分析及位移和扭转位移比分析 PAGEREF _Toc213572206 h 11 HYPERLINK l _Toc213572207 6.4地震剪力系数及风荷载作用分析 PAGEREF _Toc213572207 h 11 HYPERLINK l _Toc213572208 6.5轴压比分析 PAGEREF _Toc213572208 h 15 HYPERLINK l _Toc213572209 6.6多道防线分析 PAGEREF _Toc213572209 h 16 HYPERLINK l _Toc213572210 6.7PKPM地震分析结果图 PAGEREF _Toc2

6、13572210 h 17 HYPERLINK l _Toc213572211 6.8风荷载分析结果图： PAGEREF _Toc213572211 h 18 HYPERLINK l _Toc213572212 6.9PKPM、ETABS振形图对比 PAGEREF _Toc213572212 h 19 HYPERLINK l _Toc213572213 6.10弹性时程补充分析 PAGEREF _Toc213572213 h 21 HYPERLINK l _Toc213572214 6.11性能分析 PAGEREF _Toc213572214 h 25 HYPERLINK l _Toc2135

7、72215 七、中震分析结果 PAGEREF _Toc213572215 h 26 HYPERLINK l _Toc213572216 7.1中震分析目标 PAGEREF _Toc213572216 h 26 HYPERLINK l _Toc213572217 7.2设计目标的实现 PAGEREF _Toc213572217 h 26 HYPERLINK l _Toc213572218 7.3加强层水平伸臂、周边环带钢构件应力比 PAGEREF _Toc213572218 h 28 HYPERLINK l _Toc213572219 7.4中震弹性验算剪力墙底部加强区受弯及受剪承载力 PAGE

8、REF _Toc213572219 h 29 HYPERLINK l _Toc213572220 7.5框架柱按中震不屈服弹性验算 PAGEREF _Toc213572220 h 31 HYPERLINK l _Toc213572221 7.6伸臂桁架及腰桁架按中震不屈服验算 PAGEREF _Toc213572221 h 34 HYPERLINK l _Toc213572222 八、罕遇地震分析结果 PAGEREF _Toc213572222 h 44 HYPERLINK l _Toc213572223 8.1楼层最大响应曲线 PAGEREF _Toc213572223 h 45 HYPER

9、LINK l _Toc213572224 8.2罕遇地震分析塑性铰分布图 PAGEREF _Toc213572224 h 49 HYPERLINK l _Toc213572225 九、结构抗震措施 PAGEREF _Toc213572225 h 54 HYPERLINK l _Toc213572226 十、附录一：建筑图 PAGEREF _Toc213572226 h 55 HYPERLINK l _Toc213572227 十一、附录二：结构平面图 PAGEREF _Toc213572227 h 56 HYPERLINK l _Toc213572228 十二、附录三：型钢混凝土梁柱截面及型钢

10、混凝土连梁节点示意 PAGEREF _Toc213572228 h 76 HYPERLINK l _Toc213572229 十三、附录四：加强层水平伸臂构件、周边环带构件立面图及节点大样 PAGEREF _Toc213572229 h 77 HYPERLINK l _Toc213572230 十四、附录五：计算简图 PAGEREF _Toc213572230 h 78 HYPERLINK l _Toc213572231 十五、附录六：ETABS和PKPM总信息文件 PAGEREF _Toc213572231 h 91 HYPERLINK l _Toc213572232 15.1ETABS总信

11、息 PAGEREF _Toc213572232 h 91 HYPERLINK l _Toc213572233 15.2PKPM总信息文件 PAGEREF _Toc213572233 h 226 HYPERLINK l _Toc213572234 15.3弹塑性时程分析的结果 PAGEREF _Toc213572234 h 337工程概况拟建无锡恒隆广场位于江苏省无锡市崇安区中心位置的东大街地块，北邻人民中路，南向后西溪，西至健康路，东侧为规划道路，四面临街，基地总面积约为3.7万平方米。地上建筑面积约为24.6万平方米。地下建筑面积约为14.7万平方米。该项目发展包括一个大型高级购物中心，两栋

12、高层办公大楼及地下室。写字楼A(塔楼1)地下4层，地上34层，高度约161.40米，顶架标高196.0米；写字楼B(塔楼2)地上44层，地下4层,高度约204.90米，顶架标高245.0米；购物中心（裙房）地上6层（局部7层），楼高约45米。地下室共4层，作为地库商场、停车场及设备用房之用。由于裙楼和两座塔楼之间设置了抗震缝，两座塔楼之间也没有任何相连处，故本次抗震设防专项审查只针对两栋塔楼，裙房结构及地下室结构部分的抗震送审已另行提交。本报告为写字楼B（塔楼2）的抗震报告。3D图设计依据结构设计所参照的主要规范，行业标准: 建筑结构可靠度设计统一标准（GB50068-2001） 建筑结构荷载

13、规范（GB50009-2001）（2006年版） 建筑工程抗震设防分类标准（GB50223-2004） 建筑抗震设计规范（GB50011-2001） 高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2002） 混凝土结构设计规范（GB50010-2002） 钢结构设计规范（GB50017-2003） 建筑地基基础设计规范（GB50007-2002） 建筑桩基技术规范（JGJ 94-94） 地下工程防水技术规范（GB50108-2001） 其它相关的国家及江苏省现行标准、规范及规程设计条件和参数设防标准设计基准期：50年建筑物安全等级：二级建筑物抗震设防类别：乙类建筑抗震设防烈度：6度基本加速度：0.05

14、g设计地震分组：第一组场地类別：类设计特征周期：0.534s阻尼比：0.04结构构件抗震等级（按抗震设防烈度7度考虑）：塔楼框架一级，芯筒剪力墙一级地下一层及二层抗震等级同上部结构，地下二层以下三级基本风压：0.50 kN/m2（100年一遇）地面粗糙度：C类风荷载体型系数：1.4基本雪压：0.45 kN/m2（100年一遇）竖向荷载混凝土容重：25 kN/m3覆土容重：19 kN/m3隔墙容重：1416 kN/m3装修荷载及活荷载见下表：楼面功能分区恒载活载(kN/m2)面层(kN/m2)吊顶(kN/m2)设备管线(kN/m2)商场1.50.50.53.5餐饮1.50.50.52.5办公楼1

15、.20.50.54.0走廊、门厅、楼梯1.5（商场）1.2（办公楼）0.50.52.5消防疏散楼梯1.20.53.5首层绿化区/裙房屋面花园3.00.53.0屋面层3.00.52.0（上人）0.5（不上人）卫生间1.20.50.52.0厨房1.50.54.0垃圾房1.20.55.0地下室顶面（除消防车道）3.01.04.0消防车道3.00.520.0（双向板）楼面功能分区恒载活载(kN/m2)面层(kN/m2)吊顶(kN/m2)设备管线(kN/m2)停车库0.60.54.0卸货区0.60.510.0机房/设备间0.60.57.0变电站0.60.520.0发电机房0.60.520.0冷却水塔0.

16、61.015.0锅炉房0.61.020.0水泵房0.60.515.0注：(1)其他按特别要求的房间荷载按实际情况确定(2)楼面活荷载折减按现行建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）进行结构材料及主要构件尺寸构件混凝土强度等级地库外墙及底板：C30，抗渗等级S8柱、剪力墙：C40C60楼面梁、板：C40钢筋：HPB235fy = 210 N/mm2HRB400fy = 360 N/mm2钢结构：Q345fyk = 345 N/mm2结构主要构件尺寸范围构件类别混凝土强度主要构件尺寸地下4层1层墙、柱C60剪力墙900厚，型钢砼柱D=2000mm梁、板C40框架梁700X1000及600X

17、800，一般板厚120mm,局部300mm.2层18层墙、柱C60剪力墙800mm、700mm厚，型钢砼柱D=2000mm梁、板C40框架梁700X1000及600X800，一般板厚120mm,局部300mm.19层32层墙、柱C50剪力墙600mm厚，型钢砼柱D=1800mm梁、板C40框架梁700X1000及600X800,一般板厚120mm,局部300mm33层43层墙、柱C40剪力墙500mm厚，型钢砼柱D=1600mm梁、板C40框架梁700X1000及600X800,一般板厚120mm,局部300mm主要勘查结果无锡恒隆广场地岩土工程勘察报告：本工程岩土工程勘察工作及报告（勘察编号

18、：2007-8-38，2008年1月14日）由无锡市民用建筑设计院有限公司（勘察证书：甲级100122-kj）负责进行和编制。无锡恒隆广场工程场地地震安全性评价：本工程地震安全性评价工作及报告（报告编号：JSE2008A004，2008年3月）由江苏省地震工程研究院（许可证号：震地安证甲字第028号）负责进行和编制。基本数据：场地类别类，中软土等效剪切波速151.5 m/s覆盖层厚度89m液化判別不液化地下水水位0.50m1.20m，0.91m（埋深平均值）持力层名称及埋深2粉细砂，层底埋深平均101.28m中风化基岩，勘察未揭穿该层（层层底埋深平均114.66m）地基承载力特征值 (fak)

19、 2粉细砂= 300 kPa中风化基岩= 500 kPa基础方案钢筋混凝土梁板式桩筏基础场地地质情况场地主要为老居民区，地面标高最大值4.65m,最小值3.10m,地表相对高差1.55m（绝对高程，85黄海高程系统），整个场地比较平整, 地貌单元属冲湖积平原。在勘探深度内的地基土由粘性土和粉土组成，在最大揭示深度123.0m范围内，场地土层自上而下共分为12个层次，其中(3)、(4)、(7)、(8)和(9)层又分为2个亚层，(7)层分为4个亚层，现自上而下分述如下页列表：层号土层名称层厚层底标高层底埋深状态压缩性压缩模量Es1-2 (MPa)地基承载力特征值(fak)土层描述表土1.607.7

20、0m平均3.30m-4.052.38m平均0.53m1.607.70m平均3.30m以杂填土为主，主要为碎砖，局部夹淤泥。土层土质不均，结构松散。场区普遍分布。粉质粘土1.404.70m平均3.49m-4.15-1.55m平均-2.53m5.307.50m平均6.39m可塑状态中6.5200颗粒较细，切面光滑，韧性高，干强度高。场区普遍分布（局部暗浜处缺失）。1粉土4.309.10m平均7.61m-11.45-7.00m平均-10.20m10.7015.50m平均14.03m上部：稍-中密状态下部：流塑状中6.0140具有明显的层理结构，土颗粒粗，摇震反应迅速，切面无光泽。场区普遍分布。2淤泥

21、质粉质粘土3.0010.90m平均6.59m-21.35-12.72m平均-16.80m17.0024.50m平均20.63m流塑状态高4.0110局部夹粉土，颗粒较粗，摇震反应迅速，切面无光泽，韧性低，干强度低。场区普遍分布。1粉质粘土1.106.10m平均3.20m-23.75-17.33m平均-19.81m20.7027.70m平均23.68m可塑状态中7.0180土颗粒较粗，切面稍有光泽，粉粒含量较高，无摇震反应，含有少量的铁锰结核，并夹有姜结石。场区普遍分布。2粉质粘土1.307.50m平均5.00m-26.65-21.65m平均-24.49m25.3030.50m平均28.35m硬

22、塑状态中8.5250局部夹粉土。土颗粒较粗，切面稍有光泽，粉粒含量较高，无摇震反应，含有少量的铁锰结核，并夹有姜结石。场区普遍分布。淤泥质粉质粘土1.508.10m平均3.59m-32.00-23.45m平均-27.78m27.1035.70m平均31.70m流塑状态中偏高4.5110颗粒较粗，摇震反应迅速，切面无光泽，韧性低，干强度低。场区局部分布。粉砂4.4013.00m平均9.46m-38.45-34.75m平均-36.53m39.0042.30m平均40.36m中密状态中8.5180颗粒较细, 切面无光泽，韧性低，干强度低，摇震反应迅速。场区普遍分布。1粉质粘土1.5010.00m平均

23、6.34m-46.15-38.38m平均-42.87m42.9050.00m平均46.70m可塑状态中7.5210切面稍有光泽，韧性中等，无摇震反应，韧性高，干强度高。场区普遍分布。2粉土夹粉质粘土1.509.30m平均4.08m-52.65-41.80m平均-46.86m45.8056.00m平均50.67m稍密状态中6.5170切面无光泽，无韧性，干强度低，摇震反应迅速。场区普遍分布。3粉质粘土夹粉土1.907.00m平均4.22m-52.75-47.48m平均-50.35m51.7056.40m平均54.16m可塑状态中8.0200切面稍有光泽，韧性中等，干强度中等，无摇震反应。场区局部

24、缺失。4粉土1.7010.30m平均5.84m-57.65-53.50m平均-55.60m57.7061.50m平均59.41m稍密状态中6.5180土颗粒较细, 切面无光泽，韧性低，干强度低，摇震反应迅速。场区普遍分布。1粉质粘土3.0010.50m平均7.07m-66.45-59.25m平均-62.67m63.4069.80m平均66.48m可塑状态中8.0250土颗粒较粗，切面稍有光泽，粉粒含量较高，无摇震反应，含有少量的铁锰结核，并夹有姜结石。场区普遍分布。2粉细砂4.3017.10m平均8.78m-76.39-68.60m平均-71.13m72.5080.50m平均74.95m中密状

25、态中7.5280颗粒较细, 切面无光泽，韧性低，干强度低，摇震反应迅速。局部夹软塑的粉质粘土，场区普遍分布。1粉质粘土5.4012.50m平均9.43m-82.39-79.72m平均-81.22m84.0086.50m平均85.13m硬塑状态中8.0250土颗粒较粗，切面稍有光泽，粉粒含量较高，无摇震反应，含有少量的铁锰结核，并夹有姜结石。局部夹粉土，场区普遍分布。J粉细砂2.103.60m平均2.85m-78.70-78.60m平均-78.65m82.5083.10m平均82.80m中密状态中8.5260颗粒较细，切面无光泽，韧性低，干强度低，摇震反应迅速。场区普遍分布。2粉细砂12.202

26、3.70m平均16.04m-105.00-93.84m平均-97.39m97.20108.70m平均101.28m中密状态中10.0300局部夹软塑的粉质粘土。颗粒较细, 切面无光泽，韧性低，干强度低，摇震反应迅速。场区普遍分布。粉质粘土0.904.90m平均2.21m-106.30-96.85m平均-100.65m100.20110.00m平均104.70m硬塑局部坚硬状态低9.0280切面有光泽，韧性高，干强度高，无摇震反应。场区普遍分布。强风化基岩6.1014.30m平均9.96m-113.70-107.20m平均-110.61m111.20117.40m平均114.66m。80.030

27、0结构大部分破坏，成分已变化，主要成分为长石、石英，夹云母碎屑和其它暗色矿物，岩体破碎，风化裂隙很发育，母岩为石英砂岩。场区普遍分布。中风化基岩本次勘察未揭穿该层80.0500地勘报告场地评价由于拟建场地地表下20m深度范围内的粉土粘粒含量大于10%，且属于晚更新世Q3的地层，初步判别抗震设防烈度为7度时地基土不液化。场地地下水对钢筋混凝土结构无腐蚀性。场地内未发现全新世活动断裂，周围也不存在活动断裂。据历史记载，近1000年来在周围40公里范围未发生过五级以上地震。综合判断，本场地土为稳定场地，适宜进行本工程的建设。建议采用普通钻孔灌注桩，持力层可选择(9)-1层粉质粘土、(9)-2层粉细砂

28、，采用后压浆技术。 工程设计抗浮水位建议采用3.06 m。安评报告场地评价拟建场地所在近场区未发生过破坏性地震，该区现代地震活动水平也较低。场地区无隐伏活动断裂通过，区域性的苏锡常断裂从场地南约1km处通过，该断裂不是活动断裂，对场地稳定性无直接影响。所以，本拟建工程场地属相对稳定场地，在此场地拟建无锡恒隆广场是适宜、可行的。本场地设计地震动参数表如下：位置特征参数50年超越概率50年63%50年10%50年2%地表Amax(g)0.0390.0880.145max2.402.502.55Tg(s)0.500.650.780.900.900.95基础面(-21.55m)Amax(g)0.031

29、0.0820.136max2.352.452.50Tg(s)0.500.660.800.900.900.95根据场地地震地质灾害初步评价，本工程场地土软土液化和震陷评价结果如下：序号钻孔编号可液化土层液化判别软土分布软土震陷1DH17粉土不液化无不考虑2DH31粉土不液化无不考虑3DH35粉土轻微液化淤泥质粉质粘土不考虑 地基基础设计地基基础类型基础类型钢筋混凝土梁板式桩筏基础基础埋深21.65m桩型钢筋混凝土钻孔灌注桩，直径1000mm单桩承载力标准值16500kN（持力层为2）27500kN（持力层为）承台厚度.3500mm承台连梁高度.12003500mm地下室地下室范围偌大，占据整个场

30、地，共分四层。地下一层层高7.25m，其它层高4.05m。地下室底板厚度800mm，板顶标高为-19.40m。结构体系为现浇钢筋混凝土框架结构（位于塔楼下的地下室有核心筒剪力墙），地下一层抗震等级同上部结构，地下一层以下三级。地下室外墙为现浇钢筋混凝土外墙，厚度800mm1000mm。各层楼板均为现浇钢筋混凝土肋梁楼盖，作为地下室外墙的水平支撑，抵挡土压力和水压力。在塔楼范围以下的地下室楼盖与其连接的楼盖之间设置沉降后浇带，待塔楼封顶及沉降稳定后才浇筑。地下室其它楼盖亦在适当间距设置溫度后浇带，待混凝土在收缩过程中产生的不利应力释放后才浇筑。地下室拟采用刚性防水和柔性防水相结合的防水设计。地下

31、室底板及侧墙拟采用防水混凝土，设计抗渗等级为S8。地下室顶板、外墙与土壤接触处均设柔性防水层。底板在地下室外墙旁设置排水沟及抽水系统。场地內有一组保护性建筑城隍庙，位于场地南边两栋塔楼之间。在基坑开挖前先以临时支撑系统将其固定并保护好，待地下一层施工完成后以托换方法，其基础托换在地下一层的楼板及框架上。基坑围护体系为钻孔灌注桩挡土墙加混凝土支撑，并采用水泥土搅拌桩挡水。由于场地內存在保护性建筑，基坑开挖时应特别加强监测。结构超限类别及程度高度超限分析本工程两栋塔楼均采用型钢混凝土框架钢筋混凝土筒体结构体系。2号塔楼主体结构高204.9米，上部装饰构架顶部高度为245米，共44层：其中5层、18

32、层及31层为避难层/机电层。标准层最大平面尺寸约67.91mx50.26m，核心筒平面约12.1mx42.6m。高宽比为5.58。核心筒贯通建筑物全高，核心筒至外框的轴距为7m4.6m。外框柱六层以上采用斜柱内收。在斜柱竖向斜角变化较大的六层及十九层设置楼面水平支撑(详附图),以抵抗斜柱产生的水平推力.由于塔楼的Y方向刚度相对较弱，在18层和31层避难层/机电层设置水平伸臂桁架，采用斜腹杆钢桁架连接外框柱与核心筒。2号塔楼体型分析如下表：计算值规范限值超限情况超限程度总高度204.9220未超限高宽比204.9/32.639=6.277未超限长宽比57.63/32.639=1.765未超限核心

33、筒204.9/12.1=16.912超限41%不规则情况分析平面：地面入口大厅楼板上开有多个大洞，开洞面积超过50%，造成楼板局部不连续。竖向：由于建筑造型的原因，塔楼在地面以上五层层高达8.7米，远超出其上4.35米的标层层高，导致5层刚度小于上层刚度55%，存在竖向不规则。同样的原因导致层间抗剪承载力小于上层65%，存在竖向不规则。加强层：2号塔楼由于高度大，且顶部有巨大风架，必须在18层和31层的避难层设置加强层才能满足风荷载下的位移比要求，造成竖向刚度突变，形成复杂的高层建筑。悬挑：两座塔楼的标准层楼面存在跨度超过4米的悬挑结构。小结如上分析，两个塔楼平面为近似矩形，长宽比满足规范要求

34、，基本无突出部分，无角部重叠和细腰形平面。2号塔楼核心筒高宽比为16.9，超出规范12的要求。结构竖向构件无转换。 对于楼板开洞，计算模型将楼板定义为弹性板进行分析。同样的设定也用于加强层上下楼板。 在五层层高变化处，加大周边框架梁和核心筒连梁尺寸，利用层高在核心筒内布置夹层，将核心筒外墙在五层以上减少50mm，减轻刚度和层间抗剪承载力的突变率。加强层的刚度和层间抗剪承载力大大高于下层，加强层及加强层上下各一层墙柱抗震等级提高至特一级,加强层上下楼板厚度为200mm,保证加强层及附近楼层在大震下的有效工作。抗震设计概念和目标通过上述措施，减轻塔楼的竖向不规则性，将五层的刚度突变控制在60%以上

35、。加大剪力墙的水平筋，将五层的刚度突变控制在80%以上。对客观存在的平面不规则，则采用符合楼板实际刚度的计算模型，将楼层最大位移和层间位移控制在平均位移和层间位移的1.2倍以下。通过偏心支撑或人字支撑，在保证小震及风荷载的位移角控制目标的前提下，弱化加强伸臂的作用，减少其承受的地震作用。保持中震下弹性和大震下不屈服的设计目标。超限抗震设计的计算及分析计算程序及主要假定 分别以ETABS 8.5.4版和PKPM SATWE进行分析比较；整体分析时阻尼比采用4%；型钢混凝土柱按实际尺寸输入；考虑5%偏心地震；构件设计时考虑双向地震；连梁刚度折减0.55；加强层上下楼板按弹性板考虑质量分布分析质量沿

36、高度分布图： 机电、避难层由于荷载大，楼板厚，及层高较高带来的竖向构件重量大等因素，造成其质量明显多于上下楼层。动力特性分析及位移和扭转位移比分析ETABSPKPM规范要求X地震层间位移角1/1674(20F)1/1267（20F） 1/602X-地震最大位移与平均位移的比1.171.23 1.4X-风层间位移角1/2449(20F)1/2209(20F)Y地震层间位移角1/1201(30F)1/799（32F） 1/602Y-地震最大位移与平均位移的比1.191.35 1.4X-层间位移比1.211.25Y-层间位移比1.341.39Y-风层间位移角1/809(30F)1/738(32F)第

37、一平动周期5.165.45第一扭转周期3.664.01周期比0.710.74 0.85 地震剪力系数及风荷载作用分析结构底部ETABSPKPM规范要求X地震总剪力2925929976X地震剪重比1.47%1.49%0.8%X风总剪力1652616761X地震倾覆弯矩34172403855298Y地震总剪力2443928457Y地震剪重比1.23%1.41%0.8%Y风总剪力2585726183Y地震倾覆弯矩26187203299110重力代表值（地面以上）19808052016180重力代表值（包括地下层）21132802135710抗倾覆验算结果: 抗倾覆弯矩Mr 倾覆弯矩Mov 比值Mr/

38、Mov 零应力区(%)X风荷载 65066784.0 3058787.5 21.27 0.00 Y风荷载 42051216.0 4778308.5 8.80 0.00 X 地 震 65066784.0 6591341.5 9.87 0.00 Y 地 震 42051216.0 6257452.0 6.72 0.00结构整体稳定验算结果:X向刚重比 EJd/GH*2= 5.01 Y向刚重比 EJd/GH*2= 2.71该结构刚重比EJd/GH*2大于1.4,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算 该结构刚重比EJd/GH*2大于2.7,可以不考虑重力二阶效应根据高规8.1.4条及专家意见，小震验

39、算时框架柱的地震剪力取0.2V及1.5Vf的较大值。剪力调整系数如下： 经用户修改后的调整系数 (实际采用的调整系数): Floor x方向调整系数 y方向调整系数 1 1.000 1.000 2 1.000 1.000 3 1.000 1.000 4 2.910 2.580 5 4.250 4.770 6 3.600 4.380 7 3.210 5.020 8 4.120 5.400 9 7.700 3.590 10 8.790 5.010 11 5.470 4.870 12 4.650 3.150 13 5.810 3.560 14 6.220 3.640 15 4.690 3.600 1

40、6 4.010 3.690 17 5.450 4.570 18 5.520 4.680 19 5.320 4.540 20 7.880 5.990 21 2.180 1.640 22 4.840 3.960 23 1.930 1.490 24 3.640 3.650 25 5.300 5.520 26 3.930 4.100 27 3.570 3.850 28 3.360 3.530 29 3.560 3.580 30 3.260 3.330 31 3.320 3.280 32 3.230 3.250 33 5.920 5.390 34 1.560 1.440 35 3.380 3.410 3

41、6 2.290 1.760 37 3.720 3.550 38 3.930 4.430 39 3.650 3.620 40 3.700 3.720 41 3.860 3.770 42 3.970 3.680 43 4.320 3.760 44 4.640 3.850 45 5.090 3.970 46 5.550 4.040 47 6.260 4.260 48 1.000 1.000 49 1.000 1.000 50 1.000 1.000 51 1.000 1.000 52 1.000 1.000 53 1.000 1.000 54 1.000 1.000 55 1.000 1.000 5

42、6 1.000 1.000 57 1.000 1.000 58 1.000 1.000PKPM刚度比分布：本层与上一层刚度的70和上三层刚度平均值的80的比的较小值PKPM抗剪承载力比分布：本层与上一层抗剪承载力比由于避难层层高较高，抗剪承载力下降很多，通过在变化处调整墙厚和混凝土等级的方法，把最小比例降至0.64，实际配筋时再通过增加避难层剪力墙的水平分布筋进一步缩小与上层抗剪承载力的比值。ETABS刚度比分布：本层与上一层刚度的70和上三层刚度平均值的80的比的较小值从图中可以看出，楼层刚度变化较大的位置有三处，一是9层、二是22层、三是31层由于层高调整造成刚度减小，下层层高8.7m，上

43、层层高4.35m。结构上采取的主要措施是将核心筒剪力墙厚度在该三层之上的厚度减薄。而由于没有竖向构件转换，抗剪承载力的变化更多受到楼层层高的影响，楼层抗剪承载力的变化趋势与抗弯刚度一致。轴压比分析底层墙柱轴压比：外围型钢混凝土柱轴压比控制在0.7以下,为保持柱截面的一致性,通过调整型钢钢骨的含钢率以满足规范对轴压比的要求。多道防线分析PKPM框架承担倾覆弯矩分布图：ETABS框架承担倾覆弯矩分布图：图中看出，框架承担比例从低到高逐渐增加，在第40层开始以剪切变形为主，符合框架核心筒的弯剪变形的特点。 PKPM地震分析结果图 风荷载分析结果图： PKPM、ETABS振形图对比PKPM振形一以Y方

44、向平动为主，周期是5.4482s，平动系数（x+y）是1.00 ( 0.00+1.00 )，扭转系数是0；ETABS振形一以Y方向平动为主，周期是5.16212s，平动系数x+y是0.00+66.00，扭转系数是0.05。PKPM振形二，周期是4.0057 s，平动系数（x+y）是0.50 ( 0.50+0.00 )，扭转系数是0.50。ETABS振形二以X方向平动为主，周期是3.74855s，平动质量x+y是53.88+0.00，扭转是13.53。PKPM振形三以扭转为主，周期是3.9650 s，平动系数x+y是0.50 ( 0.50+0.00 )，扭转系数是0.50；ETABS振形三以扭转

45、为主，周期是3.66285 s，平动质量x+y是12.43+0.01，扭转是58.19。. 弹性时程补充分析实际强震记录：按规范要求选取两条场地实际记录进行分析，主反向加速度峰值35 cm/s2,次方向加速度峰值取29.75 cm/s2。如下图所示：US169/170.ACC天然波主方向波形US169/170.ACC天然波主方向拟合反应谱US169/170.ACC天然波次方向波形US169/170.ACC天然波次方向拟合反应谱 US379/380.ACC天然波主方向波形US379/380.ACC天然波主方向拟合反应谱US379/380.ACC天然波次方向波形US379/380.ACC天然波次方

46、向拟合反应谱振型反应谱法US169/170.ACC天然波US379/380.ACC天然波XYXYXY基底剪力（X主轴双向地震）292702079423147197184060515942最大位移角（X主轴双向地震）1/16731/13981/11791/11521/9191/1233最大位移（X主轴双向地震）90.8mm110.2mm125.9mm107.54mm168.54mm133.16mm基底剪力（Y主轴双向地震）248882445228301199632637733930最大位移角（Y主轴双向地震）1/19671/11941/10811/10951/7271/1234最大位移（Y主轴双

47、向地震）77.2mm128.4mm140.12mm137.28mm234.68mm121.5mm最小底部剪力比值79.08%81.64%105.9876.67人工模拟时程曲线：根据江苏省地震工程研究院提供的无锡恒隆广场工程场地地震安全性评价评价报告中提供的地震波，其波形如下图所示：S665-1/-2人工波主方向波形 S665-1/-2人工波主方向拟合反应谱S665-1/-2人工波次方向波形S665-1/-2人工波次方向拟合反应谱振型反应谱法S665-1/-2人工波XYXY基底剪力（X主轴双向地震）29270207943890225178最大位移角（X主轴双向地震）1/16731/13981/1

48、1191/1413最大位移（X主轴双向地震）90.8mm110.2mm130.84mm97.16mm基底剪力（Y主轴双向地震）24888244522942524030最大位移角（Y主轴双向地震）1/19671/11941/10021/1391最大位移（Y主轴双向地震）77.2mm128.4mm125.9mm96.19mm最小底部剪力比值118.2398.27% 性能分析抗震性能目标：地震烈度水准众值烈度基本烈度罕遇地震抗震性能不损坏可修复不倒塌最大层间位移1/6021/100分析方法弹性振型分解法分析和弹性动力时程分析弹性振型分解法分析弹塑性动力时程分析加强层支撑弹性弹性框架型钢混凝土柱连梁及

49、型钢混凝土框架梁剪力墙底部加强区剪力墙非加强区其余次梁等水平构件剪切不屈服 中震分析结果中震分析目标本工程中震分析采用振型分解反应谱法分析基本烈度下的构件抗震性能，分析程序为SATWE，基本目标为抗震承载力满足弹性设计要求,即所有构件满足SeRy.设计假定：水平地震下最大影响系数取0.04*2.75=0.11.地震组合内力调整系数取1.0(不考虑强柱弱梁,强剪弱弯调整系数).荷载作用分项系数与小震弹性分析相同.材料分项系数与小震弹性分析相同.抗震承载力调整系数与小震弹性分析相同.材料强度采用设计值.计算方法为弹性计算.连梁刚度折减依照江苏省的相关规定,折减系数为0.3.根据安评报告剪切波速及覆

50、土层厚度，按线性插值法场地特征周期为0.534秒. 剪力墙底部加强区宜按中震弹性验算受弯及受剪承载力；框架柱、伸臂桁架及腰桁架按中震不屈服验算。设计目标的实现柱：所有框架柱在中震下保持弹性工作状态,并未出现超筋及轴压比超限现象,可选取小震和中震下配筋较大值来配筋。墙：所有剪力墙在中震下保持弹性工作状态,并未出现抗弯超筋及抗剪屈服现象,在有震组合下墙肢轴力并未出现拉力.可选取小震和中震下配筋较大值来配筋。框架梁：所有框架柱在中震下保持弹性工作状态,并未出现超筋及轴压比超限现象,可选 取小震和中震下配筋较大值来配筋。连梁：部分连梁在中震下出现抗剪屈服现象,通过在连梁内部设置型钢来满足抗剪要求; 对

51、于高跨比较大的连梁,直接在梁内设置型钢不大现实,可通过在连梁设置水平分 隔缝,将连梁分割为两条甚至三条连梁,可减小连梁的抗弯刚度,抗剪能力又不致于 大幅削弱,再于梁内设置型钢来消除抗剪屈服的现象。L7L10设置型钢的连梁位置如图云线所示：L11L16设置型钢的连梁位置如图云线所示：L17设置型钢的连梁位置如图云线所示：L18设置型钢的连梁位置如图云线所示：L33L37设置型钢的连梁位置如图云线所示：下表为中震下XY方向的基底剪力及剪重比：X-X方向Y-Y方向基底剪力（KN）3536833271剪重比2.18%2.05%加强层水平伸臂、周边环带钢构件应力比 18层：加强层周边环带钢构件截面强度应

52、力比：0。220。52抗屈曲应力比：0。300。77水平伸臂钢构件：截面强度应力比：0。550。87抗屈曲应力比：0。190。9931层：加强层周边环带钢构件截面强度应力比：0。280。46抗屈曲应力比：0。250。67水平伸臂钢构件：截面强度应力比：0。450。55抗屈曲应力比：0。210。71加强层设置在高楼层处，其抗侧移效果优于设置在低楼层处。中震弹性验算剪力墙底部加强区受弯及受剪承载力剪力墙编号简图。 负1F受弯承载力:剪力墙编号所受轴力（kN）所受弯矩(kNm)轴力（kN）弯矩(kNm)实际受力与承载力之比W140066524211053437018.98%W252830129510

53、6922261449.41%W3905312762173768529952.10%W4732858814055215552.14%W5749092847140067534253.48%W644285515297043660414.91%W71708605161292050627.87%W8663343791139749797347.47%W9690034519140515919449.11%W10907532625173068502252.44%W115602122810789544951.92%W1251156717285723722517.90%W131262731639428523237

54、16444.27%W141574521047285676182855.12%W159693573261893951441751.18%W16998624185190520729452.42%W1710278113419054044953.94%W18105202323190678128055.17%W19114881922846947840.35%W201046657228524156036.69%W21130321162895826045.00%W22133483072857965846.71%负1F受剪承载力: 水平分布钢筋配筋率0.3剪力墙编号墙厚x长度所受剪力(kN)受剪承载力(kN)

55、所受剪力与受剪承载力之比W1900 x283039043508.97%W2900 x417043791004.80%W3900 x6930979152006.44%W4900 x5550602122004.93%W5900 x5550616122005.05%W6900 x2820460430010.70%W7900 x2830428427010.02%W8900 x5550652122005.34%W9900 x5550645122005.29%W10900 x6920953152006.27%W11900 x418039191504.27%W12900 x2820506435011.63%

56、W13900 x1150051062190023.32%W14900 x1150052712110024.98%W15600 x1150028321690016.76%W16600 x1150028501690016.86%W17600 x1150029001690017.16%W18600 x1150028411690016.81%W19800 x11007615404.94%W20800 x110013615408.83%W21800 x110013815408.96%W22800 x110013615408.83% 3F受弯承载力:剪力墙编号所受轴力（kN）所受弯矩(kNm)轴力（kN）

57、弯矩(kNm)实际受力与承载力之比W1290563337030381341.33%W24835841910106288847.85%W3828102245163696442150.59%W4666401306132882258750.15%W5683741905132462385051.62%W6338394376961189148.61%W72608937870392102637.06%W86125439513233582646.29%W9638341794132550371948.16%W10837422953163731576851.15%W11522651739101276339751

58、.61%W1235509104670266207150.54%W1311252632322696863181541.72%W1414364057882696121080353.28%W15909353684187879769848.40%W16941394414187759806750.14%W1796414355190831160350.52%W1898768694190908217551.74%W19106002962918681536.32%W20952937528566112533.36%W21120783102878173941.97%W22127342902833365744.94

59、%3F受剪承载力: 水平分布钢筋配筋率0.3剪力墙编号墙厚x长度所受剪力(kN)剪力(kN)所受剪力与受剪承载力之比W1850 x283039058606.66%W2850 x417043786505.05%W3850 x6930979144006.80%W4850 x5550602115005.23%W5850 x5550616115005.36%W6850 x282046058207.90%W7850 x283042858407.33%W8850 x5550652115005.67%W9850 x5550645115005.61%W10850 x6920953143706.63%W1185

60、0 x418039186504.52%W12850 x282050658308.68%W13850 x1150051062390021.36%W14850 x1150052712390022.05%W15600 x1150028321690016.76%W16600 x1150028501690016.86%W17600 x1150029001690017.16%W18600 x1150028411690016.81%W19800 x11007615404.94%W20800 x110013615408.83%W21800 x110013815408.96%W22800 x1100136154