风力发电技术第三章：双馈式变速变桨风电机组运行控制T课件

1、风力发电技术华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉华北电力大学 刘其辉第三章双馈型变速变桨风力发电系统运行控制华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉纵览机组主结构及控制系统运行区域及控制目标励磁变换器结构及原理DFIG控制（机侧变换器控制）网侧变换器控制变桨机构及其控制偏航机构及其控制其他机构及控制、保护第三章：双馈型变速变桨风力发电系统 运行控制华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉机组主结构及控制系统机组主结构：主要的机电设备控制系统：微机控制软、硬件第三章：双馈式变桨变速风电机组控制华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组

2、控制（一）机组主结构风轮系统传动链系统发电机系统偏航/解缆系统刹车系统辅助系统华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制机组主结构示意图华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制1. 风轮系统桨叶轮毂变距（桨矩）机构华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制2. 传动链系统低速轴齿轮箱多级变速，变比较大（接近100）采用行星齿轮和正（斜）齿轮实现多级变速 润滑油冷却或加温机构 高速轴联轴器华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制通用标准型膜片联轴器连接齿轮箱和发电机补偿轴向

3、、径向和角度偏差易于装拆维护实现电绝缘力矩限定华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制传动链系统布局华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制3. 发电机系统DFIG发电机本体冷却系统保护系统励磁变流器四象限运行能力、输入、输出特性优良设计容量为机组容量30 IGBT器件，PWM调制技术并网机构华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制4.偏航/解缆系统偏航机构风向标偏航饲服电机（或液压马达）减速装置偏航液压制动器偏航行星齿轮对风/解缆操作根据风向标控制对风计算机控制的自动解缆 纽缆开关控制的安全链动作

4、报警及人工解缆华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制偏航的作用对风，获取最大发电量减少斜风给机组带来的不平衡载荷华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制5.刹车系统机械抱闸刹车 *液压驱动和电气驱动通过制定卡钳和连轴器上制动盘配对实现，一般在气动刹车后转速降低后采用安装位置：高速轴，低速轴气动刹车变桨控制 变桨控制系统控制桨距角为90度偏航控制 电磁刹车 通过控制发电机电磁阻转矩实现华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制6.

5、辅助系统塔架机舱罩机舱底盘变压器防雷系统及电气保护装置 华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制冷却系统发热部件液压系统齿轮箱发电机变频器冷却方式：空气冷却，液体冷却，混合冷却其他部分华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制（二）控制系统1. 概述与一般工业控制过程不同，风力发电机组的控制系统是综合性控制系统。它不仅要监视电网风况和机组运行参数，而且还要根据风速与风向的变化，对机组进行优化控制，以提高机组的运行效率和发电量。比较普遍采用的是分布式控制系统。信号处理通常有两个独立的计算机或高速数字信号处理芯片。主控制器在地面控制室的

6、开关柜内,从机设在机舱内。主控制器监控风轮所有的运行状态。主控制器和从控制器间通过光纤达到可靠快速地交换信息。华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制2. 结构与功能结构硬件系统和软件系统主控制器和从控制器功能运行控制变桨距控制、偏航控制、刹车控制、变流器（发电机）控制本地控制与远程控制信号采集与监视采集量：电压、电流、频率、功率、转速、油温、压力本地监视与远程监视华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制3. 主从分布式控制系统主控制器（PLC, PID控制算法）变桨控制偏航控制制动控制参数监视与远程通讯系统级控制协调华北电力大学

7、电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制主控制器实现案例华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制从控制器（DSP，矢量动态控制算法）机侧变流器控制网侧变流器控制华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制从控制器实现案例华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉英国EU-ENERGY WIND公司SEG1250型风机变频器控制系统第三章：双馈式变桨变速风电机组控制华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉二. 运行区域及控制目标主要运行区域各运行区域的

8、控制目标第三章：双馈式变桨变速风电机组控制华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制运行区域的划分一般按照风速和机组运行特性分为五大运行区域：并网区MPPT区转速限制区（过渡区）功率限制区切出停机区华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制并网控制区域转速控制区域最大风能追踪区域功率控制区域不同运行区域的功率特性华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制 (a)最大风能追踪区；(b)转速限制区域；(c)功率限制区域。 2. 不同运行区域的风能系数华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉德国AERODYN公司

9、GD77/82(1.5MW)机组控制算法第三章：双馈式变桨变速风电机组控制华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉三.励磁变换器结构及原理DFIG转子励磁电源的要求双PWM变流器的结构和特点第三章：双馈式变桨变速风电机组控制华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制DFIG转子励磁电源的要求工作状态可逆，能量可以双向流动输入、输出特性优良，对电网的造成的谐波污染小在不降低电网功率因数条件下，具备一定的产生无功功率的能力（一）DFIG转子励磁电源的要求华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制（二）双PWM变流器的结构和特点采用高频全控器

10、件IGBT、SVPWM调制方式，消除了低次谐波直流环节具有电容，具备产生一定无功功率的能力华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制由两个结构和功能相对独立的PWM变换器组成华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制全控器件变换器拓扑及调制波形（三）双PWM变流器的原理华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制基本调制技术SPWM（正弦PWM）技术华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制SVPWM（空间矢量PWM）技术SASBSC三相线电压（*udc）三相相电压（*udc）

11、00000000010010-12/3-1/3-1/311001-11/31/3-2/3010-110-1/32/3-1/3011-101-2/31/31/30010-11-1/3-1/32/31011-101/3-2/31/3111000000华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉四. DFIG控制（机侧变换器控制）DFIG的特性及数学模型DFIG功率解耦控制策略DFIG并网控制策略第三章：双馈式变桨变速风电机组控制华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉(一). DFIG的特性及数学模型第三章：双馈式变桨变速风电机组控制DFIG优势转子励磁电流幅值、相位、频率均可调有功功率、无功功率均可调可

12、实现变速恒频运行，适用于风力、潮汐等绿色发电领域可实现与电网的柔性并网，并网特性优良华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制VSCF实现原理华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制DFIG有功功率关系结论：DFIG转子侧的有功功率流向与发电机运行区域有关DFIG亚同步运行时，功率由电网流入转子；超同步运行时， 由转子流入电网DFIG功率特性华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制DFIG数学模型坐标关系及变换3S/2S 或 2S/3S2S/2R 或 2R/2S3S/2R 或 2R/3S华北电力大学电

13、气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制定子电压方程: 转子电压方程: 定子磁链方程: 转子磁链方程: 转矩方程: 运动方程: 同步旋转坐标系中DFIG数学模型坐标变换华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制（二）. DFIG功率解耦控制策略基于DFIG功率控制的MPPT基于定子磁链定向矢量控制的功率解耦华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制基于DFIG功率控制的MPPTMPPT控制的机理由风力机特点知道，其风能转换系数Cp与叶尖速比和桨距角有关，为后两者非线性函数。改变和均能调节Cp，控制吸收风能的多少。单独

14、调节或单独调节虽然均会使Cp提高，但是只有两者共同参与调节才使可能Cp最大，实现真正意义上的MPPT。华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制MPPT控制的策略由变桨控制桨距角实现，常用于恒速机组，变桨变速机组较少采用。非真正意义MPPT。恒速机组转速不能改变，因此风速变化时叶尖速比不受控，很难调整到最佳叶尖速比。风速变化时通过桨距角调整风能转换系数Cp，可使Cp得到一定程度的提高，但很难提高到最佳状态。 华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制由DFIG功率控制实现MPPT的原理及方法 若DFIG的电磁功率控制规律取为则机组动态

15、功率为华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制2. DFIG参考功率计算 参考有功功率计算 根据前面可得到DFIG参考电磁功率Pe ，但由于DFIG定子输出有功功率P1意义更明确且易于检测，通常作为直接控制对象。根据DFIG功率特性（ Pe和P1 关系）分析，可得实现MPPT的DFIG定子输出参考有功功率华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制 参考无功功率计算 参考无功功率的计算原则有很多：电网电压或无功最优控制发电机运行最优化以发电机损耗最小化为目标的参考无功功率计算公式 华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变

16、桨变速风电机组控制 参考无功功率计算模型 基于最大风能追踪和发电机损耗最小的DFIG参考有功功率和参考无功功率计算模型华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制3. 基于定子磁链定向矢量控制的功率解耦DFIG功率控制的结构华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制基于定子磁链定向矢量控制的DFIG功率解耦实现 对DFIG的控制目的：一是实现发电机的变速恒频运行；二是实现P、Q解耦控制，进而实现最大风能追踪。为此，将矢量变换技术移植到DFIG控制上，推导基于定子磁链定向的DFIG矢量控制策略。 在定子磁链定向下有： 根据DFIG数学模型

17、得到其中华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制 由前面发电机的电压和磁链方程可以进一步导出 其中 前者是分别与Ii2it2具有一阶微分关系的解耦分量，后者为补偿分量。由此可设计出基于定子磁链定向的DFIG的P、Q解耦矢量控制策略，如下图所示。 定子磁链定向下发电机的功率方程为 定子磁链定向 可以看出，有功功率无功功率分别与定子电流在m、t轴上的分量成正比，调节转矩电流分量it1和励磁电流分量im1可分别独立调节有功和无功功率。华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电

18、机组控制华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制(三). DFIG并网控制策略华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制 空载并网技术的实质是提取电网的电压信息，采用矢量变换技术对发电机进行控制，调节其空载电压使其满足并网条件。空载时DFIG定子电流为零，即，代入DFIG一般数学模型，得到空载数学模型：定、转子电压方程：华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制定、转子磁链方程：整合电压方程与磁链方程得到：转矩、运动方程：仍然采用定子磁链定向，将m轴定在定子磁链矢量的方向，忽略定子电阻。此时有： 成立。

19、华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制 由上式知，工频下磁链定向时的发电机定子磁链为定值，端电压U1正比于定子磁链1。发电机空载时，定子电流为零，即im1=it1=0，可由发电机电压磁链方程得到 将上面的式子代入发电机转子电压方程得到 根据上面分析可建立交流励磁变速恒频风力发电机空载并网控制策略，如下图所示。华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉五. 网侧变换器控制网侧变换器数学模型电网电压定向矢量控制策略第三章：双馈式变桨变速风电机组控制华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉（一）.网侧变换器数学模型第三章：双馈式变桨变速风电机组控制华北电力大学电气与电子工

20、程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制3S/3R变换华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制2S/2R变换考率到为网侧变换器交流侧电压，上式变换为上式可改写为其中华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制 为简化控制算法，可采用电网电压定向矢量控制，将同步速旋转dq坐标系的d轴定向于电网电压矢量方向上。此时网侧变换器的数学模型变为网侧变换器的从电网吸收的有功功率和无功功率为因此，控制id与iq可分别控制有功和无功功率，从而控制直流环节电压和交流侧功率因数。（二）.电网电压定向矢量控制策略华北电力大学电气与电子工程学院 刘其

21、辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉六. 变桨机构及其控制变桨风力机的特性变桨执行机构变桨控制策略变桨控制器实现案例第三章：双馈式变桨变速风电机组控制华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉（一）变桨风力机的特性1.风力机叶片空气动力学分析风力机的风轮由轮毂及均匀分布安装在轮毂上的若干桨叶组成。在安装这些桨叶时，必须对每支桨叶的翼片按同一旋转方向，桨叶围绕自身轴心线转过一个给定的角度，即使每个叶片的翼弦与风轮旋转平面形成一个角度，称为安装角也就是桨叶节距角。下图是风力机起动时受力分析。第三章：双馈式变桨变速风电机组控制华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第

22、三章：双馈式变桨变速风电机组控制华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制设风轮的中心轴位置与风向一致（由偏航系统控制）当气流以速度v流经风轮时，在桨叶和桨叶上将产生气动力F和F。将它们分解成沿气流方向的阻力和垂直气流方向的升力。阻力形成对风轮的正面压力，而升力则对风轮中心轴产生转动力矩，从而使风轮转动起来。从上面的受力分析可以看出，阻力随着功角的减小而增大，而阻力是对风轮正面的压力，当风过大时风轮承受的压力过大可能会被吹倒，变桨机组可以通过适当增大桨距角来减少压力，这是变桨相对于定桨的优势之一华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控

23、制2. 风力机的风能转换系数风能利用系数Cp定义：表示风力机从自然风能中吸收能量的大小程度P风力机实际获取的轴功率S风轮旋转面的面积 p 空气密度V风速华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制对于变桨距风力机，风能利用系数Cp与叶尖速比和桨叶的节距角成非线关系。华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制对于某一固定桨叶节距角下，存在唯一的风能利用系数最大值Cpmax对于任意的叶尖速比，桨叶节距角=0下的风能利用系数Cp相对最大。随着桨叶节距角增大，风能利用系数Cp明显减小。华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速

24、风电机组控制以上分析为变速变桨距控制提供了理论基础：在低于额定风速时，桨叶节距角固定为=0，通过发电机控制（直接转速控制、间接转速控制）使风能利用系数恒定在Cpmax，捕获最大风能；在高于额定风速时，变桨控制和发电机控制进行协调控制保持机组输出额定功率不变。华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉3. 变桨变速机组的功率特性第三章：双馈式变桨变速风电机组控制输出功率特性变桨距风力发电机组与定桨距风力发电机组相比，具有在额定功率点以上输出功率平稳的特点。变桨距风力发电机组的功率调节不完全依靠叶片的气动性能。当功率在额定功率以下时。控制器将叶片节距角置于0附近，可认为等同于定桨距风力发电机组。当功率

25、超过额定功率时。变桨距机构开始工作，调整叶片节距角，将发电机的输出功率限制在额定值附近。华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制 由于变桨风力发电机组的桨叶节距角是根据发电机输出功率的反馈信号来控制的。它不受气流密度变化的影响，无沦是出于温度变化还是海拔引起空气密度变化，变桨距系统都能通过调整叶片角度，使之获得额定功率输出。这对于功率输出完全依靠桨叶气功性能的定桨距风力发电机组来说，具有明显的优越性。华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉变桨距风力发电机组与定桨距风力发电机组功率曲线比较第三章：双馈式变桨变速风电机组控制华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉起动

26、性能与制动性能 变桨距风力发电机组在低风速时，桨叶节距可以转动到合适的角度，使风轮具有最大的起动力矩，从而使变桨距风力发电机组比定桨距风力发电机组更容易起动。在变桨距风力发电机组中一般不再设计电动机起动的程序 当风力发电机组需要脱离电网时，变桨距系统可以先转动叶片使之减小功率，在发电机与电网断开之前，功率减小至0这意味着当发电机与电网脱开时，没有转矩作用于风力发电机组，避免了在定桨距风力发电机组上每次脱网时所要经历的突甩负载的过程。第三章：双馈式变桨变速风电机组控制华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制（二）变桨执行机构变桨机构的作用风机切入、切出减少冲击超过

27、额定风速时限制功率气动刹车华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制变桨机构的类型饲服电机齿轮传动变桨 每一桨叶都具有饲服电机（PMSM），减速器和齿轮副 控制复杂，机构位于轮毂内使其重量增加液压马达驱动变桨独立变桨三个液压缸，三套曲柄滑块机构位于轮毂内，分别驱动三桨叶同步变桨一个液压缸（位于机舱），一套曲柄滑块机构，同步驱动叶片华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制典型电动型桨距调整机构华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制液压型桨距调整机构（英国EU-ENERGY WIND公司SEG1250型

28、风机）华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉比例阀原理比例阀是在普通液压阀基础上，用比例电磁铁取代阀的调节机构及普通电磁铁构成的。采用比例放大器控制比例电磁铁就可实现对比例阀进行远距离连续控制从而实现对液压系统压力、流量、方向的无级调节。比例控制技术基本工作原理是：根据输入电信号电压值的大小，通过放大器将该输入电压信号(一般在-10V一十10V之间)转换成相应的电流信号送入比例电磁铁，从而产生和输入信号成比例的输出量力或仿移。该力或位移又作为输入量加给比例阀后者产生一个与前者成比例的流量或压力。液压变桨机构的原理第三章：双馈式变桨变速风电机组控制华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉闭环控制比

29、例阀系统原理框图第三章：双馈式变桨变速风电机组控制华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉液压变桨机构原理比例阀驱动液压装置实现变桨比例阀由变桨控制器控制第三章：双馈式变桨变速风电机组控制华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制（三）变桨控制策略变桨控制的区域及模式各区域内的变桨控制转速控制策略华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制变桨控制的区域及模式 根据前述的总体控制方案知：并网区：转速控制模式MPPT区：不控模式（桨距角固定为零）转速限制区：转速控制模式或不控模式功率限制区：转速控制模式或功率控制模式切出停机区：刹车控制模式

30、（顺桨）华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制各区域内的变桨控制各区域内的桨距角控制规律华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制并网区 变距风轮的桨叶在静止时，节距角为90，这时气流对桨叶不产生转矩，整个桨叶实际上是一块阻尼板。当风速达到起动风速时，桨叶向0方向转动，直到气流对桨叶产生一定的攻角，风轮开始起动。在发电机并入电网以前，变桨距系统的节距给定值由发电机转速信号控制。转速控制器按定的速度上升斜率给出速度参考值，变桨距系统根据给定的速度参考值，调整节距角，进行所谓的速度控制。华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双

31、馈式变桨变速风电机组控制 为了使控制过程比较简单变桨距风力发电机组在转速达到发电机同步转速前对桨叶节距并不加以控制。在这种情况下，桨叶节距只是按所没定的变距速度将节距角向0方向打开。直到发电机转速上升到同步速附近，变桨距系统才开始投入工作。转速控制的给定值是恒定的。即同步转速。转速反馈信号与给定值进行比较当转速超过向步转速时，桨叶节距就向迎风面积减小的方向转动一个角度，反之则向迎风面积增大的方问转动一个角度。当转速在同步转速附近保持定时间后发电机即并入电网。华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制MPPT区 此时变距机构只需将节距角固定在0即可，即使Cp=Cpm

32、ax,其余的由发电机控制。华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制转速限制区和功率限制区 变桨控制采用功率控制模式或转速控制模式。华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制转速控制策略采用液压变桨机构的速度控制策略华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制液压调节器原理华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制电动调节器原理华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制（四）.变桨控制器实现案例 一种电动变桨控制器实现案例华北电力大学电气与电子工程

33、学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉七. 偏航机构及其控制偏航机构控制系统第三章：双馈式变桨变速风电机组控制华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制（一）.偏航机构偏航的作用对风，获取最大发电量减少斜风给机组带来的不平衡载荷华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制偏航机构风向标偏航饲服电机（或液压马达）减速装置偏航液压制动器偏航行星齿轮华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制偏航机构华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控

34、制风向标风向标和风速计安装在风力发电机组的玻璃钢机舱罩上的固定支架上，可随风力发电机组同步旋转。两个光敏传感器安装在风向标里，OPT1为0度角传感器，OPT2为90度角传感器。其工作原理是：一个半圆形桶罩有风向标驱动，当传感器OPT1或OPT2没有被半圆筒罩挡住时，传感器输出信号是高电平，反之是低电平。以下就几种情况加以讨论华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制偏航系统工作原理 偏航系统的一般工作原理是：风向标作为感应元件将风向的变化用电信号到偏航电机控制回路的处理器里，经过比较后处理器给

35、偏航电机发出顺时逆时针的偏航命令，为了减少偏航时的陀螺力矩，电机转速将通过同联轴接的减速器减速后，将偏航力矩作用在回转体大齿轮上，带动风轮偏航对当对风结束后，风向标失去电信号，电机停止转动，偏航过程结束。华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制（二）.偏航控制系统控制系统原理华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制控制系统的控制过程偏航系统主要的动作有：风向标控制的自动偏航风向标控制的90度偏航人工偏航自动解缆阻尼刹车华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制风向标控制的自动偏航为了使风力发电机吸收的功率最大，发挥最大效能，机舱必须准确对风；因此必须使叶轮法线方向与风向基本一致。当风向改变，超过允许误差范围时，系统计算机发出自动偏航指令，传感器和偏航电机组成的对风系统执行校正动作，使机舱准确对风。华北电力大学电气与电子工程学院 刘其辉第三章：双馈式变桨变速风电机组控制风向标控制的90度偏航90度侧风是在外界环境对风电机组有较大影响的情况下（例如出现特大强风），为了保证风电机组的安全所实施的措施，所以在90度侧风时，应当使机舱走最短路径，且屏蔽自动偏航指令；在侧风结束后应当抱紧偏航闸，同时当风向变化