钢管脚手架搭设及拆除施工组织方案

1、 钢管脚手架搭设及拆除施工组织方案施工组织设计（方案）报告表项目名称：欧井蓝湾7#楼编号： 至： 广西某工程咨询有限公司 （监理单位）根据施工合同的有关规定，我司完成了欧井兰湾7#楼外框施工专项规划的施工组织设计（方案）编制工作，并已通过审核。我单位高级技术负责人。请审查它。附：施工组织设计（方案）承包商（盖章）：广西建工集团第十公司第二建设工程有限公司 专案经理： 日期：年月日专业监理工程师意见：专业监理工程师： 日期： 总监理工程师意见：项目监理机构（章）： 总监理工程师： 日期： 施工组织设计（方案）会签表sc-4名称：欧井蓝湾7#楼外框专项规划： 责任部门或职位符号日期编制项目技术总监

2、保安人员审计专案经理赞同目录一、项目概况32.施工部署33.编制依据5四、施工准备6五、脚手架结构及搭设要求76.脚手架拆除11七、搭建脚手架的安全事项128.脚手架质量保证措施139.扣件式钢管脚手架计算书14落地扣件钢管脚手架计算书14(2)钢管扣件式悬臂外双排脚手架计算2410.悬臂钢梁受力计算33(1)不带挡板的钢梁计算34(2)悬臂梁36整体稳定性计算(3)钢梁对侧梁结构影响的校核计算37(4)锚固段与楼板连接的计算39(5)钢梁带挡板的计算41(6)悬臂梁整体稳定性计算43(7)钢梁对侧梁结构影响的校核计算43(8)斜拉钢丝绳承载力校核计算4511.脚手架外的施工楼梯4712.必须

3、执行的强制性规定4813. 安全通道和电梯井道防护大样本49项目概况某市欧井蓝湾7#楼。4米该项目位于某市金港大道与迎宾大道交叉口的东北部。3米高度58.15米，建筑面积约29923. 64 。施工部署1.确定脚手架的方式本工程脚手架采用双排扣件式钢管脚手架系统。根据本工程的情况，从地面到58.00m第一层屋面的总高度，如果高度扣件式钢管脚手架大于最大允许搭设高度，必须考虑采用分段卸料方式，分段卸料方式采用工字梁悬臂支撑 实心双排脚手架按总高度分为三段：第一段采用落地式双排脚手架，13m四楼以下地面和高度，脚手架从五楼开始，将悬臂式脚手架设置到十三楼。高度24m是第二部分； 13楼到楼梯顶是第

4、三段，高度21m；该建筑被五楼的悬臂钢梁包围。2、脚手架外观确定本项目地理环境优越。为达到文明施工、安全生产的标准，为市民和社会各界树立良好形象，现将脚手架外观规划如下：(1)脚手架外侧平整、垂直。（2）出入口设置合理，呈方形竖立，并悬挂安全标志。(3)脚手架钢管颜色统一。本工程脚手架钢管应涂黄漆，剪刀撑、护边钢管应涂红白两色。(4)设置层标记，每层都有数字标志。(5)脚手架主体应保持清洁。（6）采用2000目密度的新型安全网，用尼龙绳绑紧，密封严密。(7)脚手架按规定工作，钢管扣件等材料堆放整齐。编译依据建筑用扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001。钢制脚手架扣件GB15831。

5、建筑施工安全检查评分标准JGJ59-99。高处施工安全技术规范JGJ80-91。建筑施工手册第四版施工准备(1)、材料要求悬臂式脚手架底部横梁采用18#工字钢 , 货架采用外径为 48mm、壁厚为100 的3.5mm3号钢焊接钢管架设。其化学成分和力学性能应符合国家标准。钢管上严禁有孔洞，其表面应平直、光滑。 不应有裂纹、结痂、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和划痕，并应涂防锈漆。每批进场都有出厂合格证和复检报告进行抽样检验。连接扣件：有直角、旋转和对接扣件三种。紧固件不能有裂纹、气孔、气孔、砂眼等铸造缺陷。紧固件的配合面应与钢管接触良好。紧固件夹紧钢管时，开口之间的最小距离应小于此5mm。紧固件

6、应符合可锻铸铁分类及技术条件（ GB978-67 ）的规定。有裂纹、变形的严禁使用，滑螺纹的螺丝必须更换。每批进厂均有出厂合格证和复检报告，供抽样检验。脚手板采用252002500mm竹脚手板。使用2000目安全网100CM，其制造商或代理商必须持有相关部门颁发的生产许可证等有效许可证。并已向某市建设安全监督站办理备案手续。5、规划钢管800吨、紧固件10万只、安全网15000平方米、竹串棚板4000块。(2)、劳动计划进入架设架设的工人必须持有特殊工作许可证方可施工。有10个脚手架在工作。（三）施工进度要求紧跟主体工程施工进度，保持高于施工面2米。脚手架施工及架设要求根据建筑物的总高度和规范

7、的要求，外框的高度要大于24m那个。刚性连接器用于与建筑物的可靠连接。本工程脚手架采用刚性连接壁件，连接壁件采用直径48mm和壁厚。 3.5mm3号钢焊接钢管，连接墙体和脚手架，连接墙体和建筑墙柱。使用紧固件进行连接。基本要求：落地式双排扣件式钢管脚手架作为施工时的临时结构。它在施工过程中承受各种垂直和水平载荷。因此，脚手架必须具有足够的承载能力、刚度和稳定性。在施工过程中，保证在各种荷载作用下不发生失稳和倒塌，不发生超过允许要求的变形、倾斜、晃动或变形，确保施工安全。（1）大横杆与立杆的交点必须牢固，立杆下应有底座和垫板，整个货架要放置必要的支撑和结构连接，以保证脚手架成为一个稳定的结构。（

8、2）外脚手架搭设应沿建筑物周边连续封闭。如因条件限制不能封闭，应设置必要的侧向支撑，并加强端部设置连接墙点。（3）脚手架搭设应满足工人操作、材料堆放和运输的要求，并保证搭设高，脚手架周转和作业安全方便。对地基的要求：（如右图）在地面架设三脚架时，必须夯实基础，使用C20混凝土进行临时疏水，并设置明渠。每根竖杆末端应垫5cm有厚度大于0.15平方米的木板。为避免或减少货架不均匀沉降，在立杆底部加装扫杆。本项目的脚手架架设在地下室的屋顶上。3、为避免或减少货架不均匀沉降，在立杆底部增设纵横扫杆。垂直扫杆通过直角紧固件固定在杆上，距基部上皮不超过距离200MM。水平扫地杆也应使用直角紧固件固定在垂直

9、扫地杆正下方的杆上。当立杆基础不在同一高度时，高处的立扫杆必须向低处延伸两跨，并与1M立杆固定500MM。扫地杆的设置如图 2 所示。4 、立杆水平间距为0.8m，立杆间距为 ，1.5m立杆步距1.8m，立杆布置在里面，立杆离墙0.35m，相邻立杆接头应错开连接与对接接头，（如图-3所示）垂直和水平扫杆用直角紧固件固定。立杆垂直度偏差不得大于立杆高度的1/2000 1.5m。紧固件连接。5、一楼脚手架应全铺装，每三层或以下10米高度，施工层应全铺装。脚手架应交叉搭接在货架拐角处。脚手架应由三个支点支撑。当脚手架的长度小于2m两个支点时，可以用两个支点来承受荷载，但两端要固定，防止130mm倾覆

10、150mm。 （如图4所示）6、脚手架应在框架体外立面的全长和全高上连续设置剪刀撑。剪刀撑与地面之间的角度应在 45 至 60 度之间。剪刀撑的连接方式可以是搭接接头和旋转紧固件。固定在与其相交的水平横杆的突出端或竖杆上，转动扣件中心线至主节点的距离不大于此150MM。 （如图5所示）7、整套脚手架，每一个垂直高度3.6米和水平间隔4.5米，都必须设置一个刚性的拉力点与主体结构连接，使脚手架与建筑物牢固连接。采用刚性连接墙件，连接墙件采用直径48mm、壁厚3.5mm3号钢焊接钢管，连接墙件和脚手架，连接墙件和建筑墙柱。使用紧固件进行连接。 （如图6所示）8、脚手架必须按照施工进度搭设，一次搭设

11、高度不得超过相邻脚手架两级以上。在脚手架外平台上，应系上高护栏和18厘米高的趾板，以防施工人员从脚手架上滑落。1.2米9、安全网的安装外脚手架安全网的悬挂应随外脚手架工作层的上升而上升。安全网应挂在脚手架外排杆内侧。在每个系结点，边绳应靠近支架（框架），并用独立的系绳连接。连接点沿网的边缘均匀分布。距离不大于750MM。扎点应按照打结方便、连接牢固、易于解开、受力不松脱的原则。相邻两部分应搭接搭接在一起，并用系绳系紧，系绳的强度不应低于网绳的强度。10、接收台的设置必须分层错开，台底及其周边密封严密，并应与脚手架体分开架设。11、施工通道方法如图：12、电梯井道和电梯门的保护方法如图：13、施

12、工升降机接收平台及出入口见附图。脚手架拆除外框拆卸上岗人员必须持有特殊工作证。严禁带病上班或酒后穿鞋上班。外框的拆除应在白天进行，并做好区域维护工作。拆除外框时，先拆除所有竹夹板和安全网，然后从上到下拆除大小横杆，再拆除竖杆。拆下的钢管严禁往楼下扔，应逐层向下传递。拆卸时，应同时进行。禁止先拆一侧再拆另一侧。清除的周转材料应分类堆放整齐。删除注意事项：（一）划定工作区域，禁止行人进入；（2）严格遵守拆解顺序，从上到下，先绑后拆，先绑后拆。一般先拆除栏杆、脚手架、剪式撑杆，再拆除小横杆、大横杆、立杆。 ;（3）统一指挥，上下协调动作，解开与他人有关的结时，应先告知他人，以防跌倒；（4）材料和工具

13、应采用滑轮和绳索运输，不得乱扔。脚手架的安全事项1、货架架设前，货架专业领班向全体货架操作人员进行安全技术交底，并组织大家学习上级文件规定、外层货架施工工艺、安全操作规程，规范，提高技术质量，增强安全意识。2、每个货架架设后，必须由公司保安人员进行全面检查和鉴定。验收合格，完成验收手续后，方可使用脚手架。3、货架的架设必须有专人指挥，使用栏杆保护危险区域，并派专人站岗，严禁进入危险区域。4、主体施工在二楼以上，外搭脚手架必须与主体同时进行。外脚手架必须高于操作层1.2米。5、外墙施工前，必须对外框进行检查加固。外框检查加固合格后，方可进行外墙装饰工作。6、在施工过程中，货架队必须派专人随时到施

14、工现场进行外框的加固和维护。七、严禁下列违法行为： 使用脚手架吊起重物； 操作人员爬上爬下货架； 大车在货架上运行； 在脚手架上打结吊装电缆； 任意拆除脚手架部件和连接墙体构件； 在脚手架底部或附近开挖沟渠等影响脚手架基础稳定性的施工作业； 起重部件与设备碰撞或拉扯脚手架； 加强使用过程中的检查，发现问题及时解决。脚手架质量保证措施控制材料、加工和产品的质量，加强对架设工具的管理和维护，杜绝使用不合格的架设工具。严格按照规定的结构尺寸进行架设，控制立杆垂直偏差和立杆水平偏差，确保接头连接符合要求（扎、紧或挂）；脚手板应全覆盖，平整或稳固，不得有探板；在搭设过程中，应及时架设墙杆、斜撑、剪式撑，

15、以及必要的索具和吊索，避免脚手架在搭设过程中歪斜、倾翻。安装完成后，应进行验收，验收合格后方可使用。5、严格控制使用负荷，确保较大的安全储备。使用荷载以脚手架实际荷载为准。传统的多杆施工脚手架一般不超过2648 N( 270kg) ，荷载均布；脚手架上不得堆放砖块等材料，以防坠落伤人。 6、必须有可靠的安全保护措施，包括：工作层外侧应设置踢脚板和护栏，并在整个脚手架外侧悬挂密网安全网；按要求在标高方向设置多层拾取安全网；设置安全扶梯、爬梯或坡道供人上下使用（包括携带工具和少量材料），楼梯应有可靠的防滑措施；在脚手架上进行多层作业的情况下，各作业层之间应设置可靠的护具（作业层下挂棚布、竹篱或小孔

16、绳网等），防止落物从脚手架上落下。上层免于受伤。下层工人。扣件式钢管脚手架计算书落地式紧固件钢管脚手架计算书1、垂直荷载的传递途径：施工动静荷载脚手架小横杆大横杆竖杆撬块地基（地基）二、基本资料本项目四楼以下脚手架采用落地式双排脚手架，架设高度13m为裙房下方外架，即二楼直接支撑在地面上，架设高度7m， 3-4层外框支撑在裙楼上，立杆采用双排货架。架设尺寸为：立杆1.5m水平距离0.80m， 1.8m2步3跨的垂直距离，垂直0.35m间距为2 h = ，3.60m水平间距为3 la = 4.5m。同时施工作业层n 1 = 2层，施工荷载为3.0K N / ，采用48 3.5mmQ235钢管。有

17、2层脚手架。四楼以下外框高度小于此24米，无需计算。只需检查裙楼承重能力是否满足要求即可。钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（ JGJ130-2001 ）。 3.小横杆的计算：小横杆的强度和挠度按简支梁计算，小横杆在大横杆上方。 小横梁的最大弯矩和变形按脚手板和小横梁上的活荷载作为均布荷载计算。 A. 均布载荷值的计算 小横杆自重标准值P1=0.038kN/m 脚手板荷载标准值P2=0.350 1.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值Q=3.000 1.500/2=2.250kN/m 载荷计算值q=1.2 0.038+1.2 0.262+1.4 2.250=3.5

18、11kN/m 小横杆计算图 B. 抗弯强度的计算 最大弯矩被认为是简支梁均匀荷载作用下的弯矩 计算公式如下： M= 3.511 0.8 2 /8=0.281k Nm =0.281 106/5080=55.293N/mm2 小横杆的计算强度小于205N/mm2，满足要求。 C、挠度计算 最大挠度被认为是简支梁在均匀载荷下的挠度 计算公式如下： 负荷标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m 均布荷载下简支梁的最大挠度V = 5 2.551 800 4 /(3842.06105121900)=0.542mm _ _ _ _ 小横杆最大挠度小于800/150 ，满足10mm要求

19、。4.大横杆的计算：大横杆的强度和挠度按三跨连续梁计算，小横杆在大横杆上方。利用小横梁支座最大反力计算值，计算大横梁在最不利载荷布置下的最大弯矩和变形。 一、载荷值计算 小横杆自重标准值P1=0.038 0.800=0.031kN 脚手架荷载标准值P2=0.350 0.800 1.500/2=0.210kN 活荷载标准值Q=3.000 0.800 1.500/2=1.800kN 载荷计算值P=(1.2 0.031+1.2 0.210+1.4 1.800)/2=1.404kN 大横杆计算图B. 抗弯强度的计算最大弯矩被认为是大横杆自重的计算值。弯矩最不利分布及均布荷载最大弯矩计算公式如下： M最

20、大值=0.08ql 2 集中荷载最大弯矩计算公式如下：M Pmax =0.175plM=0.08 (1.2 0.038) 1.500 2 +0.175 1.404 1.500=0.377kN.m =0.377 106/5080=74.204N/mm2 大横杆的计算强度小于205N/mm2，满足要求。 C、挠度计算最大挠度被认为是大横杆自重、均布荷载和荷载最不利分布的计算值，均布荷载的最大挠度计算如下： 集中荷载最大挠度计算公式如下： 大横杆自重均载引起的最大挠度V1 = 0.677 0.038 1500 4 /(1002.060105121900)=0.05mm _ _ _ _ 集中载荷标准值

21、P=0.031+0.210+1.800=2.041kN 集中荷载标准值最不利分布引起的最大挠度V 2 =1.146 204 1 1500 3 /(100 2.060 105 121900.000)= 2 。 99毫米 最大挠度和V=V1+V2= 3.04毫米 大横杆最大挠度小于1500/150 ，满足10mm要求。5、紧固件防滑力的计算： 当垂直或水平水平杆与垂直杆连接时，紧固件的防滑承载力按以下公式（规格5.2.5）计算：RRc _ _ 其中， Rc为紧固件防滑承载力设计值，取8.0kN ； R从纵向或横向水平杆传递到垂直杆的垂直力的设计值； 一、载荷值计算 横杆自重标准值P1=0.038

22、1.500=0.058kN 脚手架荷载标准值P2=0.350 0.800 1.500/2=0.210kN 活荷载标准值Q=3.000 0.800 1.500/2=1.800kN 载荷计算值R=1.2 0.058+1.2 0.210+1.4 1.800=2.841kN 单个紧固件的防滑承载力设计计算符合要求。 当直角扣件的拧紧力矩达到40-65N.m时，试验表明单扣件在12kN的载荷下会发生滑动，其防滑承载力可取为8.0kN ；在20kN载荷下会滑动，其防滑承载力可达12.0kN ； 6、脚手架荷载标准值： 作用在脚手架上的荷载包括恒荷载、活荷载和风荷载。 静态载荷的标准值包括：(1)电杆每米结

23、构自重(kN/m)标准值；这个例子是0.1248 ，取最高架设高度6米计算NG1 = 0.125 6 = 0.75 kN（2）脚手板自重标准值（kN/m 2 ） ；本例使用竹串脚手板，标准值为0.35NG2 = 0.350 1 1.500 (0.800+0.350)/2= 0.30 kN（3）栏杆和脚手板自重标准值（kN/m） ；本例使用栏杆和竹纵梁脚手板，标准值为0.14= 0.140 1.500 4 /2=0.42 0kN(4)悬挂安全设施载荷，包括安全网（kN/m2） ； 0.005NG4 = 0.005 1.500 6 = 0.045 kN 经计算，静载荷标准值NG=NG1+NG2+N

24、G3+NG4= 1.515 kN 。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力之和，内外极取为纵向距离内施工荷载之和的1/2。 经计算，活荷载标准值NQ=3.000 2 1.500 0.800/2=3.600kN 风荷载标准值按下列公式计算 其中， W 0 基本风压（kN/m 2 ） ，按照建筑结构荷载规范 （GB50009-2001）采用： W 0 = 0.35 0Uz风荷载高度变化系数，按建筑结构荷载规范 （GB50009-2001）采用： Uz = 1.670Us风荷载体形系数： Us = 1.560 经计算，风荷载标准值W k = 0.7 0. 3 50 1.670 1.560 = 0. 63

25、8 kN/m 2 。 不考虑风荷载时，立杆轴压设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ N =1.2 1.515 +1.4 3.6=6.858 kN考虑风荷载的立杆轴压设计值计算公式N = 1.2NG + 0.85 1.4NQ N = 1.2 1.515 +0.85 1.4 3.6=6.102 kN 风荷载设计值产生的竖向杆段弯矩MW计算公式M W = 0.85 1.4Wkl a h2/1 0 式中 Wk风荷载基本风压标准值（kN/m2） ；la 杆的纵向距离（m） ；h杆的步距（m） 。7. 杆的稳定性计算：1 、不考虑风荷载时，电杆的稳定性计算 其中， N立杆轴向压力设计值， N=

26、 6.858 kN ； 轴压垂直杆的稳定系数，由查表得到长细比l 0 /i的结果为0.19 ； i 计算杆截面的回转半径， i= 1.58cm； l 0 计算长度（m），由公式确定l 0 = kuh , l 0 = 3.12m; k 计算长度的附加系数，取1.155 ； u 计算长度系数，由脚手架高度决定， u=1.50 ； A 杆的净截面积， A= 4.89cm2 ； W竖杆的净截面模数（阻力矩），W= 5.08cm3 ； 钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2） ；通过计算得到 = 73.81 牛/平方毫米 f 钢管立杆抗压强度设计值， f=205.00N/mm2 ； 不考虑风荷载的电杆稳定性

27、计算 f，满足要求！2.考虑风荷载时，电杆的稳定性计算 其中， N立杆轴向压力设计值， N= 6.102 kN ； 轴压垂直杆的稳定系数，由查表得到长细比l 0 /i的结果为0.19 ； i 计算杆截面的回转半径， i= 1.58cm； l 0 计算长度（m），由公式确定l 0 = kuh , l 0 = 3.12m; k 计算长度的附加系数，取1.155 ；u 计算长度系数，由脚手架高度决定； u = 1.50A 杆的净截面积， A= 4.89cm2 ； W竖杆的净截面模数（阻力矩） ， W= 5.08cm3 ； M W 计算立杆截面风荷载设计值产生的弯矩， M W = 0.378 kN.m

28、 ； 钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2） ；通过计算得到 = 65.68 N/mm2 f 钢管立杆抗压强度设计值， f=205.00N/mm2 ； 考虑风荷载时的电杆稳定性计算 Nl ，连接墙件的强度设计计算符合要求！ 连接墙通过三个紧固件与墙连接。经计算， Nl= 19.47 kN小于紧固件的抗滑力3 8.0=24.0 kN ，符合要求！墙扣件的连接图如图所示。 电杆基础承载力计算：电杆立在地板上，楼板为C30，100mm以最小板厚计算。活载 20KN/m 2 。极截面轴向力设计值不考虑风荷载： N = 1.2NG + 1.4NQ=1.21.515+1.43.6=6.858KN计算支撑表面

29、积100mm厚混凝土板A=0.81.5=1.2m2确定楼板承载力设计值承载力标准值 30KN/m 2 杆支撑面上的平均压力：满足要求。钢管扣件式悬臂外双排脚手架计算本工程外护结构脚手架主要起安全围护作用，二至三段为悬臂式脚手架。这本计算书需要 13 个步骤 ( ) 来计算最高段的高度24m。 1、地环加固的位置采用20Q235 _ 预埋圆钢地圈，地面位置 30 00 （ 1500 ），每组两个地圈，内有18号工字梁，作为悬臂承重框架。2.pick frame的基本数据钢管扣件式悬臂外脚手架应根据内杆与墙的距离、内杆300mm与外杆的水平距离800mm、步距1800mm、内外杆的纵向距离进行15

30、00mm设置24m。面的两端应设置一对剪刀撑，剪撑之间的距离应小于剪撑的间距；当框架高度24m大于该高度时，剪刀撑15m应沿框架体外表面的整个长度和高度连续布置。墙体连接的设置可以由脚手架钢管和墙柱进行。钢管扣件式悬臂外脚手架见附图。施工地板趾板设置有趾板，设置在脚手架外侧，设置趾板的高度200mm。3 、悬臂架计算(1)悬臂工字梁沿楼板轴线的平面尺寸为每3m( 1.5m) 设置一个承受12级脚手架的荷载。 （ JGJ130-2001 ）。计算脚手架为双排脚手架，架设高度24米10，立杆采用单立管。架设尺寸为：立杆垂直距离1.50米、立杆水平距离0.80米、立杆步距1.80米。 所用钢管型号为

31、48 3.5 ，连接墙体部分为2台阶3跨，有垂直间距3.60米和水平间距4.50米。 施工均布荷载3.0kN/m 2 ，同时施工2层，铺设4层脚手架。 悬臂式水平钢梁由18号工字钢制成，其中建筑外悬挑段1.25米长度和建筑内锚固段长度1.75米。 悬臂式水平钢梁用悬臂结构和钢丝绳或拉杆系在建筑物上。 4.小横杆的计算： 小横杆的强度和挠度按简支梁计算，小横杆在大横杆上方。 小横梁的最大弯矩和变形按脚手板和小横梁上的活荷载作为均布荷载计算。 A. 均布载荷值的计算 小横杆自重标准值P1=0.038kN/m 脚手板荷载标准值P2=0.350 1.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值Q=3.

32、000 1.500/2=2.250kN/m 载荷计算值q=1.2 0.038+1.2 0.262+1.4 2.250=3.511kN/m 小横杆计算图B. 抗弯强度的计算 最大弯矩被认为是简支梁均匀荷载作用下的弯矩 计算公式如下： M= 3.511 0.8 2 /8=0.281kN.m =0.281 106/5080=55.293N/mm2 小横杆的计算强度小于205N/mm2，满足要求。C、挠度计算 最大挠度被认为是简支梁在均匀载荷下的挠度 计算公式如下： 负荷标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m 均布荷载下简支梁的最大挠度V=5.0 2.551 800 4 /(

33、384 2.06 105 121900)=0.542mm 小横杆最大挠度小于800/150 ，满足10mm要求。5.大横杆的计算：大横杆的强度和挠度按三跨连续梁计算，小横杆在大横杆上方。 利用小横梁支座最大反力计算值，计算大横梁在最不利载荷布置下的最大弯矩和变形。一、载荷值计算 小横杆自重标准值P 1 =0.038 0.800=0.031kN 脚手板荷载标准值P 2 =0.350 0.800 1.500/2=0.210kN 活荷载标准值Q=3.000 0.800 1.500/2=1.800kN 载荷计算值P=(1.2 0.031+1.2 0.210+1.4 1.800)/2=1.404kN 大

34、横杆计算图B. 抗弯强度的计算 最大弯矩被认为是最不利分布的弯矩，均布荷载最大弯矩计算公式如下： 集中荷载最大弯矩计算公式如下： M=0.08 (1.2 0.038) 1.500 2 +0.175 1.404 1.500=0.377kN.m =0.377 106/5080=74.204N/mm2大横杆的计算强度小于205N/mm2，满足要求！C、挠度计算 最大挠度被认为是大横杆自重、均布荷载和荷载最不利分布的计算值，均布荷载的最大挠度计算如下： 集中荷载最大挠度计算公式如下： 大横杆自重均载引起的最大挠度V 1 =0.677 0.038 1500 4 /(100 2.060 105 12190

35、0)=0.05mm集中载荷标准值P=0.031+0.210+1.800=2.041kN集中荷载标准值最不利分布引起的最大挠度V 2 =1.146 2040.720 1500 3 /(100 2.060 105 121900)=3.14mm 最大挠度和V=V 1 +V 2 =3.19mm大横杆最大挠度小于1500/150 ，满足10mm要求。6、扣件防滑力计算：当垂直或水平水平杆与垂直杆连接时，紧固件的防滑承载力按以下公式（规格5.2.5）计算：RRc _ _其中， Rc为紧固件防滑承载力设计值，取8.0kN ；R从纵向或横向水平杆传递到垂直杆的垂直力的设计值；一、载荷值计算 横杆自重标准值P

36、1 =0.038 1.500=0.058kN脚手板荷载标准值P 2 =0.350 0.800 1.500/2=0.210kN活荷载标准值Q=3.000 0.800 1.500/2=1.800kN载荷计算值R=1.2 0.058+1.2 0.210+1.4 1.800=2.841kN单个紧固件的防滑承载力设计计算符合要求。当直角扣件的拧紧力矩达到40-65N.m时，试验表明单扣件在12kN的载荷下会发生滑动，其防滑承载力可取为8.0kN ；20kN载荷下会滑动，其防滑承载力可达12.0kN ； 7、脚手架荷载标准值：作用在脚手架上的荷载包括恒荷载、活荷载和风荷载。静态载荷的标准值包括：（1）每米

37、杆支撑的结构自重（kN/m）标准值；在这个例子中，它是0.12 5N G1 = 0.125 21.6 = 2.7 kN（2）脚手板自重标准值（kN/m2） ；本例使用竹串脚手板，标准值为0.35N G2 = 0.350 4 1.500 (0.800+0.350)/2= 1.208 kN（3）栏杆和脚手板自重标准值（kN/m） ；本例使用栏杆和竹纵梁脚手板，标准值为0.14N G3 = 0.140 1.500 4 /2= 0.42 kN(4)悬挂安全设施载荷，包括安全网（kN/m2） ； 0.005N G4 = 0.005 1.500 20.8 0= 0.156 kN 经计算，静载荷标准值N G

38、 = N G1 + N G2 + N G3 + N G4 = 4.484 kN 。1/2 。经计算，活荷载标准值N Q = 3.000 2 1.500 0.800/2=3.600kN风荷载标准值按下列公式计算 其中， W 0 基本风压（kN/m2） ，按照建筑结构荷载规范 （GB50009-2001）采用： W 0 = 0.30Uz风荷载高度变化系数，按建筑结构荷载规范 （GB50009-2001）采用： Uz = 1.6 4 0Us风荷载体型系数： Us = 1.2经计算，风荷载标准值W k = 0.7 0. 30 1.6 4 0 1. 2 = 0.413 kN/m2 。不考虑风荷载时，立杆

39、轴压设计值计算公式N = 1.2N G +1.4N Q = 10.4KN考虑风荷载时，立杆轴压设计值计算公式N = 1.2N G + 0.85 1.4N Q = 9.665KN风荷载设计值产生的竖杆段弯矩MW计算公式M W = 0.85 1.4W k l a h 2 /1 0 =0.239KN.m式中W k 风荷载基本风压标准值（kN/m2） ；la 杆的纵向距离（m） ；h杆的步距（m） 。8. 杆的稳定性计算：1 、不考虑风荷载时，电杆的稳定性计算 其中， N立杆轴向压力设计值， N= 10.4 kN ； 轴压垂直杆的稳定系数，查找长细比l0/i的结果为0.19 ；i 计算杆截面的回转半径

40、， i= 1.58cm；l 0 计算长度（m），由公式确定l 0 = kuh , l 0 = 3.12m;k 计算长度的附加系数，取1.155 ；u 计算长度系数，由脚手架高度决定， u=1.50 ；A 杆的净截面积， A= 4.89cm2 ；W竖杆的净截面模数（阻力矩），W= 5.08cm3 ； 钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2） ；通过计算得到 = 114.02 牛/毫米2f 钢管立杆抗压强度设计值， f=205N/mm2 ；不考虑风荷载的电杆稳定性计算 f，满足要求！考虑风荷载时电杆的稳定性计算 其中， N立杆轴向压力设计值， N= 9.665 kN ； 轴压垂直杆的稳定系数，查找长细

41、比l0/i的结果为0.19 ；i 计算杆截面的回转半径， i= 1.58cm；l 0 计算长度（m），由公式确定l 0 = kuh , l 0 = 3.12m;k 计算长度的附加系数，取1.155 ；u 计算长度系数，由脚手架高度决定； u = 1.50A 杆的净截面积， A= 4.89cm2 ； W竖杆的净截面模数（阻力矩） ， W= 5.08cm3 ； M W 计算立杆截面风荷载设计值产生的弯矩， M W = 0.239 kN.m ； 钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2） ；通过计算得到 = 9665/(0.19489)+239000/5080= 151.07 N/mm2f 钢管立杆抗压强

42、度设计值， f=205.00N/mm2 ；考虑风荷载时的电杆稳定性计算 N l ，连接墙部分的设计计算符合要求。连接墙件通过双扣件与墙体连接。经计算， N 1 = 14.37 kN小于紧固件的防滑力2 8.0 = 16.0 kN ，符合要求！悬臂式钢梁的受力计算- A3。悬臂式脚手架计算为带有悬臂的单跨梁。 A的锚点是墙（或外缘梁支点）。悬臂单跨梁计算图。本工程悬臂梁分为两部分：（1）无接板部分（单根钢梁长3m对应双杆）； （2）带拾音板的部分（单根4m长的钢梁对应单杆） 。无接板钢梁的计算 支座反力计算公式如下： 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中k = m/ L， k 1 = m

43、 1 / L， k 2 = m 2 / L。 (1) 本工程免吊板计算实例中，m = 1250mm, L = 1600mm, m l = 350mm, m 2 = 1150mm;k=m/ L = 1250 / 1600= 0.781, k1 = m1 / L=350/1600 = 0.219 ,k 2 = m 2 / L=11 50 /1600=0.719。 水平支撑钢梁截面的惯性矩为I= 1699.00cm4 ，截面模量（阻力矩）W= 185.00cm3 。 A区= 30.60 cm2 脚手架作用下的集中强度计算荷载 N= 2F=2( 1.2 4.484 +1.4 3.60 ) =2 11.

44、3 = 22.6 kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.2 3 0 。 6 0 0.0001 78 。 5= 0.288千牛/米k=1.25/ 1.6 = 0.781k 1 =0.35/1.6 = 0.2 19k 2 =1.15/ 1.6 = 0.719 代入公式得到 支撑反作用力= 67.1 kN 支撑反作用力=- 21.1 kN 最大弯矩= 34.1 kN.m受力弯矩图如下： 弯曲计算强度f= 34.1 10 6 /(1.05185 10 3 ) = 175.55 N/mm 2 水平支撑梁计算抗弯强度小于205.0N/mm 2 ，满足要求。 用脚手架计算的集中荷载N= 4.484 +3.

45、60= 8.084 kN 水平钢梁自重计算荷载q= 30.6 0 0.0001 7.85 10=0.2 4 kN/m 最大偏转=3.14mm 根据钢结构设计规范 （GB50017-2003）附录A结构变形规定，受弯构件跨度为悬臂梁悬伸长度的两倍，即2500mm 水平支撑梁的最大挠度小于2500/400 = 6.25mm，满足要求。 悬臂梁整体稳定性计算 水平钢梁采用18号工字钢，计算公式如下 在 b 均匀弯曲受弯构件的整体稳定系数，查表钢结构设计规范 （GB50017-2003）附录B得： b= 2.0 由于b大于0.6 ，根据钢结构设计规范 （GB50017-2003）附录B，用b查表得到其

46、值0.9 29 计算强度 = 34.1 10 6 /(0.9 29185 0 0 0)= 198.41 N/mm 2 ; 水平钢梁的稳定性计算 M u，结构不安全。需要配装的受拉钢筋截面积为：因此，选用325(1471mm 2 )1370.37mm 2 的侧梁受拉钢筋即可满足要求。对应 eq oac(,18)的轴对 eq oac(,21)轴侧梁拉杆由218改为325（1471mm 2 ）。轴 eq oac(,7)轴、 eq oac(,18) eq oac(,21)轴、 eq oac(,24) eq oac(,27)轴、 eq oac(,31) eq oac(,34)轴、 eq oac(,37)

47、轴梁的梁 eq oac(,40)长 eq oac(,4)为7250mm，侧梁拉杆由原来的218改为325。另外， eq oac(,27) eq oac(,29)轴侧梁L5的长度为4100，受压钢筋为214（308 2 ），在梁上加上钢梁力后RA = 67.1KN ，如图下图，弯矩设计值为M=89.4 kNm ，：表中，轴压fc =11.9N/mm2，1=1.0，HRB400钢筋fy =360N/mm2, b =0.55, h0= 40 0-35= 365mm, 那么M=89.4M u，结构不安全。需要配装的受拉钢筋截面积为：边梁受拉钢筋选用318(763mm 2 )752.53mm 2 ，符合

48、要求。 eq oac(,B)竖井L5梁底筋全部由214改为318。锚固段与板之间的连接计算 1 、如果水平钢梁与楼板之间的受压点采用加强圈，则圈的强度计算如下：水平钢梁与楼板压力点的拉力R= 21.1 kN 水平钢梁抗拉强度和楼板受压点的计算公式如下： 其中， f为拉环钢筋的抗拉强度，每个拉环按两段计算，按混凝土结构设计规范 10.9.8f=50N/mm 2 ； 最小直径D= 21200 4/(3.1416 50 2)1/2=17.2mm 可选择18mm圆钢棒。水平钢梁拉环和楼板压点必须压在楼板下层钢筋下并与钢筋点焊，搭接长度均为钢筋直径的30倍必须确保侧面（即 540 毫米长）。 ）。2 、

49、水平钢梁与楼板受压点采用螺栓时，螺栓结合力的锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中， N锚固力，即作用在地脚螺栓上的轴向拉力， N= 9.75 kN ；d地脚螺栓的直径， d = 20mm； f b 楼板螺栓与混凝土的允许粘结强度，计算时取1.5N/mm 2 ；h楼板螺栓在混凝土楼板中的锚固深度，计算后h应大于21200 /(3.1416 18 1.5)= 250.1mm，即钢筋可取30d 。3 、水平钢梁和楼板受压点采用螺栓时，混凝土局部承压计算如下： 螺栓在混凝土局部受压作用下的拉力必须满足公式 其中， N锚固力，即作用在地脚螺栓上的轴向拉力， N= 9.75 kN ；d地脚螺栓的直径

50、， d = 18mm；b 螺栓锚板在楼板中的边长， b=5d= 90mm；f cc 混凝土局部抗压强度设计值，计算取0.95f c =11.31N/mm2 ； 经计算，公式右边等于 109.4 kN N = 21.2 kN ； 楼板混凝土局部压力计算符合要求！带挡板的钢梁计算接板计算中，m= 1900mm，L =2000mm ， m l = 1000mm，m2 =1800mm ； 水平支撑钢梁截面的惯性矩为I= 1699.00cm4 ，截面模量（阻力矩）W= 185.00cm3 。 A区= 30.60 cm2 脚手架作用下的集中强度计算荷载 N=1.2 4.484 +1.4 3.60= 11.

51、3 kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.2 3 0 。 6 0 0.0001 78 。 5= 0.288千牛/米k = 1.9 / 2.0 = 0.95 _k l = 1 。 0 / 2 。 0 = 0.5k 2 =1。 8 / 2 。 0 = 0。 9 代入公式得到 支撑反作用力R A = 39.6 kN 支撑反作用力R B =- 15.8 kN 最大弯矩M A = 32.2 kN.m 弯曲计算强度f= 32.2 10 6 /(1.05185000 ) = 165.8 N/mm 2 水平支撑梁计算抗弯强度小于205.0N/mm 2 ，满足要求。 用脚手架计算的集中荷载N= 4.484 +

52、3.60= 8.084 kN 水平钢梁自重计算荷载q= 30.6 0 0.0001 7.85 10=0.2 4 kN/m 最大挠度V max =4.86mm 根据钢结构设计规范 （GB50017-2003）附录A结构变形规定，受弯构件跨度为悬臂梁悬伸长度的两倍，即2500.0mm 水平支撑梁的最大挠度小于2500/400 = 6.25mm，满足要求。悬臂梁整体稳定性计算 水平钢梁采用18号工字钢，计算公式如下 在 b 均匀弯曲受弯构件的整体稳定系数，查表钢结构设计规范 （GB50017-2003）附录B得： b= 2.0 由于b大于0.6 ，根据钢结构设计规范 （GB50017-2003）附录

53、B，用b查表得到其值0.9 29 计算强度 = 15.08 10 6 /(0.9 29 166 000) = 97.79 N/mm 2 ； 水平钢梁的稳定性计算 f，满足要求！钢梁对边梁结构影响的校核计算根据上面的计算图，得到支撑的反作用力R A = 39.6 kN ，因此校核了梁的抗弯能力。 B轴侧挑板边梁L27的边梁为轴 轴的边梁，跨度为6200mm，截面为200600 （选择大跨度的阳台梁和小截面），混凝土等级为C25。 h0= 60 0-35= 565mm, fc = 1 1 。 9 牛/平方毫米。采用HRB400级钢筋，受拉钢筋220+222（1388 2 ），受压钢筋220+222

54、（1388 2 ），在梁上加钢梁后，受力R A =39.6 KN，如图下图中，承受弯矩的设计值为M=65.3 kNm ，表中，轴压fc =11.9N/mm2，1=1.0，HRB400钢筋fy =360N/mm2, b =0.55, h0= 60 0-35= 565mm, 那么M=65.2548.82 ，符合要求。斜拉钢丝绳承载力校核计算钢梁悬挑1.2m（1.9m），离墙0.30m。为安全起见，计算钢梁承载力时不考虑钢丝绳的拉力，计算钢丝绳承载力时也不考虑钢梁的受力。钢梁与楼板接触点受力的计算上面已经计算过了，不再单独计算。下图是钢丝绳受力计算的简化图：(1)斜拉钢丝绳校核计算：第一种情况（钢梁长4m）：钢丝绳与钢梁的夹角为60.6，斜拉钢丝绳纵向一段距离产生的拉力F3为：（F 1 = F 2 =11.3 KN）F 1 3.8+F 2 3.0+q 4.02/2=F 3 sin 3.7F 3 =25.78KN同理，可得F 5 =20.9KN，F 4 =15.1KN 。第二种情况（钢梁长3m）：钢丝绳与钢梁的夹角为71.0，斜拉钢丝绳上两个纵向距离产生的拉力F3为：（F 1 = F 2 =22.6 KN）F 1 2.8+F 2 2.0+q 3.02/2=