连续箱梁悬臂浇筑临时支撑计算

1、变截面连续箱梁0#块临时固结计算书一、计算依据1*工程两阶段施工图设计；.公路桥涵施工技术规范(JTG/T F50-2011);.路桥施工计算手册；.公路施工手册桥涵上、下册。二、工程概况(1)主桥：采用60+100+60m变截面连续箱梁，跨中梁高2.9m,支点处梁高6.0m, 箱梁顶板厚0.3m,底板厚0.3m,箱梁自根部到跨中梁高和底板厚度按二次抛物线变 化。箱梁总宽15.5m,其中悬臂长2.8m,底板宽9.9m,单箱单室断面，主跨箱采用 C55碎,0颗碎方量为390.m3。(2)桥面铺装主桥采用10cm厚沥青混凝土桥面铺装，引桥采用 10cm厚钢筋 混凝土+10cm沥青混凝土桥面铺装。下

2、部结构桥台采用桩接盖梁形式，桩径1.5m；主桥主墩为柱式墩，三排钻孔灌注桩基础，桩径 1.8m；过渡墩采用柱式桥墩接承台， 柱径1.5m；引桥桥墩均采用桩柱式，柱径 1.4m、桩径1.5m。 三、临时固结体系设计1、在预应力碎变截面连续箱梁施工时，为了保证主墩的稳定和安全，设计 采用临时固结及临时支撑体系，以承载箱梁两悬臂偶尔发生不对称荷载作用时的影 响，保证本桥施工安全及悬臂的施工倾覆稳定。2、设计采用4 820X 10mms管、钢管内浇筑C30碎，一个0颗临时支撑由6个 钢管混凝土组成(见临时周结结平面示意图)。3、临时支墩顶面必须与箱梁底板密贴。箱梁边跨合拢体系转换后，拆除临时固 结及临

3、时支墩、临时支墩的拆除须对称均衡进行，确保无损箱梁的结构及外观。 四、荷载计算梁上荷载主要包括梁体自重、梁上的挂蓝、施工人员及机具等重量。梁体自重：最大双悬臂状态下，梁上的自重为：51682 kN1梁上的挂蓝、模板荷载：2X 700kN=1400 kN施工人员及机具总重估算为：40 X 0.75+200=500 kN五、临时支墩受力计算（一）、悬臂施工荷载组合分析：1、边跨侧混凝土自重超重3%中跨侧混凝土减重3%2、一侧施工线荷载为0.48KN/m2,另一侧为为0 （即考虑机具、人群荷载）；3、节段浇筑不同步引起的偏差，浇筑混凝土相差最后一个梁体节段碎；4、挂篮行走不同步，移动挂篮时相差一个梁

4、段；5、侧向风荷载、竖向风荷载。工况一：浇节段工况，即在浇筑混凝土时，考虑施工机具荷载和风荷载的不对 称作用，不同步浇筑节段混凝土的重量差。工况2:挂篮行走工况，即在挂篮行走时，考虑施工机具荷载和风荷载的不对称 作用的同时，不同步移动挂篮。两种工况的荷载分别计算，不会同时产生。根据工况分析可得荷载组合：组合一 :1+ 2 + 3 + 5组合二:1+ 2 + 4 + 5取组合一、组合二两项中最大者，以此计算出单根临时支撑立柱的最大轴力。 箱梁0#12颗参数表节段中跨侧碎重 量(t)边跨侧碎Mm ( t)长度 (m)高度(cm)底板厚(cm)腹板(cm)顶板(cm)0# 块 /21038.4/21

5、038.4/210/2600130.1135501#块247.62483.555675.7100552#块219219.93.5515.468.8100303#块192.7193.63.5478.162.375304#块182.11833.5444.256.575305#块172.5173.43.5413.751.375306#块164.11653.5386.546.675307#块156.8157.63.5362.742.575308#块150.5151.43.5342.23975309#块156.1157.14325.236753010#块141.7142.74309.833.450301

6、1#块138.9139.94298.831.5503012#块137.6138.64292.230.450301。顿C30S?0820X103N037500#墩临时支撑纵断面图相救制的I llss式管外空度信我茎就 交3不小于BOOm与其境主吊*文0S2OX1O41、边跨侧混凝土自重超重3%中跨侧混凝土减重3%边块段 号边跨侧理 论重(T)边跨侧加重(T)中块段 号中跨侧 理论重 (T)中跨侧 减重(T)各块中距墩 中心距离(m)/、平衡力矩(T.m)N0/2519.2534.8N0/2519.2503.62.577.88N1248.0255.4N1247.6240.26.75103.06N2

7、219.9226.5N2219.0212.410.25144.19N3193.6199.4N3192.7186.913.75171.72N4183.0188.5N4182.1176.617.25204.46N5173.4178.6N5172.5167.320.75234.00N6165.0170.0N6164.1159.224.25261.25N7157.6162.3N7156.8152.127.75283.94N8151.4155.9N8150.5146.031.25311.16N9157.1161.8N9156.1151.435.00363.86N10142.7147.0N10141.71

8、37.439.00371.75N11139.9144.1N11138.9134.743.00402.65N12138.6142.8N12137.6133.547.00436.44合计2589.42578.83366.35对支座处不平衡力矩产生的临时支撑反力计算如下：3R压=33663.5/3.75=8976.93KN单根临时支撑受压力：R压=8976.93/3=2992.31KN2、施工人员、机具不平衡：0.48KN/m2X 15.5 X49=364.56KN色厘工人员、欣冥或番)。.阳：过就任工人短机具说到U 磁其中：(0.48-0)=0.48KN/m2LIL4WOO施工人员、机具作用荷载示

9、意图施工人员、机具作用荷载产生不平衡力矩：364.56 X 24.5=8931.72 KN.m单根临时支撑受力：R压=8931.72/3.75/3=793.93KN3、节段浇筑不同步引起的偏差，浇筑混凝土相差1个梁体节段假定浇筑混凝土时相差1梁段，当浇筑第12节梁段时，示意图如下：1您囱觥弑）则QKM器更）IF,1期 :片 y | Wplt讨代需上隔 解 1 土 群 44 5P 模:加算】K M :耕- -kJ LLw工wnJ边跨12#段梁完成浇筑为138.6 X 1.03=142.8t ,考虑涨模系数3%取节段中点为 力作用点，距墩中心距离为47m中跨12#段梁还没浇筑，取节段中点为力作用点

10、，距墩中心距离为47m不平衡荷载产生的临时支撑反力计算如下：单根临时支撑受力：R压=1428X 47/3.75/3=5965.87KN4、挂篮行走不同步，移动挂篮时相差一个梁段。啷隹鳏）料颜KN惟工麻）羯同旧骅 8tt 篇仁 5# 4黑 X / 仁2 3= p 瑞犀世 8# 琳1C lff-LL AR压Kgf IL一咖一4UXB-浇筑第12节梁体前，挂篮在第11节梁体上移动，当一侧挂篮到位时，距墩中45m另一侧挂篮如果未动，距墩中41m挂篮、模板重量按70T计算，如上图所示: 由此不平衡荷载产生的临时支撑反力计算如下：R压=700 X （45-41）/3.75/3=248.89KN5、风荷载计算1）、横向风载（1）风荷载参照公路桥涵设计通用规范提供的公式计算：Fwh=KF1F3WAW式中：Fwh一横桥向风荷载标准值（KN）；W