-2-异步电机矢量控制课件

1、1交流电机矢量控制Vector Transformation Control(Field Oriented Control)孙丹浙江大学 电气工程学院2交流电机矢量变换控制技术始于1970年代，是交流电机有效的解耦控制策略。交流电机（多变量、强耦合、非线性、时变） 复杂矢量系统矢量坐标变换 等效 直流电机 的 简单 标量系统 实现控制 获得如同直流电机的良好动、静态特性 开创了高性能交流调速控制技术先河 首先建立矢量变换控制的基本概念交流电机矢量控制的基本思路系统动态性能反映在对转子瞬态运动速度的控制上，也即动态转矩 的控制上。3一、矢量变换控制的基本概念负载规律 已知时，表现在对 电磁转矩

2、T 的 动态控制上在转矩的动态控制上, 直流电机比交流电机好。转矩平衡方程式主宰机电运动规律42. 直流电动机自然解耦系统电磁转矩 励磁磁通 励磁电流电枢磁势 电枢电流5由于63. 异步电动机 电磁转矩7电磁转矩X28解决思路 要提高交流电机控制性能，必须实现控制变量从 矢量 标量变换矢量的控制比标量难直流电机中被控制变量if、ia为标量，只有大小矢量有大小、相位问题考虑 交流电机中被控制变量为矢量9等效条件： 确保电机气隙空间 产生大小转速转向旋转磁场抽象 变换实现： 通过绕组变换 坐标变换矢量变换控制思想将受控交流矢量等效变换 成直流标量的一种控制策略10异步电机矢量变换控制：将交流异步电

3、机通过 坐标变换，形成一个在空间以同步速旋转的直流电机，实现转矩的动态解耦控制。同步速旋转的直流电机（虚拟）实际为在同步速（M-T）坐标系中（描述）的异步电机M-T坐标系的M轴选定在异步电机转子全磁通 方向上，故又称磁场定向控制（Field Oriented Control）11分别讲述： 矢量变换控制理论 异步电机矢量变换控制 直接矢量控制（磁通检测式） 间接矢量控制（转差频率控制式） 同步电机矢量变换控制12二、矢量变换理论基础 (复习简述)（一）坐标变换理论1、任意速d-q-n坐标系（矢量式） 建立变量从三相a-b-c坐标系 向任意速旋转的d-q-n坐标系 变换及逆变换理论 设定具体坐标

4、系速度，即可得到惯用的 静止两相-坐标系 转子速旋转两相d-q坐标系 同步速旋转两相M-T坐标系(矢量变换控制用）13空间矢量 , 代表三相电磁量某时刻合成作用在坐标系中的空间位置 可以是三相时间函数，也可以是三相空间函数的综合描述“综合矢量”交流电机中：磁势、磁通、磁链矢量是实在的空间矢量电压、电流不存在空间矢量，但电流与磁势、 电压与磁链密切相关 可定义成电流、电压空间矢量来分析 采用14矢量图与相量图差异 空间矢量图是各空间矢量位置关系在同一坐标系 内表述 以综合矢量形式 表达三相电磁量 某一时刻 在坐标系中合成作用 的 空间位置 三相变量可以非正弦，故包含谐波作用效果 三相变量可以不对

5、称 可以描述 动态、稳态 时各电磁量之间的 空间位置关系 相量图 描述15 三维空间描述（立体坐标系中），即dnq 空间矢量的三维描述与平面描述16 平面坐标系描述（120平面坐标系中）Park 变换：三相相变量瞬时值空间矢量 在 坐标系中分量值 空间矢量的三维描述与平面描述172.任意速d-q-n坐标系（分量式） 因选 为 ，则d-q-n坐标系速度被固定为 。 当确定d-q-n轴线方向后，可将坐标系速度放开 为任意速任意速d-q-n坐标系 变换系数处理因 空间矢量幅值比每相函数幅值大 倍， 使用有所不便，可处理。有两种方式 ：18第一种方式：功率相等原则 保持原始幅值关系不变 定义坐标系旋转

6、速度为任意速 ，则有 静止as-bs-cs坐标系至任意速旋转d-q-n坐标系顺变换关系19 两坐标系三相总功率相同20 第二种方式：幅值相等原则 修改变量间比例尺，人为地使空间矢量幅值缩短 倍 式（10）右侧遍乘 ，得坐标系顺变换关系21 两坐标系三相总功率关系223.任意速d-q-n坐标系（矩阵式） 静止as-bs-cs坐标系至任意速旋转 d-q-n坐标系顺变换令有23 变换矩阵 功率相等原则变换 幅值相等原则变换24 逆变换关系式中25 速旋转ar-br-cr坐标系至任意速旋转 d-q-n坐标系顺变换 转子绕组可视为在空间以 速旋转的ar-br-cr坐标系 与静止as-bs-cs坐标系间的

7、相对空间位置 （如ar与as轴间）为 与任意速旋转d-q-n坐标系的相对空间位置 （如ar与d轴间）为 当as-bs-cs坐标系至任意速旋转坐标系以 关系变换时， ar-br-cr坐标系至任意速旋转坐标系应以 关系变换26 令顺变换逆变换变换矩阵 与 同形式，仅将 置换成 。27 任意速坐标系几点说明 坐标变换关系适合于瞬时值和任意时间函数， 即 无论系统平衡与否，变量正弦与否，状态稳定与否。 n 轴分量 与传统零序分量 关系 幅值相等原则 功率相等原则但 性质完全相同28(二)任意速d-q-n坐标系内异步电机基本方程式（1）a-b-c变量表示的电机方程理想化电机假设 定、转子绕组三相对称，其

8、有效导体沿气隙 正弦分布（不计空间谐波） 定、转子间气隙均匀（不计齿槽效应） 磁路线性（不计铁磁非线性饱和） 29 定、转子电压方程其中（1）（2）30 定、转子磁链方程（3）（4）其中定子电感矩阵31定、转子互感矩阵转子电感矩阵32 化简 定、转子电感矩阵： 对角线上元素下标重复，表为各相自感， 其他部位元素下标不重复，表为相间互感 气隙均匀，各类电感为恒值 三相绕组对称（互差120），定、转子各相 自感、相间互感有简单的一致关系： 忽略漏磁引起的部分相间互感，相间互感等于 各相自感中对应于气隙主磁场部分电感值 的一半，即33故有(-5) (-6) 式中定、转子漏感定、转子自感中对应主磁场部

9、分值34 定、转子互感矩阵：因设定、转子磁场正弦分布，则定、转子绕组 互感值随两套绕组轴线间夹角 作余弦变化。定、转子对应相绕组轴线重合时， ， 互感最大，为 （互感系数）。故有(-7) 35（2）d-q-n变量表示的电机方程a-b-c变量方程可通过坐标变换式变换至任意速d-q-n坐标系36 分量形式电机方程 电压方程（14）（15）式中， d-q-n 坐标系旋转角速度，任意值37 磁链方程（16）（17）38式中定子全自感转子全自感定、转子漏感定、转子互感（励磁电感） 气隙（互感）磁链（18）39 矩阵形式电机方程（19） ：静止 坐标系 异步电机方程（模型） ：同步速旋转d-q-n坐标系

10、异步电机方程（模型）。 又： ， 矢量控制用 MT旋转坐标系异步电机方程（模型） ：转子速旋转d-q-n坐标系 异步电机方程（模型）40三、矢量变换控制理论矢量坐标变换基本过程41在as-bs-cs坐标系内对三相交流电机的 的控制 旋转电流空间矢量先构成同步旋转M-T坐标系（ 速） 然后在等效直流电机的分解成解耦控制实现对转矩的动态控制421、坐标变换理论对称三相系统中三相变量实用独立变量仅定义43静止 变换 变换框图44（2） 坐标系 M-T坐标系旋转变换（VR变换）两坐标系空间位置关系VR变换关系空间矢量 在两坐标系中各分量间关系45VR变换框图46（3）直角坐标与极坐标变换（KP变换）K

11、/P变换框图两正交分量求模及幅角472 异步电机矢量变换控制用基本方程式根据：矢量变换控制思路 三绕组 异步电机 二绕组 等效 直流电机坐标旋转变换等效条件：直流电机产生同样旋转磁场效果 坐标系观点看： 等效直流机即是从同步速坐标系 观察的 异步电机（方程）两直流绕组以 同步速旋转48任意速d-q-n坐标系异步电机方程（19）49同步速M-T坐标系异步电机方程简化(1)坐标系同步速旋转： (2)三相对称系统无n轴分量 (3)鼠笼转子： (4)轴线换名： 注意 (1) 电压方程中仅 形式旋转电势相与电磁功率（转矩）有关 (2) 此方程尚未磁场定向（M轴位置未定） 50磁场定向后异步电机方程转子磁

12、链方程取转子全磁通 （对应转子全磁链 ）为M轴方向51 代入，改造式（2-103）转子电压方程（第三、四行）以实现M轴的磁场定向，得矢量变换控制用异步电机数学模型52代表了一台等效直流电动机可据此找出异步电机矢量变换控制依据转矩表达 转速表达 转子全磁通表达 矢量变换控制用异步电机数学模型53电磁转矩表达 中只有旋转电势项才能产生电磁功率。电磁转矩电磁功率54又从M 轴转子电压方程式(2-106)第三行，有当实现磁场定向后 （不变），5556转速表达从T轴转子电压方程式（2-106）第四行得57转子全磁链表达58异步电机矢量变换控制特性 控制依据 59 结论 (1)转子磁链仅由定子电流励磁分量

13、 确定(2)电磁转矩可由定子电流励磁分量 、转矩分量 分别控制 (3)由于定子电流两分量 已解耦，分量电流可独立 控制 (5)为有效实现矢量变换控制，关键在于准确找到 空间位置，实现M-T坐标系定向 (4)虽 建立 有大时延 ，但控制 使 恒定后，瞬时控制 就可实现对T的动态控制，获得如同直流电动机良好调速特性 603 转子位置空间位置量测转子全磁通矢量 相对 轴线夹角61(2) 间接检测法磁通观测器 a.检测电压、电流，根据电机数学模型计算磁通 b.受数学模型精度、参数稳定性影响 c.实用 转子磁通检测方法 (1) 直接检测法磁传感器（霍尔元件） a.电机需改造 b.低速存在气隙齿谐波脉动，

14、影响精度 c.不实用 62磁通观测器从电机外部量“观测”电机内部磁通 依据：静止两相 坐标系异步电机方程（2-116）63目标： 求出转子磁链 ， 获得幅值 及位置 磁通观测器从电机外部量“观测”电机内部磁通 64磁通观测器从电机外部量“观测”电机内部磁通 65磁通观测器从电机外部量“观测”电机内部磁通 66 实现：外部量变换 检测线电压 相电流 得 相电压 电压、电流67磁通观测器运算框图68四、异步电机矢量变换控制系统 (1)磁通检测式直接或间接检测磁通瞬时值，求分类按 转子全磁通矢量 位置角 获取方式不同磁通观测器：检测(控制)精度与转子回路参数有关69措施：转子参数实时在线识别（参数辨

15、识）其他非转子磁链定向矢量控制转差频率控制式70（2）转差频率控制式优点 包括零速全速度范围高性能控制缺点 转差角计算中积分初值问题 方法 实测转子位置角+计算出转差角=转子磁通位置角四、异步电机矢量变换控制系统分类按 转子全磁通矢量 位置角 获取方式不同711.磁通检测式(1)PWM电压源逆变器异步电机矢量控制系统72主电路PWM变频器，速度、电流、磁通闭环磁通观测器 输入： 输出：定子电流磁通分量给定 产生 磁通闭环定子电流转矩分量给定 产生电流电压变换单元电流 转换成逆变器控制用电压给定73(1) 定子电压方程 应从电压方程中消除转子电流及转速依据 矢量变换控制用异步电机数学模型7475

16、PWM调制电压指令 生成(3)变换关系： 全部以定子电流表达76（2）电流源逆变器异步电机矢量变换系统77主电路 电流源型逆变器，速度、电流双闭环( 磁通、角度 闭环)磁通观测器 输入 输出可控整流器控制定子电流矢量 幅值调节逆变器控制定子电流矢量 位置调节 轴间位置角 轴位置 位置角 78实际 相对 轴位置 或 VR（旋转）变换完成给定 相对 轴位置79802. 转差频率控制式81主电路 电流源型 逆变器 变频控制系统可控整流器控制定子电流矢量 幅值调节82逆变器控制定子电流矢量 空间位置 调节838485特点 避免磁链观测，但有 积分初值 问题结论 转差频率式矢量变换控制以 控制定子供电频率准确控制了电流矢量 ，获得更好动态性能。 86异步电机矢量控制 回顾矢量控制概念的提出基于稳态数学模型的传统异步电机调速系统虽能在一定范围内实现平滑调速，但无法用于轧钢机、数控机床、机器人等需要高动态性能的调速系统或伺服系统。1969年，德国Darmstadt技术大学的 K.Hasse 博士在他的博士论文中提出了矢量控制的基本思想。1971年，德国西门子公司的 F. Blaschke 将其形成系统理论，并称为磁场定向控制（FOC），也有人称之为矢量控制（VC）。87矢量控制理论：把交流电动机模拟成磁链和转矩可以独立控制的直流电动