最新盾构法技术总结

1、广东省建筑业新技术应用示范工程应用成果盾构法施工总结广东水电二局股份有限公司深圳地铁2号线（蛇口线）东延段工程土建2226标段二。年六月 TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark14 o Current Document 一、工程概况2二、常规土压平衡盾构施工方法3 HYPERLINK l bookmark66 o Current Document 三、盾构法与矿山法组合掘进技术8 HYPERLINK l bookmark76 o Current Document 四、盾构叠线施工技术11 HYPERLINK l bookmark126 o Current Docu

2、ment 五、质量保证措施20 HYPERLINK l bookmark151 o Current Document 六、总结25一、工程概况1、分项概况盾构法属于盾构掘进与管片拼装分部工程内，其分项包括：盾构掘进、管片拼 装、壁后注浆共三项分项工程。2、地理位置及周边环境【大剧院站东门站区间】位于深南东路底下，线路呈东西走向。区间隧道 从大剧院站往东沿深南东路前行，下穿宝安南路人行隧道、16m宽暗渠、布吉河 桥、和平人行天桥、和平路立交桥、广深铁路立交、建设路立交桥、建设路人行 天桥，下穿一号线老街站至国贸站区间，再下穿人民南人行天桥、东门中路人行 隧道，到达东门南站。3、工程概况【大剧院站

3、东门站区间】隧道左右线总长3302.857m,右线全长1651.429m, 左线全长1651.428m，均为地下线路。区间隧道线路平面上左线有5个曲线段， 右线有4个曲线段，隧道最大平曲线半径为3000m，最小平曲线半径为450m；线 间距12.2425.35m，隧道轨面埋深约19.25236.118m；隧道纵坡为“V”形 坡，隧道最大纵坡为26.808%。，最小纵坡为2%。，竖曲线左右线各5处。区间左、 右线隧道分别采用维尔特和海瑞克6 6280mm复合式土压平衡盾构机进行施工， 盾构掘进断面中6280mm，拼装管片外径中6000mm、内径中5400mm。矿山法隧道左 右线开挖长904米，盾

4、构空推拼装管片通过。左、右线盾构从大剧院站平行始发， 到达东门站前120m变为叠加隧道出洞，右线（下洞）先于左线（上洞）始发和 到达。左、右线隧道上下净距为2m。区间平面图如下：本工程运用了常规土压平衡盾构技术、盾构机过矿山法隧道技术及叠线盾构施工技术等新技术。使用新工艺新技术见下表:序号使用新技术名称应用部位应用数量备注11.4.3盾构法区间隧道2398 米土压平衡法二、常规土压平衡盾构施工方法、施工流程盾构法施工工艺流程图、掘进施工、正式掘进施工阶段采用试掘进阶段所掌握的最佳施工技术参数，结合具体的地质情况，通过加强施工监测，不断完善施工工艺，控制地面沉降、掘进之前由工程部土木工程师下达掘

5、进指令与管片指令，主司机应严 格按照掘进指令上的各种参数进行掘进，拼装管片应按照管片指令上所注明的管 片布置形式进行安装。、掘进过程中，应根据RSS系统给出的坐标值严格地控制好盾构机地姿 态，当盾构机的水平位置或高程偏离设计轴线20哑时，便要进行盾构机姿态的 纠偏。且在纠偏过程中，每一循环盾构机的纠偏值水平方向不超过9哑，竖直方 向不超过5哑。、掘进过程中，严格控制和记录好各组油缸的行程。在直线段，各组油 缸的行程差每循环不能超过20哑。、盾构机在停止掘进时，土仓内应保持相应的压力，以防止在安装管片 或停机时，掌子面发生坍塌。、在掘进过程中，盾构机的趋势不能突变，每一个循环盾构机的水平和 高程

6、的趋势改变量不能超过2%。、在每个循环掘进之后，必须由土木工程师对盾尾间隙进行测量。将测 量数据记录下来并将其输入RSS系统，通过RSS系统计算后预测出下几环管片的 布置形式。、背衬注浆与掘进应同时进行，背衬注浆是控制地表沉降的关键工序， 所以应严格做到没有注浆就不能掘进。、盾构掘进施工全过程须严格受控，工程技术人员应根据地质变化、隧 道埋深、地面荷载、地表沉降、盾构机姿态、刀盘扭矩、油缸推力、盾尾间隙、 油缸行程等各种测量和量测数据信息，正确下达每班的掘进指令及管片指令，并 即时跟踪调整。盾构机主司机及其他部位操作人员必须严格执行掘进指令以及管 片指令，细心操作，对盾构机初始出现的偏差应及时

7、纠正，绝对不能使偏差累积， 造成超限。盾构机纠偏时，纠偏量不要太大，以避免管片发生错台和减少对地层 的扰动。、施工人员应逐日、逐项、逐环做好施工记录，记录内容。、背衬注浆及二次补强注浆本标段的背衬注浆采用同步注浆的方式，即注浆与盾构掘进同时进行，通过 同步注浆系统及盾尾的注浆管，在盾构向前推进盾尾空隙形成的同时进行。同步 注浆与盾尾空隙形成在瞬间产生，从而使周围岩体获得及时的支撑，可有效地防 止岩体的坍陷，控制地表的沉降。在采用EPB模式掘进时，由于地层稳定性差， 采用同步注浆方式的重要意义更为明显。、注浆的目的与原则1）、使管片与周围岩体的环形空隙尽早建立注浆体的支撑体系，防止洞室 岩壁坍陷

8、与地下水流失造成地层损失，控制地面沉降值。2）、尽快获得注浆体的固结强度，确保管片衬砌的早期稳定性。防止长距 离的管片衬砌背后处于无支承力的浆液环境内，使管片发生移位变形。3）、作为隧道衬砌结构加强层，具有耐久性和一定强度。充填密实的注浆 体将地下水与管片相隔离，避免或大大减少地下水直接与管片的接触，从而作为 管片的保护层，避免或减缓了地下水对管片的侵蚀，提高管片衬砌的耐久性。、注浆材料、配比与性能指标根据不同的注浆方式和注浆部位，注浆材料及配比、性能指标如下表。注浆材料配比和性能指标表注浆方式配比备注水（kg）水泥（kg）细砂（kg）粉煤灰（kg）膨润土（kg）同步注浆35512077938

9、060一般段35518077931055洞口段补强注浆100100单液或双液注：水泥采用425#普通酸硅盐水泥。注浆的浆液采用惰性浆液，初凝时间为8小时左右。抗压强度大于1.2Mpa， 施工前提供试验配合比报告。同步注浆采用盾构机后配套附带的同步注浆系统，补强注浆采用自备的注浆 泵，补强注浆管路系统及孔口管自制，与管片吊装孔的配套，并配有泄浆阀。、注浆设备配套浆液在洞外拌制，采用自行设计的自动搅拌站，拌制好的浆液自流至储浆罐 中待注。、主要注浆参数1）、注浆压力为充分充填盾构施工产生的地层空隙，避免由此引起的地表沉陷，影响地表 建筑物与地下管线的安全；同时避免过大的注浆压力引起地表有害隆起或破

10、坏管 片衬砌，并防止注浆损坏盾尾密封。理论上注浆压力略大于地层土压与水压，一 般同步注浆可由同步注浆控制系统根据地层特点与掘进状态自动控制，一般压力 控制在0.150.25MPa，补强注浆压力控制在0.250.4MPa。2）、注浆量同步注浆量根据盾构施工背衬注浆注浆量经验计算公式：Q=V 入其中：入指注浆率（一般取130%180%）V盾构施工引起的空隙（m3）V=n（D2-d2）L/4L回填注浆段长即预制管片每环长度（预制管片每环长1.5m）将实际数据代入得：Q = 3.14X（6.262 62）X1.5/4X1.3 （或 1.8）得出每环注浆量为4.96.8m3/环（1.5m），一般情况下为

11、5.0m3左右。补强注浆量具体由现场试验确定（以压力控制为主，原则上不超过4kg/cm2）。3）、注浆速度同步注浆速度与掘进速度相匹配，即V=10nV0 （D2-d2） /4其中：七为掘进速度（cm/min）根据经验补强注浆可控制在1025L/min以内，以获得对岩层较为均匀的渗 透。4）注浆顺序为了使环形间隙能较均匀地充填，并防止衬砌承受不均匀偏压，采用左右对 称注浆。同步注浆同时对盾尾预置的2个注浆孔进行压注，在每个注浆孔出口设置分 压器，以便对各注浆孔的注浆压力和注浆量进行检测与控制，从而获得对管片背 后的对称均匀压注。补强注浆先压注可能存在大的空隙一侧、或软岩、或节理裂隙较发育的一侧。

12、5）注浆控制程序注浆工艺是实现注浆目的，保证地面建筑物、地下管线、盾尾密封及衬砌管片安 全的重要一环，因此必须严格控制，并依据地层特点及监控量测结果及时调整各 种参数，确保注浆质量和安全，做到万无一失。、注浆质量保证措施在开工前制定详细的注浆作业指导书，做到操作性、规范性和实用性。1）、注浆前进行详细的浆材配比试验，选定合适的注浆材料及浆液配比，保 证所选浆材配比、强度、耐久性等物理力学指标符合业主和设计要求。2）、制订详细的注浆施工设计和工艺流程及注浆质量控制程序，严格按要求 实施注浆、检查、记录、分析，及时做出P （注浆压力）Q （注浆量）t （时 间）曲线，分析注浆效果，反馈指导下次注浆

13、，并及时报告业主和监理及现场工 程师。3）、成立专业注浆作业组，由富有经验的注浆工程师负责注浆技术工作。4）、根据洞内管片衬砌变形和地面及周围建筑物变形监测结果，及时进行 信息反馈，修正注浆参数设计和施工方法，发现情况及时解决。5）、做好注浆设备的维修保养，注浆材料供应，保证注浆作业顺利连续不 中断进行。、管片拼装、管片的堆放及运输管片在出厂时须经过严格的质量检验，达到设计强度、复合设计要求的管片 才能容许出厂。管片进场后，堆放不得超过三层，并在每层之间搁置点处安置方 木垫，每层之间应上下对齐，凡有缺角、损边、麻面的管片不得用于井下拼装。 管片通过地面上的15T龙门吊将管片吊放在管片运输车上，

14、运至管片安装机位 置。、管片的起吊、移动和拼装用管片单轨吊机先将管片从运输车上取下，用双轨吊机按管片安装顺序吊运 至拼装机能拾取的位置。管片运输机将管片输送给拼装机。管片拼装时先就位底 部管片，然后自下而上左右交叉安装，每环相邻管片均布摆匀并控制环面平整度 和封口尺寸，封顶管片先搭接1200mm径向推上，然后纵向插入成环。管片拼装中应保持盾构稳定状态，并防止盾构后退和已拼装管片受损。在管片拼 装机钳牢管片操作过程中，施工人员退出管片拼装范围。、管片间的螺栓连接成环管片均有纵、环向螺栓连接，环向螺栓每环配12枚，纵向螺栓每环配 10枚。其连接的紧密度将直接影响到隧道的整体性能和质量。因此每环拼装

15、结 束后应及时拧紧纵、环向螺栓，在推进下一环时，应在油缸的推力作用下，复紧 纵向连接螺栓。、管片拼装的质量控制管片拼装允许偏差为：高程和平面土50mm；每环相邻管片平整度4mm；纵向 相邻环环面平整度5mm；衬砌环直径椭圆度5%。；管片混凝土最大允许裂缝宽度 为 0.2mm。、管片拼装的注意事项1）、管片衬砌环的纵缝不齐或各块管片超前、不等将影响环面的平整度，造 成衬砌环碎裂，拼装要求环面不平度小于3mm；施工中经常检查环面是否垂直于 隧道设计轴线，环面上下左右超前量小于20mm。2）、为提高成环轴线精度或调整管片在曲线上的衬砌，可运用相邻环高差来 弥补，但要避免过量，控制在4mm以内（每4环

16、）。此曲线段要贴设不同厚度的 石棉橡胶板，便于曲线顺利过渡。3）、衬砌成环后，在纵向螺栓拧紧前进行衬砌环直径椭圆度的测量，当椭圆 度大于5%。时，进行调整。4）、在拼装管片时，油缸的回缩和复位应根据管片拼装的顺序依次进行，不 得把油缸一次性全部缩回，或等管片拼装完毕后一次性复位。三、盾构法与矿山法组合掘进技术1、概述本区间右线 YDK31+840YDK32+153、YDK32+198.6YDK32+420 和左线 ZDK31+830ZDK32+153、ZDK32+207.2ZDK32+420 段隧道穿越中风化、微风化 地层，岩石强度最高达120mp，盾构机掘进施工效率较低。为了加快工期，设计

17、在该地段采用了矿山法+盾构法相结合的施工技术：先人工钻爆矿山法形成净空 直径6400的隧道，然后盾构机空推拼装管片通过。2、主要施工技术盾构过矿山法隧道剖面结构如下图所示:盾构过矿山法隧道剖面图、导台施工矿山法隧道施工完成后在隧道底部施工一导向平台。导台支撑着盾构机 并为盾构机前进起导向作用，盾构机在导台上空载推进并拼装管片。导台砼 强度等级C30，厚150mm，导台断面圆弓瓜与隧道中心夹角为60。每延米导台 砼量为0.253m3。导台施工顺序铁路桥以西矿山法隧道：从矿山法隧道西端里程ZDK31+830(YDK31+840) 处往东施工至1#、2#竖井横通道ZDK32+143 ；再从矿山法隧道

18、东端里程 ZDK32+153(YDK32+153)处往西施工至1#竖井横通道YDK32+143处。铁路桥以东矿山法隧道：从矿山法隧道西端里程ZDK32+207.2(YDK32+198.6)处往东施工至3#竖井横通道ZDK32+329.5 ；再从矿山法隧道 东端里程ZDK32+420(YDK32+420)处往西施工至3#竖井横通道ZDK32+329.5 处。施工分段：每30米作为一个施工段。砼供应和运输：采用商品砼，砼通过竖井井架葫芦吊垂直运输采到井 底，再用汽车从竖井底运输到工作面，人工用斗车运送砼入仓。4）浇筑方法：在浇筑段外周安装模板，并测放浇筑面标高，人工按设计 园弧断面摊铺砼，砼坍落度

19、控制在1012cm，再采用振动棒振捣密实，最后 人工修整符合设计断面要求。、盾构空载推进盾构机空载推进依据刀盘与导向平台间的关系，调整各组油缸的行程， 使盾构姿态沿设计方向推进。开始段推进速度控制在1540mm/min，熟练后 控制在6085mm/min，总推力约300t，下部油缸压力略大于上部油缸。曲线 段，计算出盾构机每进一环的偏转角与铰接油缸行程差和推进油缸行程差。 盾构推进前复核钻爆隧道与盾构机轴线误差，并调整铰接油缸、推进油缸， 保证盾壳与钻爆隧道间的间隙，确保盾构按隧道轴线推进。、安装管片管片安装从隧道底部开始，先安装标准块，依次安装相邻块，最后安装 封顶块。封顶块安装时先径向插入

20、约6/7管片宽度，调整位置后缓慢纵向顶 推。管片块安装到位后，及时伸出相应位置的推进油缸顶紧管片，然后移开 管片安装机。、管片背后豆砾石充填及注浆矿山法隧道净空直径6400,管片外径6000，管片与隧道初衬之间有 20cm宽的环形空隙，在盾构向前推进的同时喷射豆砾石充填，并同步注入水 泥浆，使管片脱离盾尾时，由于豆砾石对管片的支撑，防止管片下沉产生错 台，并增加盾构向前推进的摩擦力。管片背后同步注浆，使管片与地层紧密 接触，提高支护效果。每环管片豆砾石充填量为5.84m3,采用510mm大小 的花岗岩。3、施工方法：、采用砼喷射机吹豆砾石，喷射机布置在盾构刀盘前方约15米处，附 近堆放豆砾石，

21、豆砾石通过竖井葫芦吊垂直运输和洞内汽车水平运输到喷射 地点，压缩空气从竖井外压缩机通过管道提供，盾构往前推进两环，吹填豆 砾石两环，吹填前先将盾构刀盘与隧道初支的空隙处用袋装砾石封堵，防止 吹填时豆砾石和浆液流出。按照从里到外、从下到上的吹填方法把盾体外的 空隙填满，喷管操作人员站在焊接在刀盘上的施工平台上。、同步注浆采用水泥浆，水泥浆水灰比1： 10.5： 1,注浆压力现场 灵活控制，以将豆砾石填充饱满、密实为原则。水泥浆初凝控制在8h、终凝 控制在12h左右。施工时根据浆液的流动情况，适当调整浆液水灰比以及胶 凝时间。、盾构在3#竖井横通道以西矿山法隧道空推时，由于盾构前方隧道无 施工通道

22、，施工人员、压缩空气管道改从人闸室进入。提前将豆砾石每隔20 米左右堆放在隧道内，不足部分从盾构人闸室输送豆砾石。、管片外侧二次注浆管片顶部豆砾石往往很难一次注浆充填密实，留有少量空洞，当管片脱 出盾尾等第一次注浆凝固后，每隔4环打穿B或C环管片吊装孔，检查第一 次注浆效果，及时进行第二次注入水泥。四、盾构叠线施工技术1、概述盾构隧道到达东门站前120m变为叠加隧道出洞，右线（下洞）先于左线（上 洞）始发和到达。重叠段里程（Z） YDK32+996.162（Z）YDK33+116.162 （管片环 号：10201100），左、右线隧道上下净距为2m。重叠段位于深南东路北侧人 行道下方，地面建筑

23、物有振华大厦、富丽华大酒店，重叠段隧道顶部距地面埋深 约 9.33m9.67m。重叠隧道左线主要处于9-1 全风化花岗岩、21-2-1、21-2-2强风化花 岗岩片麻岩中、15-1全风化凝灰质粉砂岩、15-2强风化凝灰质粉砂岩地层中， 局部地段（10501075环）隧道地质为上软下硬，洞身上部为15-2强风化凝 灰质粉砂岩，下部为15-3 中风化凝灰质粉砂岩。重叠隧道右线10201078环为全断面21-3中风化花岗岩片麻岩和21-4 微风化花岗岩片麻，10791088环为上软下硬，洞身上部为15-2，下部为 15-3 中风化凝灰质粉砂岩，10891101环为全断面15-2强风化凝灰质粉砂 岩。

24、地下水类型主要是上层滞水、孔隙承压水、基岩裂隙水和岩溶裂隙水，水量 一般。一4.驯2.0m重叠隧道地质剖面图2、主要施工技术、对下洞采用满堂红钢管支架进行加固1）扣件式满堂红钢管支架布置由于重叠隧道净距只有2m，设计对右线（下洞）叠线段管片采取了加大配 筋的措施，在此基础上，为了确保左线（上洞）盾构掘进施工时右线成型隧道的 安全，拟采取扣件式钢管搭设满堂支架对下洞进行支撑加固，待盾构机通过后再 拆除，根据隧道的地质条件以及目前施工进度情况，同时考虑电瓶车能通过钢架 运输材料的条件，按照支撑稳固、安装拆除方便快捷且经济合理的原则进行钢管 支架设计。钢管支撑布置详见附图。屈 li，. ii：|.；

25、m：l huh届I网 n A-dM ni1 Hni二边明乳2）钢管支架验算本计算利用有限元分析软件midas GTS模块针对钢架加固对左线盾构隧道进 行二维施工阶段分析模拟左线施工对右线产生的影响。本计算假设盾构同步注浆 是及时和饱满的，未盾构施工扰动、以及刀盘推力对地层参数的影响。计算模型：土体模型采用摩尔库伦理想弹塑性本构模型，盾构管片和加固钢结构支架均 采用线弹性模型，计算模型如下：计算模型图为较好的模拟左线隧道施工对右线隧道影响，将左线隧道按实际施工工况进 行模拟。盾构设备自重及竖向施工荷载约370t=3700KN，作用长度10.7m，计算 按均匀作用在管片宽度上均布荷载，地面超载按2

26、0kpa考虑。通过施工工况的模 拟分析，可以得左线盾构施工对右线已施工完毕隧道影响。模拟盾构工况各步骤 结果见下图，各工况位移情况如下:DWL4CMWTDZ步骤一：右线隧道施工架设支撑步骤三：左线施工TRIAL VERSICINC1SFLACTEHTD.aOC 6255.305l5D7.6ia 技花Ldl$ 230L5. L9-arareeMi丁0& 皿I E 2?0Kt+MJ 1脱+3.MIKC+BKI 4 9%U.E1X 泠 DQO !=(与苫 点1削站虹1 二广岌:加矿 iq5%_123ZKBrDDI -1 OUMCfOM ?繇-1.S8泗&皿 SIR；,-2Tfi27TBKW -3JW

27、IWe*aK-4.Q113e*-E J17D3t+DO e.reK!1t*DKiIJHIT 1 KH . 11IBATA. 13:31, S-Lisi 3Up /猊()上线（左线）施工工况，下线（右线），受力状况映弟碰1 二奇”您时如 ；：-1序疝.乙密g心w 口 g唯4询印2能 WIG2&做5.raTle123 倾0192 站EDI3.01 I5-hX12g网加袒:土1弗翔 ；：；.1_Z2D桃2 B%4. DI0314. *：i*13. IT5 由网3$. L54E UNIT Hf . nI(UTA 1 CS : J. 女槃-Lua 5tp , in Px左线施匚（轴力）+1 .侦H.DM

28、Ke+OH+7.DMME-KMIC.P?IKe+al3.云醍卫亡，L SL13. ft28 4 -5S4& 048I .WttT HI , IDkTA EE LL .Slip . E.n Hy左线施工（弯矩）结果分析：上部左线隧道施工过程中，在掘进过程中螺旋机出土后，右线隧道顶部荷载 减少，对下部右线隧道沉降产生一定影响，主要体现为下线（右线）整体稍许上 浮。在上部左线隧道施工完毕后，由于盾构机自重及施工荷载卸载，下部右线隧 道有也有上浮趋势。通过增加内支撑结构传递荷载，盾构变形有所减少，在左线施工过程中，整 个右线隧道受力在允许范围之内。钢管支架加固施工顺序左线（上洞）盾构机到达重叠隧道前，

29、先安装好右线（下洞）重叠段前20 环（10201039环）钢管支架，当左线盾构机掘进至位于右线已安装好20环钢 管支架上方中心位置，即盾构机刀盘到达1033环时，左线盾构机每向前每掘进 一环，钢管支架同步向前延伸一环（可将最后一环钢管支撑拆除安装到最前面一 环，重复利用钢管），始终使左线（上洞）盾构机掘进始终处于下洞20环钢管 支撑加固区域的中心位置，以保护下洞的安全。如下图所示：大剧线站、钢管脚手架搭设1）、立杆立柱的纵横向间距为按图所示。顶托梁采用100X100木方，可调支撑托 节点。立杆脚部设置横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定距底托不大 于200mm处，横向扫地杆亦采用直角扣件固

30、定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。立杆上的对接扣件应交错布置：两相邻立杆的接头不应设置在同步内， 同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头 中心至主节点的距离不小于步距的1/3。2）、纵向水平杆纵向水平杆应设于立杆内侧，其长度不小于3跨。纵向水平杆接长采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，两根相邻纵 向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平 方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的 1/3。纵向水平杆作为横向水平杆支座，用直角扣件固定在立杆上。支架同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立

31、杆固 定。满堂红钢管支顶体系平面布置应确保水平杆连续设置。3）、横向水平杆主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件连接，且严禁拆除。主 节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm，横向水平杆与管片接触的顶托梁 采用100X100木方，可调支撑托节点。横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。4）、斜撑斜采用搭接方式连接，且搭接长度不少于1m，等间距设置3个旋转扣件固 定，端部扣件盖板边缘至杆端距离不应小于100mm，斜撑与管片接触的顶托梁采 用100X100木方，可调支撑托节点。5）、扣件安装扣件规格必须与钢管外径（48）相同。螺栓拧紧力不应小于40N.m，且不应大于65N.m。在

32、主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆斜撑等用的直角扣件、旋转扣件 的中心点的相互距离不应大于150mm。对接扣件开口应朝上或朝内。各杆件端伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。4）、支顶架搭设质量要求支架搭设基本要求：横平竖直、整齐清晰，图形一致连接牢固，受荷安全不 变形。立杆垂直偏差其偏心距不大于25mm。水平杆的水平偏差：纵向水平杆的水偏差不大于30mm。横向水平杆的水平 偏差不大于30mm。支架的步距，主杆横距偏差不大于25mm。扣件紧扣力一般控制在4555N.m内，不得低于45N.m或高于60N.m。3、施工进度计划根据目前盾构施工进度情况，右线盾构刀盘预计在2010年8月8日进入加

33、 固区，在2010年8月15日出洞，考虑到钢架底座与盾构台车及电机车轨枕共用， 钢架施工安排如下：1）钢架底座安装：2010年8月8日2010年8月15日；2）前20环（10201039环）钢管支架安装：计划在右线（下洞）盾构机 出洞后开始安装，且必须在左线盾构到达加固区前完成，时间安排在2010年8 月15号2010年8月25日。3）10401101环钢管支架安装：随着左线盾构掘进速度逐环拆除再安装， 计划时间安排：2010年9月2日2010年9月20日。4、劳动组织安排钢管支撑安装人员组织见下表，分两班作业：钢管支撑安装劳动组织安排表项目技术员质检安装工焊工电工安全合计人数22122222

34、25、对下洞的监测1）监测目的及内容：成型管片的纵向垂直位移监测，水平偏移监测、管片净空收敛。2）监测布点水平收敛位移测点布置断面和拱顶下沉测试断面相同，每个断面布置2对测 点，详见断面测点布置详见下图。3）量测方法：成型管片的纵向垂直位移监测；采用水准测量的方法测量遂道底正下方固定 位置的高程变化量。监测精度与地表监测相同。右线洞内测点布置图4）测量频率1）、开挖面距测量目标前后V2B时，1次/d；2）、开挖面距测量目标前后V5B时，1次/2d；3）、开挖面距测量目标前后5B时，1次/1周。5）数据处理每次量测提供各测点本次收敛和累计收敛报表，并结合工况绘制收敛时程 曲线及收敛数据曲线，并应

35、进行数据处理或回归分析，必要时对收敛变化量大而 快的测点绘制沉降速率曲线。依据回归分析、预测净空收敛变化最终值；以收敛时间曲线为基础，根 据收敛、收敛速率等分析、评定隧道的稳定性。五、质量保证措施施工全过程质量保证、组织系统保证和工程质量保证三个施工现场的质量保 证体系，形成一个明确任务、职责及权限、互相协调、互相促进的有机体系。对 现场施工中的关键问题，薄弱环节采取针对性的措施和方法，加以重点控制和管 理，以保证达到规定的质量标准。1、掘进控制程序在盾构掘进中，保持土仓压力与作业面压力（土压、水压之和）平衡是防止 地表沉降，保证建筑物安全的一个很重要的因素。土仓压力值P的选定。P值应能与地层

36、土压力和静水压力相抗衡，设刀盘 中心地层静水压力、土压力之和为P0,则P=KxP0，K 一般取1.01.3，在地层 掘进过程中根据地质和埋深情况以及地表沉降监测信息进行反馈和调整优化。地 表沉降与工作面稳定关系以及相应措施对策见下表。地表沉降与工作面稳定关系以及相应措施与对策地表沉降信息工作面状态P与P0关系措施与对策备注下沉超过基准值工作面坍陷与失水P0增大p值PL分别表 示P的最大峰 值和最小峰值隆起超过基准值支撑土压力过大，土 仓内水进入地层膈此减小p值土仓压力P的保持，主要通过维持开挖土量与排土量的平衡来实现。可通过设定掘进速度、调整排土量或设定排土量、调整掘进速度两条途径来达到。排土

37、量的控制排土量的控制是盾构在土压平衡工况模式下工作时的关键技术之一。理论上螺旋输送机的排土量QS是由螺旋输送机的转速来决定的，当推进速 度和P值设定，盾构机可自动设置理论转速N：QsfNVs设定的每转一周的理论排土量SQs与掘进速度决定的理论碴土量Q0相当，即：Q0=AXVXn0A一切削断面面积n0一松散系数V一推进速度通常，理论排土率用K=QS/Q0表示。理论上，K等于1或接近1，这时碴土就具有低的透水性且处于良好的塑流 状态。事实上，地层的土质不一定都具有这种特性，这时螺旋输送机的实际出土 量就与理论出土量不符，当碴土处于干硬状态时，因摩阻力大，碴土在螺旋输送 机中的输送遇到的阻力也大，同

38、时容易产生固结、阻塞现象，实际排土量将小于 理论排土量，则必须依靠增大转速来增大实际出土量，以使之接近Q0。这时Q0 QS，KV1。当碴土柔软而富有流动性时，在土仓内高压力的作用下，碴土自 身有一个向外流动的能力，从而使实际排土量大于螺旋输送机转速决定的理论排 土量，这时，Q0VQS，K1，必须依靠降低螺旋输送机的转速来降低实际排土 量。当碴土的流动性非常好时，由于输送机对碴土的摩阻力减小，有时还可能产 生碴土喷涌现象，这时，转速很小就能满足出土要求，K值接近于0。碴土的排出量必须与掘进的挖掘量相匹配，以获得稳定而合适的支撑压力 值，使掘进机的工作处于最佳状态。当通过调节螺旋输送机的转速仍不能达到理 想的出土状态时，可以通过改良碴土的塑流状态来调整。支撑介质碴土具有的特性在土压平衡工况模式下碴土应具有以下特性：1）、良好的塑流状态2）、良好的粘一软稠度3）、低的内摩擦力4）、低的透水性一般地层岩土不一定具有这些特性，从而使刀盘摩