简支箱梁施工组织设计

1、 新建铁路福厦线岩头庙大桥简支箱梁施工组织设计 PAGE 中铁九局集团有限公司福厦铁路项目经理部七工区- PAGE 59 -中铁九局集团有限公司福厦铁路项目经理部七工区利角大桥简支箱梁施工技术方案编制：王增雷复核：刘石峰审核：杨 柳日期：二00八年七月1日目 录一、编制依据二、工程概况三、施工部署1、施工方法2、施工方向3、施工部署4、工艺流程图四、满堂式碗扣件支架施工1、施工方案介绍2、满堂支架设计计算3、模板安装五、贝雷支架施工1、贝雷支架布置图2、贝雷架拼装3、模板安装4、贝雷架的检算六、每跨作业时间及资源配置 1、箱梁每作业段时间计划2、质量管理人员及职责分工表3、主要资源计划七、主要

2、工序施工1、地基处理2、支架施工3、支架系统预压及检测4、支座安装5、模板安装6、钢筋及预应力管道安装7、混凝土施工8、预应力体系及其施工工艺9、管道压浆10、支架拆除八、支架上浇筑箱梁主要检查项目九、质量保证体系及措施1、钢筋及预埋件2、模板及脱模剂3、混凝土配合比设计及施工4、预埋件、螺栓孔的修饰处理5、成品保护6、箱梁钢筋质量的技术措施7、预应力施工质量保证措施十、安全保证体系及措施1、安全管理目标和防范要点2、安全生产保证体系3、安全技术措施一、编制依据本方案编制依据为：1、铁道部第二勘测设计院新建福州至厦门铁路岩头庙大桥设计图纸；2、新建铁路福州至厦门线有碴轨道后张法预应力混凝土简支

3、箱梁参考图，图号：FXQC41；通桥（2006）2221V3、中铁工程设计咨询集团有限公司客运专线铁路常用跨度梁桥面附属设施图，图号：通桥（2006）83884、中铁二院工程集团有限责任公司桥梁上接触网基础预留平面图，图号：福厦施网桥预g；5、接触网支柱基础目录及说明书 图号：通桥（2005）2221-21g6、铁路桥涵地基和基础设计规范，TB10002.5-99；7、铁路桥涵施工规范，TB10203-2002 ；8、岩头庙大桥地基物理力学指标；9、我部现场调查情况报告。二、 工 程 概 况1、福厦铁路新建岩头庙大桥位于福建省莆田市、灵川镇属东南沿海地区，北邻戴云山，脉，南邻沈海高速公路福厦段

4、并行，灵川隧道以东，何寨隧道以西，亚热带海洋性季风气候。中心里程：DK118+626.601，孔跨：（1032m）整孔简支箱梁，全长341.196m。2、结构类型为有碴轨道后张法预应力箱梁，截面类型为单箱单室，梁端顶板、腹板局部向内侧加厚，底板分别向内、外侧加厚。3、桥面宽度：桥梁建筑总宽13.8 m，桥梁宽13.4m，挡碴墙内侧净宽9.4m，桥上人行道栏杆内侧净宽13.2m。4、梁长为32.6 m，计算跨度为31.1 m，跨中部分梁高为2.8 m，支点部分梁高为3.0 m，横桥向支座中心距为4. 7m。三、 施 工 部 署1、 施工方法（1）、根据本段桥下地基地质、地貌状况，主梁结构设计要点

5、、特点及施工图推荐的方法，逐孔现浇箱梁施工支架有不同形式，其主要采用满堂式碗扣件支架和贝雷支架。（2）、箱梁施工方法：、满堂式碗扣件支架： 6#墩10#台（4孔）32米简支箱梁施工。、贝雷支架：用于0#台6#墩（6孔）32米简支箱梁施工。2、 施工方向根据总体施工计划及目前实际施工情况，从10#台0#台推进型施工。3、 施工部署我部拟分一个工作面组织施工，其具体施工组织如下：、本区段均为单箱单室32米简支箱梁。该区段拟投入两套满堂式碗扣件支架、两套贝雷支架，两套底模，一套芯模，一套边模。、施工工期：计划5个月。每月计划完成2跨。施工时间:2008年7月1日,完工时间:2008年12月1日。脚手

6、支架搭设及计底模侧模安装装装装支架预压、外模调整钢筋绑扎、波纹管安装、内模安装混凝土浇筑混凝土养护预应力张拉孔道灌浆支架卸载拆除基础碾平回填压实处理支座安装混凝土配合比设计4、施工工艺流程图四、满堂式碗扣件支架施工1、 施工方案介绍满堂式支架体系由支架基础（厚10cm宕渣、20cm厚素砼垫层）、483mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托, 14#工字钢作横向和纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。箱梁底模，侧模、翼缘板采用定型大块钢模板，芯模采用型钢骨架作支撑，内腹板采用钢模，面板采用大块竹胶板。根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确

7、定，每孔支架立杆布置:纵桥向为:460cm+3190cm +460cm,共计40排,横桥向立杆间距为：2120cm+560cm +390cm +560cm +2120cm，共18排，在支点部位和腹板位置的支架立杆步距加密为60cm，其余支架立杆步距为120cm，支架在桥纵向每360cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在设有钢垫板的可调底托上，底托安置在支架基础上的砼垫层上32m跨满堂支架系统平面布置图32m跨满堂支架立面布置示意图32m跨满堂支架断面布置示意图支架安装完后必须进行压载试验以消除支架的非弹性变形并实测各跨支架跨中变

8、形量，为立模设置预拱度提供依据。支架拟采用等载进行预压，预压最大荷载按箱梁自重的1.15倍进行控制，取得基本数据后，设置模板立模标高。压载采用砂袋、砼预制块进行。支架搭设、预压完成后，调整模板标高；然后在支架上进行钢筋的绑扎、内模板支立和混凝土的浇注。2、满堂支架设计计算每工作面施工满堂支架连续布设2跨，循环周转进行施工。、支架计算与基础验算、资料a、满堂支架所用材料为HB碗扣为483 mm钢管；b、立杆、横杆承载性能；立 杆横 杆步距（m）允许载荷（KN）横杆长度（m）允许集中荷载（KN）允许均布荷载（KN）0.6400.96.7714.811.2301.25.0811.111.8251.5

9、4.068.802.4201.83.397.40c、根据工程地质勘察报告，本桥位处地基容许承载力在40Kpa以上。、荷载分析计算a、恒载（砼）：q1（a）、纵桥向根据箱梁断面变化，按分段均布荷载考虑，其布置情况如下：纵桥向荷载分布图（b）、横桥向各断面荷载分布如下： 跨中横断面荷载分布图边支点横断面荷载分布图 b、模板荷载：q2a、内模：取q21=1.2KN/m2；b、外模：取q22=1.2KN/m2；c、底模：取q23=0.8KN/ m2 ；c、施工荷载：q3因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取q3=2.5KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）。d、脚手架及分配梁荷载：q4按支架搭

10、设高度10m时考虑，q4=2.92(钢管)+0.85(分配梁)=3.77KN/m2。e、施工中不可预见荷载：q5 取q5 =20砼重量。、碗扣立杆受力计算a、跨中断面的腹板位置，最大计算荷载q=q1-2+q2-1+q2-2+q2-3+q3+q4+q5=35.15+1.2+1.2+0.8+2.5+3.7735.1520=51.65KN/m2该部位支架立杆按60cm90cm分布，横杆步距为60cm，则单根立杆受力为：N0.600.9051.65=27.89KNN=40 KNb、在跨中断面的底板位置，最大计算荷载q=q1-3+q2-1+q2-3+q3+q4+q5=15.58+1.2+0.8+2.5+

11、3.7715.5820=26.97KN/m2该部位支架立杆按90cm90cm分布，横杆步距为120cm，则单根立杆受力为：N0.90.926.97=21.85KNN=30 KNc、在跨中翼缘板位置，最大计算荷载q= q1-1+q2-2+q3+q4+q5=9.00+1.2+2.5+3.779.0020=18.27KN/m2该部位支架立杆按120cm90cm分布，横杆步距为120cm，则单根立杆受力为：N1.20.918.27=19.73KNN=30 KNd、边支点断面的腹板位置，最大计算荷载q=q1-5+q2-1+q2-2+q2-3+q3+q4+q5=64.42+1.2+1.2+0.8+2.5+

12、3.7764.4220=86.77KN/m2该部位支架立杆按60cm60cm分布，横杆步距为60cm，则单根立杆受力为：N0.600.6086.77=31.24KNN=40 KNe、边支点断面的底板位置，最大计算荷载q=q1-6+q2-1+q2-3+q3+q4+q5=33.11+1.2+0.8+2.5+3.7733.1120=48.00KN/m2该部位支架立杆按60cm60cm分布，横杆步距为60cm，则单根立杆受力为：N0.60.648.00=17.28KNN=40 KNf、边支点翼缘板位置，最大计算荷载q= q1-4+q2-2+q3+q4+q5=9.00+1.2+2.5+3.779.002

13、0=18.27KN/m2该部位支架立杆按120cm90cm分布，横杆步距为120cm，则单根立杆受力为：N1.20.918.27=19.73KNN=30 KN、地基受力计算根据工程地质勘察报告中提供的地质勘探资料表明,当地基允许的承载力=120 Kpa的地段,其承载力能够满足要求,当地基允许的承载力=40 Kpa的地段,其承载力不能够满足要求。则采用换填宕渣,其上浇注一层20厚的片石砼,以增强地基的承载力,确保地基承载力满足施工要求。a、跨中断面腹板位置：由上计算可知，单根立杆承载力为N27.89KN，分布地基受力面积为0.6m0.9m，则：地基应力N/A=27.89KN/(0.6m0.9m

14、)=51.65Kpa地基传力方式如下：b、边支点断面腹板位置：由上计算可知，单根立杆承载力为N31.24KN，分布地基受力面积为0.6m0.6m，则：地基应力N/A=31.24KN/(0.6m0.6m )=86.78Kpa地基传力方式如下：、地基沉降量估算a、假设条件：E0在整个地层中变化不大，计算地层按一层进行考虑。b、按照弹性理论方法计算沉降量：S=S地基土最终沉降量；p基础顶面的平均压力KN/m2；按最大取值P86.78KPa（边支点腹板位置）b矩形基础的宽度；0.6m、E0分布为土的泊松比和变形模量；=0.2沉降影响系数，取1.12E0=1-22/(1-)EsEs=10.05MpaE0

15、=9.045最终沉降量S86.780.61.12(1-0.22)/9.045=6.2mm（2）、模板结构验算1、32m跨简支梁荷载计算a、砼自重：每跨现浇砼318.1m3砼容重25KN/m3，则全段砼自重：g1=318.525 KN/m3=7962.5 KNb、底模所用钢材重量：6mm钢板面积：S=32.65.74=187.12m2重量：187.120.00678500N=88.13 KN8#槽钢（底模纵肋间距33cm）共17根：1732.680.4 N=44.56KN8#槽钢（底模横肋间距75cm）共43根：435.7480.4N=19.84KN总重量g2=88.13+44.56+19.84

16、=152.53KNc、侧模重量及斜向支撑（两侧翼缘共重）：6mm钢板面积：S=2(1.4+2.12+2.22)32.6=374.25m2重量：374.25 0.00678500N =176.27KN8#槽钢（侧模横向大肋间距40 cm）：16根；1632.6280.4 N/m=83.87 KN斜向支撑10#槽钢（间距75cm）共43道：11.352100.0 N/m43=97.61KN总重量：g3=176.2783.8797.61=357.75 KNd、芯模钢材重量4mm钢板面积：S=3.732.62=241.24 m2重量：241.240.00478.5KN/ m3=75.75KN5#角钢（

17、芯模纵肋间距30cm）重量：（32.6/0.3）(27.75+3.5+0.34)37.7 N/ m=79.23 KN10#槽钢（芯模纵肋间距30cm）2.52(32.6/0.3)100N/m=54.33KN小桁架（间距120cm）共28道：10#工字钢 3.928112.5N/m=12.29KN8#槽钢 283.980.4 N/m=8.78KN钢管 (3.56228+432.6)35.8 N/m=11.81KN1010的方木重量:1032.60.10.15=16.3KN总重：g4=75.75+79.23+54.33+12.29+11.81+16.3=249.71KNe、底模下14#工字钢分配梁

18、自重 345.5168.8 N/m=31.57KN箱梁翼缘每侧5根，共10根14#工字钢 1032.6168.8 N/m=55.03KN总重：g5=31.57+55.03=86.6KNf：施工人员及施工材料机具等行走运输或堆放荷载：1.5 KN/ m2g：振捣砼时产生的荷载:对底板取2KN/m22、箱梁底模结构计算箱梁底模承受荷载主要是除两翼段的砼自重和芯模自重以及施工荷载a、底模的砼产生的均布荷载：(235.15+15.58)3=28.63KN/m2b、芯模重量产生的均布荷载:g2=249.71/(5.7432.6)=1.33 KN/m2详细计算见支架计算中的芯模钢材重量计算.c、施工荷载为

19、：g3=3.5 KN/m2则底模承受的均布荷载g= (28.63+1.33)1.2+3.51.4=40.85 KN/m2 (取静载分项系数1.2、动载分项系数1.4)、底模面板的强度、刚度计算：根据底模附图可知，面板为单向板跨径L=33cm。为简化计算，面板受力简化为宽10mm受均布荷载的四等跨连续小梁。计算中考虑到模板的周转使用，其面板会磨损变薄，所以计算过程中面板厚度取5.5mm进行计算。a、强度验算：取10mm宽的板条为计算单元，其受力荷载为： q=0.037710=0.377 N/mm四等跨连续梁支座处最大弯矩系数为K=0.107Mmax =Kql2=0.1070.3773302=43

20、93.0 Nmm10 mm宽板条截面抵抗矩：W=bh2/6=105.52/6=50.4 mm3支座弯矩最大处截面应力：= Mmax/W=4393.0/50.4=87.2 N/mm2= 215 N/mm2b、刚度验算：四等跨连续梁边跨跨中挠度系数为Kf=0.63210 mm面板截面惯性矩：I=bh3/12=105.53/12=138.6 mm4则面板挠度为：f=Kfql4/(100EI)=0.6320.3773304/(1002.1105 138.6)=1 mm1.5 mm桥规要求面板变形不大于1.5 mm。故面板其强度、刚度均可满足要求。、底模纵肋8#槽钢强度、刚度验算： 底模8#槽钢间距33

21、cm，因横肋8#槽钢间距为75 cm，故横肋槽钢计算跨径L=75cm。为简化计算、以单跨简支梁计算，以使结构偏于安全。a强度验算：跨中最大弯矩:Mmax =ql2/8=(40.850.33)0.752/8=0.95KNm 则弯矩最大处截面应力:= Mmax /W=0.95106/(25.3103)=37.5N/mm2 =215N/mm2b刚度验算：单跨简支梁跨中大挠度：f=5ql4/（384EI）=540.850.337504/(3842.1105101.3104) =0.26mm L/400=750/400=1.87mm经验算其强度、刚度均可满足要求。 、底模横肋8槽钢强度、刚度验算：底模8

22、槽钢纵向间距为75cm, 8槽钢横向间距为40cm,计算8槽钢受力可以简化为受均布荷载q=(40.750.75)=30.56 KN/ m的单跨简支梁, 由附图可知横向分配梁14#工字钢其最大间距为0.9m，8槽钢的计算跨径为l=0.9m，以使结构偏于安全。a、强度验算跨中最大弯矩Mmax：Mmax=(1/8)qL2=(1/8)30.560.92=3.1 KNm弯矩最大处截面应力maxmax= Mmax/W=3.1106/(25.3103)=122.5 N/mm2=215 N/mm2所以，8槽钢强度验算满足要求。b、剪力验算支座处剪力QmaxQmax=(1/2)qL=(1/2)30.560.9=

23、13.75 KN则剪力最大处截面应力maxmax=QmaxS/(Ixtw)=13.7510315.1103/(3911045.5)=96.55 N/mm2fv=125N/mm2S半截面面积矩；Ix截面惯性矩；tw腹板厚度；fvQ235钢抗剪强度设计值经验算8槽钢抗剪力满足要求。c、刚度验算按单跨简支梁受均布荷载计算跨中最大挠度：fmax=5qL4/(384EI)=530.569004/(3842.1105391104)=0.3mmf=L/400=900/400=2.25 mm经验算其刚度满足要求。3、标准段侧模强度、刚度验算、侧模每侧由43个模扇组成，每一个独立模扇都由侧面板、横肋、竖肋三个主

24、要构件组成。模扇的基本长度3m，横面板为6mm的钢板，支撑面板的纵肋为8#槽钢间距40cm；竖肋采用10#槽钢间距75cm，直接由侧模斜向支撑承受，具体尺寸详见附图：、侧模侧压力计算：设砼浇筑速度v=0.3m/h;设砼的浇筑温度T=20oC,外加剂影响修正数,1=1.2；砼的容重取25KN/m3,砼浇筑时侧压力标准值:对竖直模板新浇筑砼的侧压力是主要荷载，当砼浇筑速度在6m/h以下,作用于侧模的最大侧应力可按下式计算： Pmax=1h当V/T=0.3/20=0.0150.035时h=0.22+24.9V/T=0.22+24.90.3/20=0.6m则：Pmax=1.2250.6=18KN/m2

25、新浇砼对侧模侧压力设计为：P=1.218=21.6 KN/m2则可以假设侧模垂直受水平荷载的情况进行计算。、面板计算：根据附图可知侧模面板为单向板，跨径为L=40cm面板计算时，简化为10mm宽的四等跨连续小梁。计算中考虑到模板的周转使用，其面板会磨损变薄，所以计算过程中面板厚度取5.5mm进行计算。a、强度验算：取10mm宽面板为计算单元,其受力荷载为：q=0.02310=0.23N/mm 10mm宽板条截面抵抗矩：W=bh2/6=105.52/6=50.4mm3 查表可知四等跨连续梁支座处最大弯矩系数为K=0.107Mmax=Kql2=0.1070.234002=3938Nmm 支座弯矩最

26、大处截面应力：=M/W=3938/50.4=78.1N/mm2=215N/mm2b、刚度计算：四等跨连续梁边跨中挠度最大，其挠度系数为Kf=0.63210m面板截面惯性矩 I=bh3/12=105.53/12=138.6mm4f=Kfql4/(100EI)=0.6320.234004/(1002.1105138.6) =1.3mm1.5mm 桥规允许面板变形1.5mm 经计算面板强度、刚度可以满足要求。、侧模纵肋强度、刚度验算纵肋采用8#槽钢间距40cm布置，横肋间距75cm布置，纵肋以单跨简支梁计算，其计算跨径为L=75cm以便使结构偏于安全,其纵肋承受的均布线荷载q=230.4=9.2KN

27、/ma、强度计算：单跨简支梁跨中最大弯矩M=ql2/8=9.20.752/8=0.65KNm 则弯矩最大处截面应力=M/W=0.65106/(25.3103)=26N/mm2=215N/mm2b、刚度计算：单跨简支梁跨中最大挠度：f=5ql4/(384EI)=59.27504/(3842.1105101.3104)=0.18mmL/400=750/400=1.87mm 经验算侧模纵肋其强度、刚度可满足使用。、竖肋采用10#槽钢间距75cm满焊于纵肋8#槽钢上，其直接支撑在侧模斜向支撑上，见附图，可知斜向支撑由10#槽共同组成一个小型桁架，由于桁架的受力性能比较好，所以由横肋与斜撑的受力未进行计

28、算。4、箱梁芯模结构设计箱梁芯模结构的具体布置见附图箱梁横断面图，芯模的面板采用4mm钢板，模肋用5#角钢沿桥纵向布置，其平均间距为30cm，单块模板长2m，芯模宽度的具体尺寸见附图，模板间用螺栓连结。芯模的支撑系统由顶板可装拼式小桁架和下部的钢管支撑及通风孔的对拉杆件组成，支撑系统沿桥纵向1.2m布置。为了增加箱梁两边腹板内外钢模的整体性，利用原设计间距2m的通风管道而形成间距2m的对拉杆、用可调节两端反丝的螺栓调节尺寸。芯模中的各种型钢材料在附图中都以注明，其结构承载能力按最不利的位置进行计算,根据箱梁设计图可知箱梁边支点位置顶板荷载最大,厚度按64cm计算。其顶板砼自重：g1=0.642

29、5KN/m3=16KN/m2施工荷载： g2=3.5 KN/m2则箱梁顶板底模承受均布荷载为：g=g1+g2=161.2+3.51.4=24.1KN/m2(1)、面板验算竹胶模板面板宽122cm,其肋（背木）间距为30cm，因此，面板按四跨连续梁进行计算。 面板规格: 2440mm1220mm12mma强度验算竹胶面板的静曲强度：纵向70Mpa，横向50Mpa跨度/板厚=300/12=25100 属小挠度连续板。查“荷载与结构静力计算表”得四跨连续梁弯距系数Km=0.107Mmax=KmqL2=0.1070.024(300)2=231.1N.mm面板截面抵抗矩: W=bh2/6=1122/6=

30、24mm3=M/W=231.1/24=9.6N/mm2横向=50Mpa，满足要求。b刚度验算竹胶面板的弹性模量：E纵向6103Mpa，E横向4103Mpa考虑竹胶面板的背带为10cm10cm木方，面板的实际净跨径为200mm，故=KqL4/（100EI）=0.6320.024(200)4/(100410311003/12) =0.7 mm=1.5mm，满足要求。（2）、10cm10cm木方计算a荷载：最大荷载进行计算，q1=24.1KN/m2计算模式：因分配梁为横桥向布置，跨径为90cm的连续梁，简化为90cm简支梁进行计算：b强度验算弯矩M和应力：MqL2/8=7.230.92/8=0.73

31、KN.m=M/W=0.73103/(0.10.12/6)=4.4MPa=12MPa 满足受力要求c刚度验算max=5qL4/(384EI )=57.231030.94/3848.5109(0.10.13/12) =0.9mmL/500=900/500=1.8mm 满足受力要求d抗剪验算=1.7Mpa= qL/A=7.231030.9/(0.100.1)=0.7Mpa =1.7Mpa 满足受力要求。以上计算可知芯模结构性能能满足要求。（3）、支撑架验算芯模支撑系统由10#槽钢组成的小桁架及钢管组成，钢管支撑间距0.9m纵向布置，每组由四根钢管竖向承重，每根钢管所承受的 荷载为：F=gb0.9m/

32、4=24.1 KN/m24.30.9/4=23.3KN由结构计算手册可知483.5mm钢管立杆长1.2米时，其允许承载荷载为30KN。经计算芯模模板及支撑系统均能满足使用要求。5、14#工字钢分配梁受力分析a、梁两侧翼缘14#工字钢纵梁受力验算：箱梁翼侧砼重量：（0.2+0.6）3.5226 KN/ m3=35.0 KN/ m侧模重量及斜向支撑：g3/（232.6）=357.75/（232.6）=5.5 KN/ mI14工字钢自重：5168.8 N/ m=0.84 KN/ m施工荷载（翼缘宽3.5m）：3.5 KN/ m23.5=12.25 KN/ m则每侧翼缘下单根14工字钢纵梁的强度验算组

33、合荷载为：ga=（35+5.5+0.84）1.2+12.251.45 =13.35KN/m刚度验算组合荷载：gb=（35+5.6+0.84）1.25=9.9KN/ m翼缘纵梁I14工字钢根据受力情况可简化为两等跨连续梁，根据结构力学可知其支座处负弯矩最大，计算跨度为L=0.9m。Mmax=KgaL2=0.12513.350.92=1.35 KNmK两等跨连续梁支座弯矩系数0.125则支座负弯矩处截面应力：max=Mmax/W=1.35106/（101.7103）=13.27N/mm2=215 N/mm2W 截面抵抗矩 I28b为W=101.7cm3 Q235钢抗弯强度设计值215 N/mm2二

34、等跨连续梁在均布荷载作用下，跨中最大挠度fmaxfmax=kfgbL4/(100EI)=0.5219.99004/(1002.1105712104)=0.02mmf=L/400=900/400=2.25mmkf二等跨连续梁挠度系数0.521 E钢材弹性模量2.1105N/mm2 I截面惯性矩712cm4根据二等跨连续梁在均布荷载作用下，中支座剪力系数为Kv1=0.625则纵梁承受的最大剪力QmaxQmax=Kv2.gaL=0.62513.350.9=7.51 KN中间支座纵梁剪力最大处截面应力：max=QmaxS/Ix.tw=7.5110358.4103/(7121047.5)=8.25N/m

35、m2fv= 125N/mm2Ix毛截面绕强轴的惯性矩712cm4 S半截面面积矩58.4cm3 tw腹板厚度7.5mm fvQ235钢材抗剪强度设计值125N/mm2从以上计算可知翼缘I14工字钢强度，刚度及抗剪能力均满足要求。b、箱梁底板8根I14工字钢受力计算： 箱梁除两翼砼自重（一跨砼共318.5m3）：318.5-（0.2+0.6）3.5232.62=227.22m3227.2225KN/m332.6=174.2KN/m芯模自重： g4/32.6241.9732.67.4 KN/m底模自重： g2/32.6152.5332.64.67 KN/m8根I14工字钢自重：8168.8N/m=

36、1.35 KN/m施工荷载（宽5.74m）：3.55.74=20.1 KN/m则I14工字钢的强度验算组合荷载为：ga=（174.2+7.4+4.67）1.2+20.11.48 =31.5KN/m刚度验算组合荷载：gb=（174.2+7.4+4.67）1.28=27.9 KN/ m梁底I14工字钢按两等跨连续梁计算，计算跨度为L=0.9m，支座处负弯矩:Mmax=KgL2=0.12527.90.92=2.8 KNmK两等跨连续梁支座弯矩系数0.125则支座负弯矩处截面应力：max=Mmax/W=2.8106/（712103）=3.93N/mm2=215 N/mm2W 截面抵抗矩 I14为W=7

37、12cm3 ； Q235钢抗弯强度设计值215 N/mm2跨中最大挠度fmax：fmax=kfgbL4/(100EI)=0.52127.99004/(1002.1105712104)=0.06mmf=L/400=900/400=2.25mmkf二等跨连续梁挠度系数0.521；E钢材弹性模量2.1105N/mm2；I截面惯性矩712cm4中支座剪力系数为Kv=0.625则纵梁承受的最大剪力QmaxQmax=KvgaL=0.62531.50.9=17.72 KN中间支座纵梁剪力最大处截面应力：max=QmaxS/Ixtw=17.7210358.4103/(7121047.5)=19.38N/mm2

38、fv= 125N/mm2Ix毛截面绕强轴的惯性矩712cm4 ；S半截面面积矩58.4cm3 ； tw腹板厚度7.5mm ；fvQ235钢材抗剪强度设计值125N/mm2从以上计算可知翼缘I14工字钢能够满足要求。五、贝雷支架施工1、贝雷支架布置图（见图1、图2） 2、贝雷架拼装 （1）、钢管立柱安装贝雷架下部采用529mm螺旋钢管作为支撑立柱，将所受荷载传递到承台，然后传递给地基。为保证钢管立柱受力均匀、平衡传力，须保证钢管在铅垂状态下立于承台上，所以在钢管底部和承台之间设置厚14mm的钢板，进行水平调平及增加受力面积。、先将承台顶面清理干净，在承台顶面按设计尺寸放出钢管位置。然后在承台面上

39、铺一层厚2cm的高标号细石砼，放上尺寸为1m1m、厚14mm的钢板。再用水准仪抄平，保证钢板四角标高一致，将钢板和承台之间的空隙填满、捣实，确保钢板安放牢固。、在找平砼上强度后，开始安装钢管。按钢板顶标高和梁底标高，扣除模板厚度、方木高度、贝雷架高度、工字钢高度及砂箱高度，最后计算出钢管长度。按计算好的长度，将钢管下好料，并将切口打磨平整。、先在钢板上将钢管位置用粉笔画出，然后借助吊车将钢管按设计位置就位，用电焊将钢管和钢板焊牢，并用6块尺寸为20cm20cm、厚14mm的三角钢板作为加劲板，对称焊在钢板和钢管之间，见图3。、承台上的钢管安装好后，用100mm10mm角钢通过焊接将钢管连接成整

40、体。（2）、安装砂箱本方案采用砂箱作为脱模的手段，砂箱设置于钢管立柱顶部和工字钢横梁之间，底部与钢管焊死。砂箱采用大管套小管的方式，大管用与立柱相同外径的螺旋钢管，小管用426mm的螺旋钢管，具体尺寸见图4。砂箱用砂采用洁净的中砂，晒干、过筛，测出比重后，根据所需高度称重装箱，确保所有砂箱顶板标高一致。 为方便卸砂，在距砂箱底部7.5cm处做一个10cm5cm的卸砂窗，并用10mm厚钢板制作一个可以推拉的挡板。（3）、工字钢横梁安装用2根36a工字钢并焊做为横梁，横桥向放在砂桶顶部。并在砂桶顶面钢板上，靠近工字钢边缘处，各焊一个挡板，防止工字钢移动。（4）、贝雷架安装先将贝雷片在地面上按设计片

41、数拼装，并分组联结好。在工字钢横梁上按设计间距，将各组贝雷架的位置用油漆标好。然后，用20t吊车将已联结好的贝雷架按先中间后两边的顺序吊装到位，并用自制U型卡将贝雷架固定在横梁上。（5）、贝雷架的加固因设计采用双层贝雷架作为梁体的承重平台，为提高贝雷架的整体受力效果及加强贝雷架的稳固性，采用10cm的槽钢横桥向将贝雷架联结成整体，见图2。3、模板安装（1）、用1010cm的方木，按顺桥向30cm的间距在贝雷架上布好，做为标高调整及预拱度调设的介质。（2）、梁体模板采用分节整体钢模板，用螺栓连接。 4、贝雷架的检算现浇32m梁通桥（2006）2221-V（4.6m线间距）检算时根据通桥（2006

42、）2221-V图进行。由于箱梁纵向为变截面和横向的不均匀分布，所以计算时纵向分为跨中部分和加厚端部分，横向分为中间部分、腹板部分和翼板部分，总体考虑1.3倍安全系数，按照中间部分与腹板部分的挠度基本相同的原则计算。采用容许应力计算不考虑荷载分项系数，总体提高1.3倍进行计算。 根据装配式公路钢桥多用途使用手册查得：桁片几何特性：单排单层W0=3570cm3，I0 =250500cm4三排双层W=22226.8cm3，I=3222883.2 cm4双排双层W=14817.9cm3，I=2148588.8cm4桁片容许内力：单层单排M=788.2KNm，Q=245.2KN 三排双层M=4653.2

43、KNm，Q=698.9KN双排双层M=3265.4KNm，Q=490.5KN弦杆特性：A=25.48cm2，W=79.4cm3，I=396.6cm4，=273MPa，=208MPa桁架销子的双剪状态的容许剪力Q=550KN 弦杆螺栓的容许剪力Q=150KN（1）、跨中部分、中间部分a、模板：底模和横梁采用50kg/m2，内模和支架采用25kg/m2。q1=(50+25)kg/m2=0.75Kpab、混凝土：容重25 KN/m3 q2=25（0.67+0.60）=31.75KN/m（2m宽线荷载）c、人群机具：q3=1.5KPad、倾倒：q4=4.0KPae、振捣：q5=2.0KPaf、其他荷载

44、：根据实际情况不考虑贝雷架按简支梁计算，按三排双层，W=22226.8cm3，I=3222883.2 cm4、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6。转化为米宽度的纵向线荷载，所以q=31.75+(0.75+1.5+4+2)2=48.25KN/m，考虑1.3倍安全系数q=48.251.3=62.7KN/m。 Mmax=qL2/8=62.7272/8=5713.5KNMmax= Mmax /W =5713.5/22226.8103=257 MPa =273MPa贝雷梁6片（三排双层）满足要求。、刚度验算荷载组合采用1+2+6，转化为米宽度的纵向线荷载，所以q=31.75+0.752=33.25

45、KN/m，考虑1.3倍安全系数：q=33.251.3=43.2KN/mfmax=5ql4/384EI=543.2274/(3842.13222883.2)103=44.2mm =273MPa不满足，如考虑1.15倍安全系数则max=3031.15/1.3=268 MPa，可满足要求。、刚度验算荷载组合采用1+2+6，转化为米宽度的纵向线荷载，所以q=60.25+0.252=60.75KN/m，考虑1.3倍安全系数：q=60.751.3=78.98KN/mfmax=5ql4/384EI=578.98274/(3842.14297177.6)103=60.6mm =273MPa不满足，如考虑1.2

46、倍安全系数则max=2841.2/1.3=262MPa，可满足要求。、刚度验算荷载组合采用1+2+6，转化为米宽度的纵向线荷载，所以q=20+0.752=21.5KN/m，考虑1.3倍安全系数：q=21.51.3=27.95KN/mfmax=5ql4/384EI=527.95274/(3842.12148588.8)103=43.8mmL/400=27000/400=67.5mm，满足要求。由于受力的不均衡性和计算模式的局限性以及箱粱非均布荷载，跨中部分受弯变形较大，将可能出现横向不均匀变形，同时由于腹板部分按照分段计算安全系数较小，因此施工中要注意贝雷架的整体连接，以保证贝雷片的整体稳定，达

47、到设计检算预想效果。、加强端部分由于加强端部分贝雷架所受弯矩较小，所以以剪力作为检算条件。施工荷载主要由钢筋混凝土自重q1、模板自重q2、贝雷桁架自重q3、施工荷载q4 构成。q1=7889.8/32.6=236.9KN/mq2=（0.752+4.50.25）2=5.25 KN/mq3=2.7936/27= 32.4KN/m（每片桁架节重2.7KN）q4=13.47.5 =100.5KN/m支架承受的总荷载为：q=q1+q2+q3+q4=375.1KN/m。贝雷架所受最大剪力Qmax =1/2qL=5063KN实际贝雷架为18排,故贝雷架容许剪力为 Q=18245.2=4413KN，考虑到临时

48、结构容许应力提高1.3倍，则Q=44131.3=5737KN满足要求六、每孔作业时间及资源配置1、箱梁每施工段时间计划表工 序单位时间备注支架安装天2支架共4跨；底模共2套;芯模共1套边模共1套组织2班人员，分成2个作业班组，分开同时作业。支架预压天3模板安装调校天1.5底板、腹板钢筋绑扎天2内模安装天1顶板钢筋绑扎天2砼浇注天1养护等砼强度的80%天4芯模拆除天1预应力预张拉及初张拉天1养护等砼强度的100%天2终张拉天1管道压浆天1支架卸载拆除天2合计天24.52、质量管理主要人员及职责分工表序号姓名职 务主 要 职 责1孟令波桥梁队负责人质量第一责任人、全面负责工程质量、是质量负责人及承

49、包责任人的签发者2刘石峰技术主管技术第一责任人、全面管理技术、质量工作，是技术负责人的签发者3王增雷技术员主要负责箱梁施工技术、是原始资料记录人4空质检员主要负责箱梁施工质量自检具体工作，是自检负责人的签发者5刘石峰安全员主要负责箱梁施工安全、文明施工检查6张敬宇实验员主要负责箱梁施工各项实验工作7许文德钢筋预应力队长负责钢筋的加工及安装，预应力张拉压浆,是钢筋预应力工程的自检负责人。8李灿砼施工队队长负责箱梁砼的浇注及养护工作9李灿模板支架队长负责支架安装、拆卸及模板安装拆除及调校10姚国伟机电班班长负责现场的机械调度及水电施工3、主要资源计划3.1主要现场劳动力计划序号工 种人数备 注1现

50、场主管1负责现场施工的全面工2技术主管1技术管理及技术总结3技 术 员1现场技术管理及技术资料收集4队长1施工组织安排及劳动力调配5副队长1协助队长的现场工作6安全员1安全、文明施工检查7实验员1负责各项实验工作8起 重 工1模板、钢筋吊装施工9模 板 工12模板保养、安装10钢 筋 工12钢筋制作、安装11混凝土工12混凝土布料、振捣12电 焊 工8预埋加工件加工、模板加固焊接13电 工1电气操作、线路维护检查14张 拉 工6预应力张拉，管道压浆等合计593.2主要机械设备计划项次名称规格型号单位数量备注1汽车吊25T台1支架、模板安装拆除等2挖掘机CAT320台1基础处理3装载机50台1场

51、地平整、砂石料转运等4拖 泵台1混凝土浇筑5载重汽车8t辆1钢筋转运等6混凝土运输车6m3辆4混凝土运输7电焊机交流台4模板加固、钢筋焊接8割 具套6钢结构加工等9钢筋截断机台1钢筋加工10钢筋弯曲机台1钢筋加工11水准仪台2标高控制12千斤顶3000KN台2预应力张拉12千斤顶4000KN台2预应力张拉14灰浆机台1管道压浆15压浆机台1管道压浆17压路机台1地基处理七、主 要 工 序 施 工1、地基处理、准备工作为了使地基达到最好的受力条件，满足支架受力要求，减少承台开挖基坑及雨水对局部基础的影响，在承台施工完成后，及时回填承台基坑。回填前，用水泵抽干坑内积水，挖掘机用干燥的粘土或宕渣分层

52、进行回填，每层回填完成后，用挖掘机进行压实处理。在箱梁投影外，两侧开挖畅通的排水沟，集中排水至基础施工范围以外，避免场地内集水且降低地下水位，使地基土层自由沉降、稳定。、场地清理，初步整平根据箱梁施工边线，首先对表层松土进行清理，去除淤泥及松土，在清表过程中应注意减少对原土层的破坏。清表完成后，用干燥后的粘土对局部低洼处进行回填，用装载机、挖掘机对地面初步找平碾压；对局部土质较差的部分进行换填宕渣处理，换填厚度根据现场实际而定。、回填碎石宕渣、压实处理原地面基础平整压实后，测量放样箱梁施工边线，然后根据地质情况采用不同的换填厚度，当地基承载力 80 Kpa时，在其上铺填150cm厚碎石宕渣层；

53、当地基承载力80KPa200 Kpa时，在其上铺填100cm厚碎石宕渣层；当地基承载力 200 Kpa时，直接浇注垫层砼。施工时采用装载机辅助挖掘机摊平、碾压密实，局部采用人工对宕渣层进行细平，填筑时严格控制宕渣粒径及质量。初平后，使用18T振动压路机碾压密实。宕渣层分两层回填施工，分层碾压密实。、基础垫层的施工宕渣层施工完毕后，即开始垫层的施工。根据对原状土的地基承载力试验来决定基础垫层砼的厚度,确保箱梁施工的质量。对地基承载力80KPa的地段采10CM厚的素砼垫层,地基承载力80KPa的地段采用20CM厚的片石砼垫层。2、支架施工该桥采用满堂式碗扣件支架体系，采用483mm碗扣立杆、横杆、

54、斜撑杆、可调节顶托, 14#工字钢作横向和纵向分配梁、；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成支架体系，其为定型定尺便拆杆件，安装搭设方便快捷，承载力大。基础处理完毕后，测量先放出箱梁投影边线，然后按照杆件分布位置及间距拉线逐根布置立杆，杆件搭设顺序按照施工的前进方向依次搭设。立杆布置时，纵横方向必须拉线进行，保证立杆位置及分布间距均匀一致。因箱梁纵桥向坡度为一变化值，横桥向坡度为2.0%，杆件（特别是顶杆）要根据净空高度变化而变化。搭设支架时，采用木板作为施工临时平台及通道，在连接横向连杆时应注意底部和顶部尽量减小悬臂长度。杆件采用人工运输或绳索上拉，不允许随便乱丢，施工人员必须栓安全带。支

55、架搭设中，要时刻检查杆件的距离和立杆的垂直度。3、 支架系统预压及检测支架与模板安装完成后在箱梁施工前，为确保支架施工使用安全，保证箱梁施工线形，需对支架进行压载试验，目的有三：一是检验支架及基础是否满足受力要求；二是消除支架非弹性变形及地基变形；三是实测支架各处挠度变形量，为设置施工预拱度提供依据。施工时对每施工段支架都进行预压，按箱梁自重与施工荷载累加后的1.1倍进行分级加载预压以取得基本数据，根据压载数据及结构设计预拱度进行立模标高设置。压载试验取箱梁自重、模板自重与施工荷载之和的1.1倍分级加载，压载时在支架、基础上设置若干沉降、变位观测点以便对沉降、变位进行观测(见图3-4)。观测点

56、的设置原则上在每跨跨中、墩顶、支架基础上设置，且每个断面不少于3个测点。在附近已完工的墩身上作一临时水准点，采用三等水准测量观测方法观测压载全过程各测点的标高、变位变化情况，分析整理数据得出控制立模标高和设置预拱度时的取值。预压荷载时先在模板上铺设塑料布，防止损坏模板面板。利用砂袋进行加载，因为箱梁断面横桥向荷载分布不均（腹板位置最大，底板次之，翼缘板最小），根据箱梁荷载分布与砂袋比重的对比，加载时，应注意要对称进行，防止荷载不均对支架造成不安全。压载量根据砂袋高度进行计算，压载荷载应尽量与施工荷载分布一致，如果由于坡度分布而影响压载荷载分布时，可采用砂袋或型钢临时对荷载进行调节。预压施工时采

57、用分级加载，加载至50%、100%后停止加载进行1天的支架沉降、变位连续观测，在各分级荷载施加、观测完成且无异常情况方可进行下一级荷载的施加。全部加载完成后以天为一个观测单位进行连续观测，若连续2天观测支架沉降、变位均小于5mm则可认为地基沉降基本稳定。然后按加载的分级倒推进行卸载并对观测点进行复测，重新调整底模并设置预拱度（设置预拱度的依据为压载实验实测弹性变形和设计提供的预拱度值之和，算得各点处的预拱度值后，支架顶托调整底模标高，使箱梁线形顺直流畅美观），准备绑扎箱梁钢筋。加载和卸载时，应注意施工区域天然水的排放问题，开挖畅通的排水沟，防止施工水漫流，影响基础的承载力和沉降量；同时，也影响

58、文明施工。4、支座安装支座采用预埋套筒和锚固螺栓的连接方式，在墩台顶面支承垫石部位预留锚栓孔，螺栓孔预留尺寸：直径大于套筒直径至少60mm，深度大于锚栓长度至少60mm，预留锚栓孔中心及对角线位置偏差不得超过10mm。支座安装采取可靠措施，保证同一墩顶的两个支座在同一水平面，确保支座受力均匀。在支座安装前，检查支座的连接状况是否正常，不得松动支座上下连接螺栓。凿毛支座就位部位的支承垫石表面，清除预留锚栓孔内杂物，安装灌浆模板，并用水将支承垫石表面湿润。灌浆模板采用钢模，底面设一层4mm厚橡胶防漏条，通过膨胀螺栓固定在支承垫石顶面。用钢楔块楔入支座四角，找平支座，并将支座底面调整到设计标高，在支

59、座底面与支承垫石之间留出2050mm空隙，安装灌浆模板。支座安装见图1。图1 支座安装示意图仔细检查支座中心位置及标高后，用无收缩高强度灌注材料灌浆，灌浆采用重力灌浆方式，灌注支座下部及锚栓孔处空隙，灌浆过程应从支座中心部位向四周注浆，直至从钢模与支座底板周边间隙观察到灌浆材料全部灌满为止。见图2。灌浆终凝并达20MPa后，拆除模板及四角钢楔，检查是否有漏浆处，必要时对漏浆处进行补浆，并用砂浆填堵钢楔块抽出后的空隙。拧紧上下支座锚栓，待连续梁完工后，及时拆除各支座的上下支座连接钢板及螺栓，并安装支座钢围板。 图2 支座锚栓孔重力灌浆示意图5、模板安装箱梁底模，侧模、翼缘板采用定型大块钢模板，芯

60、模采用型钢骨架作支撑，内腹板采用钢模，面板采用大块竹胶板。采用25t汽车吊安装，按照支架预压后设计单位提供的值设置立模标高预拱值。根据模板拼装顺序，先逐块拼装底模，然后再拼装侧模，模板之间采用螺栓进行连接。模板拼装完成后，测量先对标高及边线进行复核，在钢筋绑扎前，先将模板表面清理干净，并均匀地涂刷脱模剂；钢筋绑扎期间，对模板要进行保护，以防止污物污染模板面，同时也可避免脱模剂污染钢筋。芯模采用型钢骨架作支撑，内腹板采用钢模，顶板采用大块竹胶板。箱梁芯模由顶板底模、腹板侧模、压脚模组成，为方便拆除，内模采用加工成定型小块钢模板，以方便模板之间的连接和人工运输的需要，加快施工速度。内模采用48mm