某某综合办公楼设计毕业论文

1、 某某综合办公楼设计毕业论文目录第一章建筑设计第一节建筑设计总说明第二节平面设计第三节立面设计第四节剖面设计第二章结构设计第一节结构方案选择第二节计算简图及构件选型第三节荷载计算第四节竖向荷载作用下的框架内力计算第五节风荷载作用下的框架内力及侧移计算第六节水平地震作用下的框架内力及侧移计算第七节框架内力组合第八节截面设计第九节基础设计第十节第十节楼梯设计第一章建筑设计第一节建筑设计总说明本办公楼主要依据任务书所提要求进行设计。设计时首先考虑了满足使用功能上的需求，给办公创造良好条件；其次，考虑到结构计算的简便，为使手算工作量不太繁重，在平面及立面造型上力求简洁明快；最后，在满足使用功能的前提下

2、，为使所有房间都统一到本办公楼里来，对个别房间的使用面积作了小幅调整。本办公楼设计为六层，建筑面积为4626平方米，。为了减少南大街车辆人流的干扰，办公楼楼南墙距大街中心22米，并紧贴街边设置了绿化隔离带，房间的布置形式上采用了内廊式，将房间布置在了走廊的两侧。办公楼楼采光要求窗地面积比为1/61/8。本办公楼楼标准教室尺寸为4500mmX7200mm，需窗户面积为8.110.8平方米，因此采用了两樘3000mmX2400mm的塑钢窗，共14.4平方米。其余房间也均能满足采光要求。根据任务书要求，本办公楼为钢筋混凝土框架结构，建筑类别为丙级，为一般民用建筑，所选建筑材料符合二级耐火等级，按合理

3、使用年限为50年设计。室内外装饰标准较高，详见施工图。设计中主要依据了以下设计规范：民用建筑设计通则(GB503522005办公建筑设计规范(JGJ6789)、建筑设计防火规范(GBJ1687V2001修订版)、公共建筑节能设计标准(GB501982005)、建筑采光设计标准(GB/T500332001)。第二节平面设计平面设计首先考虑满足使用功能的需求，为办公和会议创造良好的条件，重点考虑了交通组织、采光、通风的良好配置，同时还要合理地安排教师休息室、厕所、盥洗室等辅助用房。平面尺寸安排上为简化结构计算采用了对称形式。功能分区较为合理，人流交通便捷、畅通，保证良好的安全疏散条件及安全防火要求

4、。第三节立面设计在简单的体型组合前提下，力求运用均衡、韵律、对比、统一等手段，把适用、经济、美观有机的结合起来。在正立面处理上，将两个楼梯间的外墙设计时为玻璃幕墙，既增加了采光，又使整个建筑显得活泼而不呆板，同时大门采用了不锈钢玻璃弹簧门，上配玻璃雨篷，下为花岗岩室外台阶，均使立面效果增色不少。外墙装饰方面，勒脚为烧毛面花岗岩石板面层，与室外台阶的面层相统一，既美观，又坚固耐久；其余外墙面为涂料面层，因为保温板外挂钢丝网抹灰层的装饰面层宜用涂料，选用了仿石涂料，颜色为淡黄色和银灰色相间，由白色压线分隔，在山墙处取消了银灰色部分，改为淡黄色，目的是为了保证白色压线的连续。第四节剖面设计建筑物室内

5、外高差取0.45米，满足防水、防潮和内外联系方便的要求。层高的确定，按公共建筑设计规范(GBJ9986)的要求，考虑到本办公楼楼为框架结构，框架梁的截面高度较高，故层高取值为3.9米。这样的层高，对布置窗户满足采光与自然通风要求来讲已足够。对于底层的阶梯教室，为了使后排也能获得较高的空间，将前部地面下降0.45米。另外，办公室的层高也统一取为3.9米。除阶梯教室外，所有房间的窗台高度均取0.9米，保证办公桌上有充足的光线。第二章结构设计第一节结构方案的选择依据混凝土结构设计规范(GB500102002)及建筑地基基础设计规范(GB50007-2002),本办公楼框架结构的抗震等级为三级、地基基

6、础设计等级为丙级。一、上部结构承重方案的选择根据建筑设计结果，本办公楼楼结构平面布置较为规则，荷载分布比较均匀，故考虑按横向框架承重的全现浇钢筋混凝土框架结构计算。结构平面布置示意图如下：二、基础类型的确定上部结构荷载不大，且地基均匀，地基承载力适中，故基础可做成柱下独立基础，持力层为粘土层（地基承载力特征值fk=290Kpa）。初步拟ak定基础顶面标高为一2.300m。第二节计算简图及构件选型一、计算简图由结构平面示意图知，采用横向框架承重方案时，需要计算轴、轴、轴、轴、轴、轴处共6榀框架，现选其中有内横墙的轴处框架进行手算。因建筑设计时，有部分柱的中心并未与定位轴线重合，而在结构计算中，梁

7、的计算跨度应取柱中心线之距离，故某些梁的计算跨度与定位轴线间距不等，需重新计算确定。初步确定框架柱截面尺寸为500mmX500mm,故轴处框架梁的计算跨度分别为：7.0m、3.0m和7.0m。由初步拟定的基础顶面标高为-2.300m可得底层柱的计算高度为6.2m,其余各层柱计算高度均为4.9m。轴处框架计算简图如下：二、主要构件选型1、框架梁。梁截面高度按梁跨度1/121/8估算，边跨梁：bXh=300X700(mm)中跨梁：bXh=300X500(mm)。2、框架柱。经估算，在满足三级抗震等级轴压比的前提下，柱截面尺寸为：bXh=500X500(mm)，沿全柱高不变。3、现浇板。屋面板厚度取

8、为h=100mm,楼面板厚度取h=120mm。均满足“规范”要求。4、连系梁。连系梁的截面尺寸取bXh=300X570(mm),截面高度取570mm是为了满足建筑上的要求，使外纵墙的连系梁兼做窗户过梁。三、框架梁、柱截面特征及线刚度计算对于本工程，因为全现浇结构，故该榀框架梁的截面惯性矩取值为I=210。计算结果见表1。表1框架梁、柱截面特征及线刚度计算表构件名称构件位置截面尺寸bXh(mXm)跨(高)度1(h)(m)截面惯性矩I0(m4)截面计算惯性矩I0(m4)杆线刚度i=Ec/1(h)线刚度相对值(也)梁边跨0.3X0.77.08.575X10-317.15X10-32.45EX10-3

9、C1.84中跨0.3X0.53.03.125X10-36.25X10-32.083EX10-3C1.56柱底层0.5X0.55.25.208X10-35.208X10-31.002EX10-3C0.75其余层0.5X0.53.95.208X10-35.208X10-31.335EX10-3C1第三节荷载计算、屋面梁荷载1、屋面荷载。计算结果见表2。表2屋面荷载计算表荷载类别荷载名称荷载标准值(kN/m2)备注恒载3厚SBS0.0520厚水泥沙浆找平层0.02X20=0.4水泥炉渣找坡层(平均厚度125)0.125X14=1.75100厚聚苯板保温层0.1X0.2=0.02100厚现浇屋面板0.

10、1X25=2.520厚板底粉刷0.02X17=0.34合计5.06活载雪荷载0.25因活荷载不小于雪荷载，故雪荷载舍去。屋面均布活荷载0.5合计0.52、屋面梁自重。边跨梁及梁侧粉刷重:0.3X0.6X25+0.02X0.6X17X2=4.91(kN/m),中跨梁及梁侧粉刷重:0.3X0.4X25+0.02X0.4X17X2=3.27(kN/m)。3、屋面梁线荷载。计算结果见表3。表3屋面梁线荷载计算表构件位置荷载类别线荷载标准值(kN/m)备注边跨恒载5.06X4.5+4.91=27.68活载0.5X4.5=2.25中跨恒载5.06X4.5+3.27=26.04活载0.5X4.5=2.25二

11、、楼面梁荷载1、楼面荷载1 1 io计算结果见表4。表4楼面荷载计算表荷载类别荷载名称荷载标准值(kN/m2)备注恒载30厚水磨石面层0.65120现浇钢筋混凝土楼板0.12X25=320厚板底粉刷0.02X17=0.34合计3.99活载室内2.0X0.9=1.8折减系数0.9走廊2.52、楼面梁自重。边跨梁及梁侧粉刷重：0.3X0.58X25+0.02X0.58X17X2=4.74(kN/m)中跨梁及梁侧粉刷重：0.3X0.38X25+0.02X0.38X17X2=3.11(kN/m)3、内横墙自重。砌体：(3.90.5)X0.2X8=5.44(kN/m)双面粉刷：(3.90.5)X0.02

12、X17X2=2.31(kN/m)合计：7.55kN/m。4、楼面梁线荷载。计算结果见表5。表5楼面梁线荷载计算表构件位置荷载类别线荷载标准值(kN/m)备注边跨恒载3.99X4.5+7.75+4.74=30.45活载1.8X4.5=8.1中跨恒载3.99X4.5+3.11=21.07活载2.5X4.5=11.25三、风荷载本办公楼楼基本风压：W=0.65kN/m2，风荷载体型系数：迎风面k卩=0.8,背风面卩=-0.5，地面粗糙度类别为C类；女儿墙高0.9m,室内ss外高差0.45m。风压高度变化系数见下图：将风荷载作为集中荷载作用在框架节点上，可由公式F二卩WA求得sz0每层楼面处的风荷载值

13、。计算结果见表6。表6风荷载计算结果表作用点二层楼面三层楼面四层楼面五层楼面六层楼面屋面水平风力F(kN)10.349.299.299.3210.0413.59第四节竖向荷载作用下的框架内力计算一、分层法内力计算采用分层法进行近似计算。因屋面活荷载很小,故不考虑活荷载的最不利布置,按满载计算,在后面的内力组合中,屋顶的“恒载+活载”总值按恒载处理；其余楼层按恒载和活荷载最不利布置分别计算。54.34109.9677.5997.0877.59-77.5997.021197.02-56.1154.3423.86109.96101.3101.342.3242.3218.6297.08101.3101

14、.3101./77.59-42.3242.3277.5918.62101.332-77.59101.318.62101.397.0077.593277.59101.73.55-42.818.62101.373.55弯矩计算结果以弯矩图的形式列于表7。19.1恒载作用下弯距作用分配图活载作用下弯距作用分配图二、竖向荷载作用下框架梁内力组合根据分层法计算结果，把同一开口框架按恒载和活载最不利布置引起的弯矩相加，可求得梁端弯矩组合值，同样，跨中弯矩及梁端剪力也由恒载和活载最不利布置组合求得。考虑到钢筋混凝土结构的内力重分布，将竖向荷载作用下的梁端弯矩进行调幅，本框架取调整系数为B=0.9，并将梁端所

15、减少的弯矩平均值加到跨中弯矩上，当跨中为负弯矩时，不进行弯矩调幅。竖向荷载作用下框架梁内力组合汇总见表8。表8竖向荷载作用下框架梁内力组合汇总表楼层构件名称控制截面弯矩值(kNm)B调整后弯矩值(kNm)梁端剪力(kN)恒载活载恒载活载恒载活载顶层边跨梁A端54.340.948.9199.98跨中+109.96+125.09B端97.020.987.32112.18中跨梁B端56.110.950.543.0跨中23.8623.86标准层边跨梁A端77.5921.110.969.8319.0103.1927.75跨中+97.08+26.41+114.98+31.61B端101.330.950.9

16、91.1727.86109.9634.98中跨梁B端42.3219.110.938.0817.231.626.23跨中18.627.8618.627.86底层边跨梁A端73.5520.030.966.1918.03102.6132.2跨中+99.0+26.96+116.57+32.06B端101.330.010.991.1727.91110.5435.17中跨梁B端42.819.640.938.5217.6731.626.52跨中19.17.9819.17.98三、竖向荷载作用下框架柱内力计算由于框架柱不仅受到框架梁传递来的恒载与活载，而且受到连系梁传递来的恒载和柱自身的重量，故需先计算连系梁

17、传递来的恒载及柱自重，荷载按标准值计算。为简化计算，不计梁连续性的影响。女儿墙。压顶圈梁：0.300X0.1X25=0.75(kN/m)粉煤灰砌体：(0.90.1)X0.2X8=1.28(kN/m)60mm厚保温板：(0.90.1)X0.06X0.2=0.01(kN/m)双面抹灰(含钢丝网)0.9X0.025X21X2=0.95(KN/m)合计：(0.75+1.28+0.01+0.95)X4.5=13.43(kN)连系梁。0.3X0.57X25X4.5=19.24(kN)外纵墙。砌体：(3.90.57)X(4.50.5)2.4X3X0.3X8=14.69kN)塑钢窗：2.4X3X0.45=3.

18、24(kN)外保温层：(4.5X3.92.4X3)X0.06X0.2=0.12(kN)外墙抹灰(含钢丝网)(4.5X3.92.4X3)X0.025X22=5.69(kN)内墙抹灰：(4.5X3.92.4X3)X0.02X17=3.52(kN)合计：14.69+3.24+0.12+5.69+3.52=27.26内纵墙。砌体：(3.90.57)X(4.50.5)2.7X1X0.2X8=16.99kN)木门：2.7X1X0.2=0.54(kN)内墙双面抹灰：(4.5X3.92.7X1)X0.02X17=10.1(kN)合计：16.99+0.54+10.1=27.63(kN)层间柱自重。A底层边柱：0

19、.5X0.5X(5.20.7)X25=28.13(kN)中柱：0.5X0.5X(5.20.5)X25=29.38(kN)b.其余层边柱：0.5X0.5X(3.90.7)X25=20.0(kN)中柱：0.5X0.5X(3.90.5)X25=21.25(kN)根据分层法计算结果，通过活载与恒载的组合，可得框架柱在竖向荷载作用下的内力。求框架柱最大弯矩的活荷载组合方法：边柱：求边柱柱底内侧和柱顶外侧产生的最大拉应力弯矩时，在两边跨的上、下两层布置竖向荷载，然后再隔跨隔层布置。中柱：求中柱柱底外侧和柱顶内侧产生的最大拉应力弯矩时，在两边跨的上、下两层布置竖向荷载，然后再隔跨隔层布置。由于柱端弯矩均系上

20、、下两个开口框架的柱端弯矩叠加，将使拼合后的节点弯矩不平衡，故需将不平衡弯矩重新分配，但不再传递。详细计算过程从略，计算结果列于表9。楼戸构件截面Mmax(kNm)名称位置恒载活载六柱顶63.012.36边柱层柱底52.3910.56中柱柱顶48.182.15与Mmax对应的N(kN)恒载活载恒载130.28150.28172.05172.05表9竖向荷载作用下框架柱内力组合汇总表Nmax与Nmax对应的M(kN)(kNm)活载恒载活载TOC o 1-5 h z63.012.3652.3910.5648.181.41柱底40.388.73193.3193.340.385.75五边柱柱顶48.5

21、13.2299.0727.75299.0727.7548.513.2层柱底48.513.2319.0727.75319.0727.7548.513.2柱顶37.3311.06379.8228.95379.8252.4637.337.34中柱柱底37.3311.06401.0728.95401.0752.4637.337.34柱顶48.513.2467.8555.5467.8555.548.513.2四边柱柱底48.513.2487.8555.5487.8555.548.513.2层柱顶37.3311.06587.5846.43587.58104.9337.337.34中柱柱底37.3311.0

22、6608.8346.43608.83104.9337.337.34柱顶48.513.2636.6355.5636.6383.2548.513.2三边柱柱底48.513.2656.6355.5656.6383.2548.513.2层柱顶37.3311.06795.3575.38795.35157.3937.337.34中柱柱底37.3311.06816.675.38816.6157.3937.337.34柱顶48.9813.33805.42口55.5805.42111.048.9813.33二边柱柱底50.2613.69825.4255.5825.42111.050.2613.69层柱顶37.8

23、711.211003.1292.861003.12209.8637.877.47中柱柱底39.2711.611024.3792.861024.37209.8639.277.84柱顶32.878.95973.6283.25973.62138.632.878.95边柱柱底16.434.481001.7483.251001.74138.616.434.48层柱顶27.07.981211.47121.811211.47262.7327.05.18中柱柱底13.53.991240.84121.811240.84262.7313.52.59第五节风荷载作用下的框架内力及侧移计算采用水平荷载作用下的D值法进

24、行分析计算。因左、右风荷载作用效果相同，仅方向相反，故只取左风作用时计算。一、修正后的框架柱侧移刚度D在计算K时，为计算方便，仍采用相对刚度，框架柱修正侧移刚度D计算过程及结果见表10。表10框架柱修正刚度D值计算表-工iK=b(底层)i2K=-(其余层)2ica=0.5+5(底层)2+Ka=2+k（其余层）相对抗剪刚度K=075=2-45a=0.5+2.45=0.662+2.45“x51x075=0220.44K=沁4=3.4a=1.84=0.482+1.84“48x31x1=0380.76a=0.5+4.53=0.772+4.53-077x51!x075=0260.52a=3.4=0.63

25、2+3.4a=0.63331x1=0.5、风荷载作用下的框架内力计算D根据已算得的框架柱抗剪刚度相对值，由公式Vjk可求得j每根柱所承受的剪力，然后由查表得到的反弯点高度比可求得柱端弯矩，并可进一步求得梁端弯矩和剪力，最后求出轴力。计算过程及结果见表11和表12。表11风荷载作用下框架柱内力汇总表楼层(kN)边柱中柱VjkM底(kNm)M顶顶(kNm)N(kN)VjkM底(kNm)M顶顶(kNm)N(kN)六层13.592.994.557.111.653.816.698.170.86五层23.635.29.139.135.46.6212.9112.913.12四层32.957.2513.851

26、3.8511.159.2318.018.06.852 2 三层42.249.2918.1218.1218.8911.8323.0723.0711.97二层51.5311.3422.1122.1128.5914.4328.1428.1417.98一层61.8714.2342.9231.0841.3716.747.7639.0825.81表12风荷载作用下框架梁内力汇总表楼层边跨梁中跨梁A端B端B端M(kNm)V(kN)M(kNm)V(kN)M(kNm)V(kN)六层7.11-1.654.41+1.653.76-2.51五层15.7-3.7510.58+3.759.02-6.01四层23.55-5

27、.7516.69+5.7514.22-9.48三层31.97-7.7422.18+7.7418.89-12.59二层40.23-9.727.65+9.723.56-15.71一层53.19-12.7836.3+12.7830.92-20.61三、风荷载作用下框架侧移计算由于本框架楼高度较小，宽度相对较大，因此在风荷载作用下，由柱轴向变形产生的侧移在总侧移中所占比例相当小，故不予考虑，仅计算由框架梁、柱弯曲变形所引起的侧移量。框架的顶点侧移量可近似地看作由各楼层处层间侧移累加而得；各层V侧移值可由公式Auy.二可古求得；层间柱总刚度由前面已算得的框架柱j修正刚度D值求得，混凝土强度等级为C30，

28、弹性模量为3.0X104N/mm2。风荷载作用下框架侧移量计算结果见表13。表13风荷载作用下框架梁柱弯曲变形引起的侧移量计算表层V.(kN)为Dj(kN/m)h.j(mm)Au.j(mm)u.j(mm)AuJhij!Au/h六层13.595.28X10439000.2665.261/146611/500五层23.635.28X10439000.455.01/86661/500四层32.955.28X10439000.624.551/62901/500三层42.245.28X10439000.83.931/48751/500二层51.535.28X10439000.983.131/39801/

29、500一层61.872.88X10452002.152.151/24191/500本框架结构总高度(从基础顶面算起)：H=5.2+3.9X5=24.7(m)框架顶点侧移量u=5.26(mm)u/H=5.26/24700=l/4696Vl/650,满足“规范”要求。第六节水平地震作用下的框架内力及侧移计算一、底部剪力法计算水平地震作用1、各楼层重力荷载代表值计算。根据公式G=G+工屮Q计算，其中活荷载和雪荷载的组合值系数EkQijk屮取值为0.5。计算结果见下图所示(单位一kN)：QiG=696.296G=826.695G=826.694G=826.693G=826.692G=842.9512、

30、结构基本自振周期计算。结构基本自振周期由公式=1.7U计算，本框架结构取2=0.7。1TvTT结构顶点假想侧移值u的计算过程及结果及表14。T表14结构顶点假想侧移值计算表楼层V.(kN)ED.(kN/m)Au.j(m)Ut(m)六层696.295.28X1040.0130.391五层1522.985.28X1040.0290.378四层2349.675.28X1040.0450.349三层3176.365.28X1040.0600.304二层4003.055.28X1040.0760.244一层4846.02.88X1040.1680.168故T=1.7X0.7Xj=0.744(s)13、底

31、部剪力及各层剪力计算。基本自振周期的水平地震影响系数T035a=(丄)0.9a=()0.9X0.08=0.0411Tmax0.7441G=SG=842.95+826.69X4+696.29=4846(kN)j底部剪力：F=a严=0.041X0.85X4846=168.88(kN)Ek1T=0.7441.4T=1.4X0.35=0.49，故需计算顶部附加水平地震1g力：6=0.08T0.02=0.08X0.7440.02=0.04n1所以AF=6F=0.04X168.88=6.76(kN)nnEkGH由公式Fj=EGHFEk(1_5丿求得各层水平地震力。计算结果见kk表15。表15水平地震作用下

32、各楼层地震力及剪力标准值楼层六层五层四层三层二层一层Fj(kN)46.0239.2531.8924.5317.1710.01匕(kN)46.0285.27117.16141.69158.86168.88二、水平地震作用下框架梁、柱内力计算依据算得的各楼层剪力值V及框架柱修正刚度D值，即可求得单根柱j所承受的剪力V，进而由查表得到的反弯点高度系数可求得柱端弯矩和jk梁端弯矩，最后求出梁的剪力和柱的轴力。计算过程及结果见表16及表17。表16水平地震作用下框架梁内力汇总表楼层边跨梁中跨梁A端B端B端M(kNm)V(kN)M(kNm)V(kN)M(kNm)V(kN)六层24.08-5.5714.93

33、5.5712.72-8.48五层55.63-13.2837.3613.2831.83-21.22四层84.2-20.5659.6920.5650.84-33.89三层110.05-26.6276.3126.6265.01-43.34二层128.93-31.0888.6131.0875.49-50.33一层152.98-36.78104.4636.7888.98-59.32表17水平地震作用下框架柱内力汇总表楼层(kN)边柱中柱VjkM底(kNm)M顶(kNm)N(kN)VjkM底(kNm)M顶(kNm)N(kN)六层46.0210.1215.3924.085.5712.8922.6227.65

34、2.91五层85.2718.7632.9240.2418.8523.8846.5746.5710.85四层117.1625.7849.2751.2839.4132.863.9663.9624.18三层141.6931.1760.7860.7866.0339.6777.3677.3640.9二层158.8634.9568.1568.1597.1144.4886.7486.7460.15一层168.8838.84117.1424.83133.8945.6130.42106.782.69三、水平地震作用下框架侧移计算与风荷载作用下的框架侧移量计算相似，同样忽略由于柱轴向变形所产生的侧移量。计算结果见

35、表18。表18水平地震作用下框架梁柱弯曲变形引起的侧移量计算表楼层V.(kN)为Dj(kN/m)h.j(mm)Au.j(mm)u.j(mm)AuJhij!Au/h六层46.025.28X10439000.8716.251/44831/450五层85.275.28X10439001.6115.381/24221/450四层117.165.28X10439002.2213.771/17571/450三层141.695.28X10439002.6811.551/14551/450二层158.865.28X10439003.018.871/12961/450一层168.882.88X10452005.

36、865.861/8871/450结构总高度H=24.7m，框架顶点侧移量u=16.25mmu/H=16.25/24700=l/1520Vu/H=1/550满足“规范”要求。第七节框架内力组合本结构考虑了三种种内力组合方式，即：1.2S+1.4SGkQk1.2S+0.9(1.4S+1.4S)GkQkWk丫咔(1.2S+1.3S)或丫咋(1.0S+1.3S)REGkEhkREGkEhk本框架7re取值：梁端弯矩取0.75；梁、柱剪力取0.85；柱端弯矩及轴力的取值：轴压比小于0.15时，7RE=0.75,轴压比不小于0.15时，7RE=0.80，经计算，仅第五、第六层的柱轴压比小于0.15，其余各

37、层均大于0.15，故仅对第五、第六层柱的柱端弯矩及轴力取7RE=0.75，其余各层取7RE=0.80。在前面的计算中，S、S、S及S均已求得，现只需对其进行组合GkQkWkEhk即可，组合时，考虑风向及地震力方向可能向左，也可能向右两种情况，即考虑其最不利作用。对于梁端弯矩，由于重力荷载产生的弯矩对结构有利，故与地震作用组合时7取1.0，即此时的梁端弯矩为M=1.3M1.0M。GEhGE由于框架轴剪力相对较小，经试算，构造配筋已足够抗剪，故对框架柱剪力不予组合。对于需考虑地震作用的组合项，已按“规范”要求进行了调整，即对柱上、下端的弯矩设计值有：a、底层：按考虑地震作用的弯矩设计值乘以系数1.

38、15b、其余层：工M=1.1工M（三级抗震等级）cb框架梁、柱内力组合结果见表19及表20。表19框架梁内力组合表（单位：MkNm，VkN)楼构件名称截面位内各种作用效应下的内力标准值置SQkSWk内力组合项M48.91A端V99.98边跨跨中M+125.09梁B端M87.32六112.18V力SGk7.11SEhk24.08内力设计值50.51.655.571.35+4.411.653.764973586967.6513.2067.5067.65119.98+122.06+108.14122.06458+15011+151.81+117.05+1518101+148.41+108.12151

39、.81110349314干14.93-104.7899.0250.9311.345.57134.61136.69120.57136.69中跨梁跨中43.02.51M23.8612.7260.655.8665.3425.4757.8565.348.4851.654.7653.2354.7623.8623.8617.9023.86M69.8319.0V103.1927.7515.755.63110.40+1.87+1.873.7513.2887.95127.52117.09127.52162.68163.52119.93163.52中跨梁边跨梁跨中B端B端跨中A端跨中M+114-98+31-612

40、-569-14+182-23+l74；58+94：575M91.1727.86+10.58+37.36148.41V109.9634.983.7513.28M38.0817.209.0231.83V31.626.236.0121.22M18.627.8600M69.8319.023.5584.20V103.1927.755.5720.56+182.23-157.84-118.48131.1831.95180.92180.75126.83180.92_Z2Q7Q56.0+2.47+2.47697878.7365.3178.7374.6478.5455.6878.5433.3532.2522.34

41、33.3511nan78.06+29.72+29.721104U137.41144.94144.94162.68166.04127.97166.04157.84M+11498+31.613431226+18223+182.48+911510+182.231655414025M91.1727.86+16.69+59.69148.41；蔦煮囂123.4810.18165.54V109.9634.985.7520.56180.92183.27134.88183.27中跨梁边跨梁中跨梁边B端跨中A端跨中B端B端跨中A端M38.08V31.6M18.62M69.83V103.1917.226.237.8

42、619.027.7514.2250.8469.7849.4585.29+21.0183.84+21.0185.299.4833.8974.6482.9169.6882.9133.3532.2522.3433.3531.9784.20110.40+29.72+54.937.7420.5678.09137.41144.94170.15162.68166.04127.97168.5512.26+182.23+18?.48+11553+183.98M91.1727.86+22.18+59.69148.41豔54W.0：M+114.98+31.614.90V109.9634.987.7420.56180

43、.92183.27134.88185.78M38.0817.269.7849.45+21.01+34.8218.8950.8485.2983.8497.66V31.626.2312.5933.8974.6482.9169.6886.83M18.627.860033.3532.2522.3433.35M69.8319.057.05+73.33+73.33128.9110.4040.23158.43188.55188.55跨梁跨中V103.1927.759.7031.08112.68171.02139.60171.02M+114.98+31.616.29“土“+182.23+185.73茫.0丫+

44、185.7320.16+169.88+83.831793516845+1802M-9117-2786干乩65干88.01-148.41-109.67+18.02-179.35中跨梁边跨梁中跨梁跨中跨中跨中9.7031.08180.92188.25164.50188.2569.78-37.68+45.04+45.0423.5675.49-97.05-107.87-107.8715.7150.3374.6490.7687.8590.7600-33.35-32.25-22.34-33.3553.19152.9104.67-35.13+99.51+99.51-169.17-208.73-208.731

45、2.7836.78168.21179.81145.30179.81V109.9634.98M-38.08-17.22V31.6026.23M-18.627.86M-66.19-18.03V102.6132.20土+18477+190.93+128.57+1909324.26+169.63+81.2611903118390+3347M-9117-2791干迢30干104.4-148.48-98.83+33.47-190.31M+116.57+32.068.45V110.5435.17M-38.52-17.67V31.626.52M-19.10-7.9812.7830.9220.6136.7888

46、.9859.32181.98193.07153.39193.07”-29.53+57.87+57.877096-107.45-121.42-121.4275.05-34.0997.3097.7897.78-32.97-22.92-34.09表20框架柱内力组合表（单位MkNmNkN）楼层构件名称截面位置内力各种作用效应组合项内力设计值SGkSQkSWkSEhk六MMmax+63.01+2.36+7.11+24.08+78.91+87.54+80.19边柱Nmax相应的M+63.01+2.36+78.91+87.54+80.19M=87.54顶NNmax+130.28+1.65+5.57+156

47、.34+158.42+122.68N=1158.42柱Mmax相应的N+130.28+156.34+158.42+122.68柱MMmax+52.39+10.56+4.55+15.39+77.65+81.91+62.16M=81.91182.42层底Nmax相应的M+52.39+10.56+77.65+81.91+62.16NNmax+150.28+1.65+5.57+180.34+180.42+140.68Mmax相应的N+150.28+180.34+180.42+140.68中柱柱顶MMmax-48.18-2.15+&17+27.65-60.82-70.82-70.32M=70.82N=2

48、05.38M=49.30N=207.54Nmax相应的M-48.18-1.41-59.79-49.30-16.40NNmax+172.05+0.86+2.91+206.46+207.54+157.68Mmax相应的N+172.05+206.46+205.38+152.01柱底MMmax-40.38-8.73+6.69+22.62-60.67-67.89-58.4M=67.89N=230.88M=51.03N=233.04Nmax相应的M-40.38-5.75-56.5-51.03-14.29NNmax+193.3+0.86+2.91+231.96+233.04+176.81Mmax相应的N+1

49、93.3+231.96+230.88+171.13五层边柱柱顶MMmax+48.5+13.2+11.15+40.2476.6888.8882.88Nmax相应的M+48.5+13.276.6888.8882.88M=88.88N=400.65NNmax+299.07+27.5+5.4+18.85397.73400.65287.54Mmax相应的N+299.07+27.5397.73400.65287.54柱底MMmax+48.5+13.2+9.13+32.9276.6886.3475.75Nmax相应的M+48.5+13.276.6886.3475.75M=86.34N=424.6NNmax+

50、319.07+27.5+5.4+18.85421.73424.6305.54Mmax相应的N+319.07+27.5421.73424.6305.54中柱柱顶MMmax-37.33-11.06+12.91+46.57-60.2875.0-79.0Nmax相应的M-37.33-7.34-55.07-37.7811.81M=-79.0N=331.26NNmax+379.82+52.46+3.12+10.85529.23525.81352.42Mmax相应的N+379.82+28.95496.31488.33331.26柱底MMmax-37.33-11.06+12.91+46.57-60.28-75

51、.0-79.0VVM=-79.0N=350.38M=-55.07N=554.73Nmax相应的M-37.33-7.34-55.07-37.7811.81NNmax+401.07+52.46+3.12+10.85554.73551.31371.54Mmax相应的N+401.07+28.95521.81513.83350.38四边柱柱顶MMmax48.513.2+14.2+51.2876.6893.099.89Nmax相应的M48.513.276.6893.099.89VM=99.89N=490.12NNmax467.8555.5+11.15+39.41639.12645.4490.12层Mmax

52、相应的N467.8555.5639.12645.4490.12柱底MMmax48.513.2+13.85+49.2776.6892.2897.8Nmax相应的M48.513.276.6892.2897.8M=93.0VN=645.4NNmax487.8555.5+11.15+39.41663.12669.4509.32Mmax相应的N487.8555.5663.12669.4509.32中柱柱顶MMmax-37.33-11.06+18.0+63.96-60.28-81.41-102.36M=97.8N=509.32M=92.28N=669.4Nmax相应的M-37.33-7.34-55.07-

53、31.3630.68NNmax587.58104.93+6.85+24.18852.0845.94589.22Mmax相应的N587.5846.43770.1754.97538.93柱底MMmax-37.33-11.06+18.0+63.96-60.28-81.41-102.36VVM=102.36N=559.33rM=60.28N=877.50Nmax相应的M-37.33-7.34-55.07-31.3630.68NNmax608.83104.93+6.85+24.18877.5871.44609.62Mmax相应的N608.8346.43795.6780.47559.33层柱柱顶MMmax

54、48.513.2+18.12+60.7876.6897.66109.77M=109.77n=679.84M=97.66N=892.65Nmax相应的M48.513.276.6897.66109.77NNmax636.6383.25+18.89+66.03880.51892.65679.84Mmax相应的N636.6355.5841.66957.69679.84柱底MMmax48.513.2+18.12+60.7876.6897.66109.77VVM=109.77N=679.84M=97.66N=916.65Nmax相应的M48.513.276.6897.66109.77NNmax656.63

55、83.25+18.89+66.03904.51916.65699.04Mmax相应的N656.6355.5865.66881.69699.04中柱柱顶MMmax-37.33-11.06+23.07+77.36-60.28-87.8-116.29VVM=116.29N=721.0M=55.07N=1174.77Nmax相应的M-37.33-7.34-55.07-24.9844.62NNmax795.35157.39+11.97+40.91174.771167.81806.07Mmax相应的N795.3575.381059.951034.32721.0柱底MMmax-37.33-11.06+23.

56、07+77.36-60.28-87.2-116.29JM-116.29VN=741.4JM=55.07N=1200.27Nmax相应的M-37.33-7.34-55.07-24.9844.62NNmax816.6157.39+11.97+40.91200.271193.31826.47Mmax相应的N816.675.381085.451059.82741.4-二二边柱MMmax48.9813.3+22.11+68.1577.44103.43117.9JM=117.90N=874.2M=103.43N=1142.393 3 Nmax相应的MNmaxMmax相应的NMmaxNmax相应的MNmax

57、Mmax相应的NMmaxNmax相应的MNmaxMmax相应的NMmaxNmax相应的MNmaxMmax相应的NMmaxNmax相应的MNmaxMmax相应的NMmaxNmax相应的MNmaxMmax相应的NMmaxNmax相应的MNmaxMmax相应的NMmaxNmax相应的MNmax48.98805.42805.4250.2650.26825.42825.42-37.87-37.871003.121003.12-39.27-39.271024.371024.3732.8732.87973.62973.6216.4316.431001.741001.74-27-271211.471211.4

58、7-13.5-13.51240.8413.377.44103.43117.9111.055.513.6913.69111.055.5-11.21-7.47209.8692.86-11.61-7.84209.8692.86138.683.254.484.48138.683.25-7.98-5.18262.73121.81-3.99-2.59262.73+28.59+97.11+22.11+68.15+29.59+28.14+17.98+28.14+17.98+31.08+41.37+42.92+41.37+39.08+25.81+47.76+25.81+97.11+86.74+60.15+86.

59、74+60.15+84.83+133.89+117.14+133.89+106.7+82.69+130.42+82.691121.91044.279.4879.481145.91068.2-61.14-55.91497.551333.75-63.38-58.11523.051359.2551.9751.971290.381212.8925.9925.991396.131318.64-43.57-39.651821.591624.3-21.79-19.831856.831142.391072.46105.42105.421166.391096.4695.0371.491490.821298.09

60、-97.21-21.551516.321323.689.8889.881323.111253.3779.4479.441428.851359.11-91.7010.311817.321574.72-81.4140.711852.57874.2874.2119.13119.13893.4893.4-126.5653.851025.55900.44-127.9152.511045.95920.84119.78119.781016.321016.32137.6137.61100.921100.92-136.8985.051249.011077.01-148.6122.681277.2M=119.13