逆作法地下结构课件

1、7 逆作法地下结构本章提要(1) 逆作法的概念与特点；(2) 地下连续墙的施工方法、特点及适用性，地下连续墙的主要设计内容；(3) 中间支承柱的作用、结构型式、施工做法及施工阶段的承载力验算；(4) 逆作法施工的各连接接头构造及特点；(5) 逆作法地下室结构的浇筑方法。7.1 概述为适应城市密集建筑物街区地下工程施工的要求，对深度较大(通常大于10 m)的多层地下室结构，常利用刚度大的地下连续墙作为支护和承重结构，实施逆作法施工。所谓逆作法施工，是指在地下结构施工时，不架设临时支撑，以结构本身既作挡墙又作内支撑，施工顺序与顺作法相反，从上往下依次开挖和构筑结构本体的施工方法。具体做法：就是先沿

2、建筑物地下室周围施工地下连续墙，同时在建筑物内部的有关位置浇筑或打下中间支承桩和柱，作为施工期间承受上部结构自重和施工荷载的支撑。然后施工地面一层的梁板楼面结构，作为地下连续墙的支撑，随后逐层向下开挖土方和浇筑各层地下结构，直至底板封底；与此同时，可以向上逐层进行地上结构的施工，如此地面上、下同时进行施工，直至工程结束。(具体过程见后)图7.1 逆作法施工原理图1-地下连续墙；2-中间支承柱；3-地面楼面结构；4-地下室底板 逆作法建造过程逆作法施工工序：第一步：清理场地 清理场地，开挖表层土体到顶板设计标高，施工顶板胎膜。第二步：施工地下连续墙或围护桩支撑桩和立柱成孔第三步：施工立柱桩基础和

3、安装立柱立柱（钢管桩）第四步：浇筑顶板Page12逆作法施工工序立柱顶做法首层楼板浇注第五步：暗挖地下一层 顶板预留孔挖掘机入内挖土地下一层暗挖第六步：浇筑中板楼板和地下连续墙钢筋及止水处理第七步：暗挖地下二层Page16第八步：形成桩头形成桩头和止水措施第九步：浇注底板（施工完后闭合回填竖井）内装修和机电设备安装喷砂、清理地连墙和边柱逆作法优点： 由于地上地下可平行立体施工，当建筑规模大、 上下层次多时，大约可节省工时1/41/3，节省地下结构总造价25%35%；地下结构本身作为支撑，结构刚度相当大，能有效控制周围土体的变形和地表沉降，减小了对周边环境的影响，提高了工程施工的安全性；由于地下

4、室外墙与基坑围护墙两墙合一，既省去了单独设立的围护墙，又可在工程用地范围内最大限度扩大地下室面积，增加有效使用面积； 一层结构平面可作为工作平台，楼盖结构即为支撑体系，省去架设工作平台和大量支撑费用，而且还可以解决特殊平面形状或局部楼盖缺失所带来的支撑布置上的困难，并使受力更加合理； 由于开挖和施工的交错进行，逆作结构的自身荷载由立柱直接承担并传递至地基，减少了大开挖时卸载对持力层的影响，从而大大降低基坑内地基的回弹量。综上，对于软土地区具有多层地下室的高层建筑，采用逆作法施工不仅可缩短总工期，节省地下结构总造价，具有明显的经济效益。此外，逆作法施工还可以最大限度地扩大地下室面积、降低噪音和减

5、少扬尘，环境效益显著等。地下部分施工是在楼板的覆盖下进行，目前尚缺乏小型、灵活、高效的小型挖土机械，作业不便，施工难度大；逆作法所设立柱内的钢骨会与原设计的梁主筋冲突碰撞，节点构造复杂；为运送开挖出的土方及施工材料，需在顶板多处设置临时施工洞，不仅须加强顶板，而且产生接缝，可能带来防水问题；等等。逆作法的缺点或不足： 逆作法应用： 在美、日、德、法等发达国家，在多层地下室和多层地下结构施工中已广泛应用，收到了良好效果。例如：日本的读卖新闻社大楼，地上9层、地下6层，采用逆作法施工，总工期只用22个月，与采用传统方法施工的类似工程相比，缩短工期6个月；美国芝加哥水塔广场大厦，75层，高203 m

6、，4层地下室，用18 m深地下连续墙和144根大直径灌注桩作为中间支承柱，采用逆作法施工，当该工程地下室结构全部完成时，主楼上部结构已施工至32层。日本东京八重洲地下街(世界上最大的的地下街，共三层，建筑面积达7万m2)；莫斯科切尔坦沃住宅小区地下商业街(最深的地下街，深达70-100m); 芬兰Varissu市地下娱乐中心(最大的地下娱乐中心，战时可掩蔽1.1万人)；挪威奥斯陆市A区地下体育中心(最大的地下体育中心，战时可掩蔽7500人)；德国慕尼黑卡尔斯广场综合体(最高的地下综合体，共分6层，一层为人行道和商业区，二层为仓库和地铁站厅，三四层为停车场，五六层为地铁站台和铁道)。上海恒积大厦

7、工程，以逆作法施工地下4层、地上22层，90m，基坑深1417 m，施工仅用了5个月，整个工期明显加快，并减少支撑费用约400万元，周边管线沉降仅15 mm，四周道路及民房位移均在5 mm以内，取得了显著的经济效益和社会效益。 上海地铁陕西南路站、常熟路站、黄陂站、三山街站；北京地铁天安门东站、大北窑站；以及广州、天津、深圳等城市的地铁都采用了逆作法施工。20世纪90年代，各地陆续公布了逆作法施工工法，如上海市高层建筑多层地下室逆作法施工工法(YJGF02-96)和广州市地下室逆作法施工工法(YJGF07-98)。在2001年，逆作法列入建筑地基基础设计规范(GB50007-2001)。由此可

8、说明逆作法施工已日趋成熟，发展和应用前景乐观。国内逆作法施工工程实例(部分)节自徐至钧等，逆作法设计与施工，机械工业出版社，20027.2 地下连续墙自1950年意大利开始在水库大坝中修建地下连续墙以来，这一技术取得了突飞猛进的发展。世界各国都是首先从水利水电基础工程中开始应用，然后推广到建筑、市政、交通、矿山、铁道和环保等部门。最初地下连续墙厚度一般不超过0.6 m，深度不过20 m。到20世纪80年代，随着技术设备的改进和提高，该技术得到迅速发展。墙厚超出1.2 m，深度超出100 m的地下连续墙不断涌现。到了20世纪90年代，已出现了超厚(3.2 m)和超深(170 m)的地下连续墙结构

9、。7.2.1 地下连续墙的施工方法(概念) 在地面上用一种特殊的挖槽设备，沿着深开挖工程的周边(例如地下结构的边墙)，依靠泥浆(又称稳定液)护壁的支持，开挖一定槽段长度的沟槽；再将钢筋笼放入沟槽内。采用导管在充满稳定液的沟槽中进行混凝土浇筑，并把稳定液置换出来。相互邻接的槽段，由特别接头(施工接头)进行连接，这样所形成的一道连续钢筋混凝土地下墙，简称之地下连续墙。施工工艺过程：图7.2 地下连续墙施工工艺过程 地下连续墙优点： 可减少工程施工时对环境的影响。施工时振动少，噪声低；能够紧邻相近的建筑及地下管线施工，对沉降及变位较易控制；地下连续墙的墙体刚度大、整体性好，因而结构和地基变形都较小，

10、既可用于超深围护结构，也可用于主体结构；地下连续墙为整体连续结构，加上现浇墙壁厚度一般不小于60 cm，钢筋保护层又较大，故耐久性好，抗渗性能亦较好；可实行逆作法施工，有利于施工安全，并加快施工进度，降低造价；除岩溶和承压水头较高的砂砾层外，各种地质情况都适用。地下连续墙缺点： 弃土及废泥浆的处理问题。除增加工程费用外，如处理不当，还会造成新的环境污染；槽壁坍塌问题。槽壁坍塌轻则引起墙体混凝土超方和结构尺寸超出允许的界限，重则引起相邻地面沉降、坍塌，危害邻近建筑和地下管线的安全；现浇地下连续墙的墙面通常较粗糙，如果对墙面要求较高，虽可使用喷浆或喷砂等方法进行表面处理或另作衬壁来改善，但也增加工

11、作量；如单纯用作施工期间的临时挡土结构不经济，因此一般用在兼做主体结构的场合较多。 地下连续墙适用条件： 基坑深度大于10 m；软土地基或砂土地基；在密集的建筑群中施工基坑，对周围地面和建筑物的沉降有严格限制时；围护结构与主体结构相结合，用作主体结构的一部分，且对抗渗有较严格要求时；采用逆作法施工，内衬与护壁形成复合结构的工程。7.2.2 地下连续墙设计内容槽壁稳定及槽幅设计；槽段划分；导墙设计；连续墙内力计算及配筋设计；连续墙接头设计等。7.2.2.1 槽幅设计 槽幅是指地下连续墙一次开挖成槽的槽壁长度。槽幅设计的内容包括槽壁长度的确定及槽段划分。槽壁长度最好与施工所选用的成槽设备的尺寸(抓

12、斗张开尺寸、钻孔设备的宽度等)成模数关系，最小不得小于一次抓挖(钻挖)的宽度，而最大尺寸则应根据槽壁稳定性确定。目前常用的槽幅为36 m。地层稳定性越好，槽幅可设计得越长，但考虑到施工工效及槽壁稳定的时效，一般不超过8 m。(1)槽壁稳定性验算经验公式 梅耶霍夫(G. G. Meyerhof)根据现场试验提出以下公式。开挖槽段的临界深度Hcr按下式求得： 式中 cu黏土的不排水抗剪强度(kPa)； K0静止土压力系数； ,1黏土和泥浆的有效重度(kN/m3)； N条形深基础的承载力系数； B ，L槽壁的平面宽度和长度(m) 。黏性土的经验公式式中 p0m、p1m分别为开挖的外侧(土压力)和内侧

13、(泥浆压力)槽底水平压力强度(kPa)。 槽壁的坍塌安全系数Fs按下式计算：式中， z所考虑点的深度(m)； Es土的压缩模量(kN/m2)； 土的泊松比。对于软黏土，取=0.5。 开挖槽壁的横向变形按下式计算：非黏性土的经验公式对于无黏性的砂土(c=0)，安全系数为：式中， 砂土的重度(kN/m3)； 1泥浆的重度(kN/m3)； d砂土的内摩擦角。可见，砂土没有临时深度，Fs与槽壁深度无关。(2)槽段划分 槽段划分应结合成槽施工顺序、连续墙接头形式、主体结构布置及设缝要求等确定。由于槽段划分确定了连续墙接头位置，因此该位置应避开预留钢筋或接驳器位置，并应尽量与结构缝位置吻合。另外还应考虑地

14、下连续墙分期施工的接头预留位置的影响等。在采用公母槽段(凹槽与凸榫的槽段)前后连续相接的连续墙施工中，往往第一副槽段的确定较为重要。 槽段施工7.2.2.2 导墙 导墙是指地下连续墙开槽施工前，沿连续墙轴线方向全长周边设置的导向槽，起定位、导向、容蓄泥浆及安装与承载挖槽机等作用。导墙一般采用“”形现浇钢筋混凝土，厚度一般为200300 mm，混凝土等级通常采用C20。导墙深度以墙脚进入原状土不小于300 mm为宜，墙顶面需高出地面100200 mm，防止周围的散水流入槽段内。净宽度要求比地下连续墙的设计宽度大3050 mm。 图7.3 导墙示意图 7.2.2.3 地下连续墙深度及厚度 (1)连

15、续墙深度地下连续墙深度由入土深度决定。连续墙入土深度(基坑底以下深度)与基坑开挖深度的比值称为入土比。地下连续墙的入土深度需根据基坑围护结构的稳定性验算方法确定。一般预先根据经验假定一个入土比进行反复试算，直至满足基坑稳定性要求为止。根据工程经验，连续墙入土比依地质条件不同一般取0.71.0。(2)连续墙厚度连续墙厚度应根据不同阶段的受力大小、变形及裂缝控制要求等确定。连续墙的厚度根据国内现有施工设备条件，有以下几种常用尺寸：600、800、1000、1200 mm等。连续墙厚度可以在结构设计计算前根据工程经验预先设定(一般为基坑开挖深度的3%5%)，然后由结构计算与复核结果决定。7.2.3

16、地下连续墙的内力计算方法7.2.3.1 单一墙的内力计算单一墙就是把地下墙用作地下结构物垂直边墙的一种结构形式，即地下墙内侧不再另做受力结构层，其优点是壁体构造简单，内外层钢筋得到充分利用，但在主体结构顶、底板与墙体结合处的节点构造比较复杂。此种形式一般用于墙体入土深度不大，且主体结构属于浅埋的地下结构。图7.4 作用在单一墙上的荷载和弯矩(a)施工期间(b)刚竣工时(c)竣工长时间后7.2.3.2 分离墙的内力计算分离墙意味着主体结构没有与地下墙结合为一体，而只是作为地下墙的支点，起着水平支撑作用。这种形式的结合简单，各自受力明确。地下墙在施工和使用期间起挡土和防渗作用，而主体结构的外墙或柱

17、子只承受垂直荷载。当起支撑作用的主体结构的楼盖间距较大时，地下墙的强度可能不足，此时可在水平楼盖之间增设中间支点，以补充地下墙的强度。计算时，中间支点视为弹性支座。图7.5 作用在分离墙上的荷载和弯矩 (a)施工期间(b)刚竣工时(c)竣工长时间后7.2.3.3 重合墙的内力计算重合墙是把主体结构的垂直边墙重合在地下墙的内侧，在两者之间填充隔绝材料，使之不传递剪力的结构形式。这种结构形式可以随着地下结构物深度的增大而增大内墙的厚度，即使是在地下墙的厚度受到限制时，也能承受较大的应力。但由于地下连续墙表面凹凸不平，使衬垫材料厚薄不等，应力传递不均匀，且施工不便。 式中 M0、N0重合墙的总弯矩(

18、kNm)及总轴向力(kN)； I1、I2地下墙、主体结构边墙的截面惯矩(m4)； A1、A2地下墙、主体结构边墙的截面积(m2)。 对于结合之后产生的应力，一般是先求得重合墙的总弯矩和总剪力，并计算地下墙与地下主体结构边墙的截面面积及其截面惯矩，然后按刚度比例分配截面内力，即：图7.6 作用在重合墙上的荷载和弯矩 (a)施工期间(b)刚竣工时(c)竣工长时间后复合墙是把地下墙与主体结构的垂直边墙做成一个整体，即把地下墙的内侧凿毛并用剪力块将地下墙与主体结构物连接起来，结合部位能够承受剪力。这种结构的墙体刚度大，防渗性能好，且框架节点处(内墙与顶底板或框架梁)构造简单。7.2.3.4 复合墙的内

19、力计算图7.7 作用在复合墙上的荷载和弯矩 (a)施工期间(b)刚竣工时(c)竣工长时间后刚竣工时，复合墙的内力计算方法与单一墙完全相同，只是应按整个断面计算，并应与复合前的应力叠加，如图7.8所示。 图7.8 复合墙上的应力 7.3 中间支承柱 中间支承柱是逆作法施工中，在底板未封底受力之前，与地下连续墙共同承受地下结构、上部结构自重和施工荷载的承重构件。而且中间支承柱连桩也是工程正式使用的桩和柱，因此中间支承柱、桩是逆作法设计和施工的关键。除非上部建筑层数较少，柱荷载较小，立柱可以一次建成外，一般逆作法都采用叠合柱的方法，即在永久柱子的核心位置先作临时立柱，待地下室底板混凝土浇筑完成后，逐

20、层在临时立柱的外围浇筑外包混凝土，与核心处的临时立柱叠合，形成地下室的永久性柱子。临时立柱是逆作法的关键构件。 7.3.1 中间支承柱结构型式选择目前常用的中间支承柱结构型式有：直接利用地下室的结构柱作为中间支承柱；底端插入灌注桩的工字钢、H型钢或钢管柱；钢管混凝土中间支承柱；钻(挖)孔灌注桩作为中间支承柱。在选择中间支承柱的结构型式时，一方面要考虑具有较高的承载力、施工方便，另一方面又要方便与梁板的连接。为此，中间支撑柱采用底端插入灌注桩的H型钢和钢管混凝土较多。主要原因是因为H型钢或钢管与楼盖梁等钢筋的连接方便，而且承载力较高。再就二者的经济性而言，钢管混凝土应该是首选的中间柱。也有采用灌

21、注桩或挖孔桩作中间支承柱的。这种中间支承柱，需要在土方开挖后，进行人工修凿，再绑扎钢筋，然后再浇筑混凝土形成结构柱。此法国外基本不用，而国内有些应用，主要原因是国内H型钢货源偏紧，而且插入H型钢施工精度要求较高。而灌注桩和挖孔桩在我国有成熟的施工经验，施工质量有保证，而且费用较低。7.3.2 中间支承柱的做法1-补浆管；2-护筒；3-潜水电钻；4-排浆管；5-混凝土导管；6-定位装置；7-泥浆；8-钢管；9-自凝泥浆；10-混凝土桩 7.3.2.1 采用钻孔灌注桩方法(a)泥浆循环钻孔(b)吊放钢管、浇筑砼(c)形成自凝泥浆 1-套管；2-抓斗；3-混凝土导管；4-H型钢；5-扩大的桩头；6-

22、填砂；7-混凝土桩 7.3.2.2 采用套管灌注桩方法(a)成孔(b)吊放H型钢、浇筑砼(c) 抽套管、填砂 7.3.3 中间支承柱的承载力验算逆作法施工时，当下层土方已开挖，上一层的中间支承柱一般在楼盖混凝土浇筑的同时也浇筑了复合柱，其承载力显著增大，故仅需验算最底一层中间支撑支承柱的承载力。最底层中间支承柱，上端固定在楼盖中，由于楼盖的刚度很大，可视为固结；下端插入工程桩内，由于工程桩周围土体的刚度小，下端可转动，应视为铰接。通常，中间支承柱是等跨或接近均匀布置的，中间支承柱所受的弯矩很小或不大，属于小偏心受压柱。 7.3.3.1 H型钢、钢管中间支承柱 需验算其抗压强度、整体稳定、局部稳

23、定、刚度及插入长度等。(1)抗压强度验算 式中， 截面正应力(N/mm2)； N轴心压力设计值(N)； A截面积(mm2)； 偏心受压增大系数，取1.51.8； f钢材抗压强度设计值(N/mm2)。式中 ，轴心受压稳定系数，按中间支承柱的长细比确定； K安全系数，取2.02.5。(2)整体稳定验算 (3)局部稳定验算 式中，b翼缘的自由外伸长度(mm)；t翼缘厚度(mm)；构件的最大长细比,当30时，取=30；当100时，取=100；fy钢材的屈服强度值(N/mm2)。H型钢翼缘局部稳定 H型钢腹板局部稳定式中, h0腹板计算高度(mm)； tw腹板厚度(mm)。式中， D钢管外径(mm)；

24、t钢管壁厚(mm)。钢管截面局部稳定式中，max长细比最大值；l0中间支承柱计算长度(mm)； i截面回转半径(mm)； 容许长细比，按钢结构设计规范取值。(4)刚度验算式中： lH型钢、钢管插入工程桩的长度(mm)； K安全系数，取2.02.5； fc混凝土轴心抗压强度设计值(N/mm2)； L中间支承柱断面周长(mm)； 粘结设计强度(N/mm2)。如无准确数据，可近似取混凝土抗拉设计强度ft。 (5)插入长度验算7.3.3.2 钢管混凝土中间支承柱承载力 式中， N轴心压力设计值(N)； 受压杆件稳定系数，见钢管混凝土结构设计规范； 偏心受压增大系数，取1.51.8； As钢管截面积(m

25、m2)； fs钢材抗压强度设计值(N/mm2)。 K1核心混凝土轴心抗压强度提高系数，见钢管混凝土结构设计规范； Ac钢管内核心混凝土截面积(mm2)； fc混凝土轴心抗压强度设计值(N/mm2)。 7.4 逆作法施工的连接接头 逆作法施工的连接接头，包括：地下连续墙(地连墙)墙段之间、地连墙与楼盖梁之间、地连墙与底板之间以及中间支承柱与梁的连接。 逆作法结构连接节点的基本要求：要求既满足结构永久受荷状态下的设计要求，又要满足施工状态下的受荷要求。即节点设计要符合结构设计规范的要求，又要满足施工工况受荷条件下的受力要求；节点形式和构造必须在工艺上满足现有的工艺手段与施工能力。即设计的节点是可行

26、的，可操作的，在满足受力前提下愈简单愈好；节点构造必须满足抗渗防水要求，不能因为节点施工降低了抗渗性能，造成永久性的渗漏。不能影响建筑物的使用功能，如不能占用过大空间等。 7.4.1 地下连续墙接头 按受力条件可分为非刚性接头和刚性接头。国内使用最多的非刚性接头是圆形锁口管接头(也称接头管、模管、连锁管等)，其特点是用钢量少，造价低，但抗剪和抗弯能力差，故一般不用于作为主体结构的地下连续墙的接头。作为逆作法结构的地下连续墙，对墙体的受力和防水性能均有较高的要求，其墙段接头一般应采用刚性接头。在工程中应用的刚性接头主要有穿孔钢板接头和钢筋搭头接头。(a)穿孔钢板接头 (b)钢筋搭接接头 1-先行

27、施工墙段；2-水平钢筋；3-竖向钢筋；4-止浆铁皮；5-穿孔钢板；6-槽钢；7-封头板；8-封头板开孔；9-封头板架立筋7.4.2 地下连续墙与梁、板的连接 7.4.2.1 接头形式在设计地下连续墙和主体结构连接接头时，可根据结构的实际情况，采用刚性接头、铰接接头和不完全刚接接头等形式，以满足不同结构情况的要求。(1)刚性接头(a)预埋钢筋连接；(b)钢筋接驳器连接图7.12 刚性接头连接构造简图 (2)铰接接头(a)预埋钢筋连接；(b)剪力连接件连接 图7.13 铰接接头连接构造简图(3)不完全刚接 若结构板与地下连续墙厚度相差较小，可在板内布置一定数量的钢筋，以承受一定的弯矩，但在板筋不能

28、配置很多以形成刚性连接时，属不完全刚接形式。7.4.2.2 梁与墙的连接节点做法(1)预埋连接钢筋法：构造简单、施工简便，适用于连接钢筋的直径不大(直径20mm以内)情况。如图7.12(a)、7.13(a)所示。 (2)预埋连接钢板法：施工方便，接头受力性能较好。但电焊质量要求高，技术性强；现场焊接量大，有时会影响进度，如图7.14(a) 。图7.14 梁与墙的连接节点(a)预埋连接钢板法；(b)预埋剪力连接件法；(c)齿形连接接头法1-预埋钢板；2-电焊接头；3-梁内钢筋；4-地连墙； 5-预埋剪力连接件； 6-带剪力槽钢板 (3)预埋剪力连接件法：优点是接头抗剪性能好，施工方便。缺点是大直

29、径钢筋弯折和反弯较困难， 抗弯钢筋需另埋。如图7.13(b)、7.14(b)所示。(4)齿形连接接头法：优点是连接钢筋施工质量可保证，接头的抗剪、抗弯性能良好。缺点是带剪力槽钢板的位置要求预埋的很准确，施工难度较大，且现场焊接工作量较大。如图7.14(c)所示。图7.14 梁与墙的连接节点(a)预埋连接钢板法；(b)预埋剪力连接件法；(c)齿形连接接头法1-预埋钢板；2-电焊接头；3-梁内钢筋；4-地连墙； 5-预埋剪力连接件； 6-带剪力槽钢板 (5)锥螺纹钢筋连接接头法：锥螺纹钢筋接头施工速度快，且不受气候影响。而钢牛腿能良好地承受梁端传来的剪力。缺点是锥螺纹钢筋接头定位要求较高，需采取措

30、施将其固定正确与牢固。 7.4.3 地下连续墙与底板的连接地连墙与地下室底板的连接要满足两个要求：使地下室底板与地下连续墙连成整体，与设计假定的刚性节点一致；使地下室底板与地下连续墙连接紧密，达到防水的要求。为了保证连接质量，沿地下连续墙四周将地下室底板进行加强处理，加配一些钢筋。在底板与地下连续墙接触面处设止水条，增强防水能力。有时可在连接处设剪力键增强抗剪能力，如图7.15所示。图7.15 底板与地下连续墙的连接1-地下室墙；2-电焊钢板；3-梁内钢筋；4-支托加强钢筋；5-预埋剪力连接件；6-附加钢筋当排桩支护作为围护结构时，可将主体结构的底板和楼板插入桩体内。做法是当挖孔桩施工到底板或

31、楼板标高时，先将钢筋预先插入挖孔桩并浇灌一段底板混凝土，如图7.16所示(该图是香港彩虹地铁车站的结构连接的做法)。 图7.16 底板与支护桩的连接 7.4.4 中间支承柱与梁的连接 (1)钻孔钢筋连接法：节点简单，柱梁接头混凝土浇注质量好；缺点是在H型钢上钻孔削弱了截面，会降低承载力。如图7.17所示。 (2)传力钢板法：节点质量也易于保证，缺点是材料消耗较多，有时会出现浇筑混凝土困难。如图7.18所示。 7.4.4.1 H型钢中间支承柱与梁的连接图7.17 钻孔钢筋连接 图7.18 传力钢板连接 1-竖向传力钢板；2-梁钢筋；3-复合柱；4-H型钢 1-钻孔；2-H型钢；3-复合柱 7.4.4.2 钢管和钢管混凝土中间支承柱与梁的连接 同H型钢中间支承柱，可用钻孔钢筋通过和传力钢板法，以传力钢板法为主(钢管混凝土只用传力钢板法)。1-竖向传力钢板；2-梁受力钢筋；3-复合柱；4-钢管中柱桩 图7