塔机基础专项施工方案-ms

1、翰宇生物科技（大理）有限公司工业大麻深加工基地建设项目（一期）W6015-8A中联重科塔机基础专项施工方案编制：审 核：审 批：大理市第五建筑工程有限责任公司2020年4月22日 TOC o 1-5 h z 一、工程概况 1二、塔吊选择及定位 4三、塔机基础施工图 5四、塔机基础计算 6五、硅基础施工技术要求 17六、塔吊基座下受力桩桩身方案 1818七、塔基位置布置 一、工程概况1、工程概况工程名称：翰宇生物科技（大理）有限公司工业大麻深加工基地建设项目（一期）建设单位： 翰宇生物科技（大理）有限公司设计单位： 浙江美阳国际工程设计有限公司勘察单位：云南南方地勘工程总公司监理单位：云南晨阳精

2、诚建设监理咨询有限公司施工单位：大理市第五建筑工程有限责任公司工程地址：大理市上登工业园区工程概况：翰宇生物科技（大理）有限公司位于上登工业园区中部，该厂区用地面积 46655.71m2（69.98亩）。厂区南侧长192.98米，北侧长188.71米，西侧长247.06米，东侧长216.43米。厂区周围环境为：厂区西、北两侧均靠园区道路，西侧道路宽24米，北侧道路宽18米，东侧紧邻恒丰钢构，北侧为园区规划用地。为满足现场施工需求，拟布置1台XGT6015-8耀塔机负责现场初期材 料转运工作。2、地质条件拟建工程位于大理市大理经济技术开发区上登工业园区，属于中山构造、剥蚀地貌单元，总体地势东高西

3、低，规划建设区内用地高程为2112.122115.34米，相对高差3.22米。原始地貌为冲沟地段，原冲沟从场地中部通过，北西侧、南东 侧为冲沟两岸，冲沟沟底为场地中部北东-南西一线。场地现状被填土覆盖，现状场地地形较为平整，地势相对平缓, 适宜工程建设。建设场地位属中山构造、剥蚀地貌单元，其原始地貌为沟谷洼地，被近年人工填筑，地层差异变化较大，勘探钻孔揭露深度范围内按成因类型、岩性 特征及物理力学性质等可划分为第四系人类活动层、第四系残坡积层、奥 陶系下统向阳 组（01x3）全风化沉积岩、奥陶系下统向阳组强风化沉积岩， 4个单元层6个层位。各岩土层的岩性特征自上而下分述如下：.第四系人工堆积层

4、（Q4ml层素填土：褐黄、褐红、灰绿，松散，稍湿，主要由混砾粉质粘土、砂砾石、强-中风化砂岩等组成，为5-10年内新近回填土，松散-稍密，整体 欠固结，结构松散、疏密不一。层厚0.529.6m,平均厚度9.11m,分布于整个场 地，层厚在场地内呈现北西侧、南东侧薄，中部北东-南西一线厚，原地貌为冲沟 地段。1有机质粉质粘土：灰黑色为主，软塑状为主，局部呈可塑、流塑状。面较光滑，稍有光泽，摇振反应差，干强度中等，韧性中等，无明显层理、 纹理，含有有机质成分，局部呈草煤状，属洼地沼泽堆积成因。该层顶板埋深28.529.6m,平均厚1.753m,在ZK18、ZK19钻孔中呈透镜体分布。.第四系残坡积

5、层（Q4el+dl）层粉质粘土：褐灰黄、灰红、褐灰，湿-很湿，可塑，土质不均匀，局部 夹薄层粉土，切面粗糙，稍有光泽，无摇震反应，干强度及韧性中等，水 平层理。该层顶板埋深12.627.5m,厚度0.903.20m,平均厚1.66m,场地中 部有揭露。.陶系下统向阳组（01x3）全风化沉积岩层全风化泥质砂岩：灰黄、褐灰，灰紫，全风化，原岩结构尚可辩。岩心呈（坚硬）密实土-碎石土状，手可捏碎成土状，夹少量强风化岩块。吸水后易软化、崩解。该层顶板埋深0.531.9m,厚度1.217.1m,平均厚 1.95m,整个场地均有揭露。1层全风化石英砂岩：浅黄、灰黄，全风化，原岩结构尚可辩。岩芯呈（坚 硬）

6、密实土-碎石土状，手可捏碎成砂砾状，夹少量强风化岩块。吸水后易 软化、应项目要求塔吊基础为6000X 6000X 1250钢筋混凝土承台基础，基础 顶标高与建筑正负零相同，4桩。3、编制依据1、W6015-8A-4联重科塔式起重机使用说明书2、塔式起重机混凝土基础工程技术规程 JGJ/T187-20093、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑桩基技术规范JGJ94-20085、建筑地基基础设计规范 GB50007-2011二、塔吊选择及定位1、塔吊基本参数信息塔吊型号：XGT6015-8SA塔机独立状态的最大起吊高度 H=40.5m最大起重力矩（kNI- m）=1528塔身宽度B

7、=1.8m基础承台厚度Hc=1.25m塔机荷载特征值Max Capaaty20.02Z525.0扛530.032.5母。37,姐。4J45J47.55立。5Z555心57.5M.06Dm(RF1 属u25-324jOQ3.713.373m4.002年口1.405-232oe1融1811 W1.591.50的2 AM5015 14 1 4 544M33 2e2994 Q42 522 323 15381 861 731 621 511 42rmau)2 5 -M S4 003713浦4 002陇2672.482.312162021翎当2 5-16.66 4e5 664共4 454.013.613

8、314.452 402 592.402.232酬1541就50m(后51周g3.5-31.54003053524 002 992 77: 532 412节阕2726715 865174成4傅3 773M4耽2912692 50S332.172.5-13.64jOO3.814.003N43.01Z80曲25-1&3a6.305 574.M4.4.W344.9S3-15S.$3S-724Dm(RMI 同tJ2.5-J3.33弱4,00320lAj7136 2$5 514翼4.444.033.66423.123501 悌同y2 S -3S.04出2.515l07 566 BO5.8453472*.2

9、93.3230m (R=31.6)u2.530.04 002 6-lfl 17616 661 -：-5 2S*752、塔吊的选择根据施工现场需求，为满足现场施工吊装要求，决定安装1台W6015-8A4联重科塔式起重机，用于材料转运。三、塔机基础施工图支腿固定式塔机的地基基础是保证塔机安全使用的必要条件，要求该基础分不同地质情况严格按照规定执行。采用整体钢筋混凝土承台基础四、塔机基础计算计算依据：1 、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-20092、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑桩基技术规范JGJ94-20084、建筑地基基础设计规范 GB50007-2011一

10、、塔机属性塔机型号W6015-8A中联重科塔机独立状态的最大起吊高度 H(m)40.5塔机独立状态的计算高度 H(m)45.7塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.8二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fki(kN)649.5起重荷载标准值Fqk(kN)125竖向荷载标准值Fk(kN)774.5水平荷载标准值Fvk(kN)20.8倾覆力矩标准值M(kN - m)1951.3非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN) 6,49.5水平荷载标准值Fvk(kN)82.6倾覆力矩标准值M(kN - m)1788.12、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值R(kN)

11、1.35Fk1 = 1.35 X 649.5 = 876.825起重荷载设计值FkN)1.35Fqk=1.35 X 125= 168.75竖向荷载设计值F(kN)876.825+168.75 =1045.575水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk= 1.35 X 20.8 =28.08倾覆力矩设计值M(kN m)1.35M = 1.35 X 1951.3 = 2634.255非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk =1.35 X 649.5 = 876.825水平荷载设计值Fv(kN) 1.35F vk = 1.35 X 82.6 = 111.51倾覆力矩设计值M(kN - m)1

12、.35Mk=1.35 X 1788.1 =2413.935三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.25承台长l(m)6承台宽b(m)6承台长向桩心距a (m)3.8承台宽向桩心距ab(m)3.8承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重丫3c(kN/m)25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度丫(kN/m 3)19承台混凝土保护层厚度S (mm)50配置暗梁否承台底标高d1(m)-1.25tr1由口 I口基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(h 丫 c+h 丫)=6 X6X (1.25 X25+0X 19)=1125kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=

13、1.35G=1.35X 1125=1518.75kN桩对角线距离：L=(ab2+a2)0.5 =(3.8 2+3.82)0.5 =5.374m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q=(Fk+G)/n=(774.5+1125)/4=474.875kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(Fk+G)/n+(M k+Fvkh)/L二(774.5+1125)/4+(1951.3+20.8X 1.25)/5.374=842.812kNQ kmin=(Fk+G)/n-(M k+Fvkh)/L=(774.5+1125)/4-(1951.3+20.8X 1.25)/5.374=106.938kN

14、2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(1045.575+1518.75)/4+(2634.255+28.08X1.25)/5.374=1137.797kNQ min=(F+G)/n-(M+F vh)/L =(1045.575+1518.75)/4-(2634.255+28.08X1.25)/5.374=144.366kN四、桩承载力验算桩参数桩类型灌注桩桩直径d(mm)800桩混凝土强度等级C40桩基成桩工艺系数少C0.75桩混凝土自重丫 z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度6(mm)50桩底标高d2(m)-9.25桩有效长

15、度l t(m)8桩配筋 桩身普通钢筋配筋HRB400 18D 16自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值4000桩裂缝计算钢筋弹性模品E(N/mn2)200000普通钢筋相对粘结特性系数V1最大裂缝宽度3 lim(mm)0.2裂缝控制等级三级地基属性地下水位至地表的距离hz(m)1.33自然地面标高d(m)0是否考虑承台效应否土名称土层厚度l i(m)侧阻力特征值 qsia (kPa)端阻力特征值 qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值 fak(kPa)素填土2.51800.6-全风化泥质山 石127500.6-全风化石英砂岩1.39010000.6-强风化岩9.514514000.6-1、桩

16、基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=% d=3.14 X0.8=2.513m桩端面积：A=Ttd2/4=3.14 X 0.8 2/4=0.503m2R a= 6 u 2 qsia T i +qpa - Ap=0.8 X 2.513 X (1.25 X 18+6.75 乂 75)+0 乂 0.503=1063.115kNQ k=474.875kNWR=1063.115kNQ kmax=842.812kN0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A=n兀d2/4=18 X 3.142 x 162/4=3619mrn(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶

17、轴向压力设计值：Q=Qx=1137.797kN桩身结构竖向承载力设计值：R=4000kNQ=1137.797kN 0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、桩身构造配筋计算A s/ApX 100%=(3619.115/(0.503 X 106) X 100%=0.72哈0.65%满足要求!5、裂缝控制计算Q kmin=106.938kNA0不需要进行裂缝控制计算!五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 22160承台底部短向配筋HRB400 22160承台顶部长向配筋HRB400 22160承台顶部短向配筋HRB400 221601、荷载计算承台计算不计承台及上土自重 ：F ma户F

18、/n+M/L= 1045.575/4+2634.255/5.374=751.578kNF min=F/n-M/L= 1045.575/4-2634.255/5.374=-228.79kN承台底部所受最大弯矩：M x= Fmax (a b-B)/2=751.578 x (3.8-1.8)/2=751.578kN.mM y= Fmax (a l-B)/2=751.578 X (3.8-1.8)/2=751.578kN.m承台顶部所受最大弯矩：M x= Fmin (a b-B)/2=-228.79 乂 (3.8-1.8)/2=-228.79kN.mM y= Fmin (a i-B)/2=-228.7

19、9 乂 (3.8-1.8)/2=-228.79kN.m计算底部配筋时：承台有效高度：h0=1250-50-22/2=1189mm计算顶部配筋时：承台有效高度：h0=1250-50-22/2=1189mm2、受剪切计算V=F/n+M/L=1045.575/4 + 2634.255/5.374=751.578kN受剪切承载力截面高度影响系数：Bhs=(800/1189) 1/4=0.906塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.8-1.8-0.8)/2=0.6ma1l =(al -B-d)/2=(3.8-1.8-0.8)/2=0.6m剪跨比：入 b=a 1b/h 0=6

20、00/1189=0.505 ,取入 b=0.505;入 j= a 1l/h 0=600/1189=0.505,取入尸0.505;承台剪切系数：% b=1.75/(入 b+1)=1.75/(0.505+1)=1.163% l = 1.75/(入 l + 1)=1.75/(0.505+1)=1.163B hs % bftbh0=0.906X 1.163 x 1.57 乂 103X6X 1.189=11798.298kNB hs % lftlh 0=0.906 x 1.163 x 1.57 乂 103X6X 1.189=11798.298kNV=751.578kN min( Bhs%bftbh0,B

21、 hs % lf tlh 0)=11798.298kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h=1.8+2X 1.189=4.178ma b=3.8mw B+2h)=4.178m, a=3.8mw B+2h=4.178m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积认 S尸 My/(认 ifcbho2)=751.578 X 106/(1 X 16.7 X6000X 11892)=0.005(i=1-(1-2 %s1).5 = 1-(1-2 X 0.005) 0.5=0.005丫 S1=1- Aw=10701mm满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积%S2= Mx/( - 2fclh 02)=751.578 x 106/(1 X 16.7 X6000X 11892)=0.005( 2=1-(1-2 认 S2) 0.5 = 1-(1-2 X 0.005) 0.5=0.005丫 S2=1- A2=10701mm满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积a S1= My/( % ifcbho2)=228.79 x 106/(1 X 16.7 X6000X 11