[鲁南]高速铁路工程(60+112+60)米连续梁悬灌施工方案

1、鲁南高速铁路临沂至曲阜段工程LQTJ-2标段 跨S241省道花果峪特大桥（60+112+60）m连续梁施工方案 中铁二十一局集团有限公司鲁南高铁项目部目 录TOC o 1-3 t h z u HYPERLINK l _Toc16706 1、编制依据 中铁二十一局集团有限公司鲁南高铁LQTJ-2标项目经理部跨S241省道1-（60+112+60）m连续梁悬灌施工方案1、编制依据(1)、新建高速铁路临沂至曲阜段LQTJ-2标施工合同、项目管理策划书、总体施工组织设计、公司管理交底、设计资料、投标文件；(2)、花果峪特大桥现场实地踏勘调查资料、施工调查报告；(3)、花果峪特大桥施工图鲁南临曲施桥-1

2、9-I、鲁南临曲施桥-19-II、鲁南临曲施桥-19-III及相关图集、设计文件；(4)、铁路预应力混凝土连续梁（钢构）悬臂浇筑施工技术指南（TZ 324-2010）；(5)、铁路后张法预应力混凝土梁管道压浆技术条件（TB/T 31922008）；(6)、铁路桥涵设计基本规范（TB-10002.1-2005）及局部修订条文（铁建设20105号、铁建设2010257号、铁建设20123号、铁总建设201392号）；(7)、铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范（TB-10002.3-2005）及（局部修订条文（铁建设200922号、铁总建设201352号、铁建设2010257号、国铁科法2

3、01426号）；(8)、铁路桥涵混凝土和砌体结构设计规范（TB10002.4-2005）（局部修订条文：铁建设200962号）；(9)、铁路桥涵地基和基础设计规范(TB10002.5-2005) （局部修订条文：铁建设200962号）；(10)、高速铁路桥涵工程施工技术规程(Q/CQ 9603-2015)；(11)、高速铁路桥涵工程施工质量验收标准（TB10752-2010）局部修订：国铁科法201426号；(12)、高速铁路设计规范（TB 106212014）；(13)、高速铁路工程测量规范（TB10601-2009）；(14)、铁路桥涵工程施工安全技术规程（TB10303-2009）；(1

4、5)、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；(16)、铁路桥梁钢结构设计规范（TB10002.2-2005）（局部修订条文：铁建设200962号）；(17)、施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）；(18)、铁路混凝土结构耐久性设计规范（TB10005-2010）；(19)、铁路混凝土工程施工技术指南（铁建设2010241号）；(20)、铁路工程抗震设计规范（2009年版）（GB 50111-2006）；(21)、铁路安全管理条例（国务院令第639号）；(22)、铁路混凝土梁配件多元合金共渗防腐技术条件（TB/T3274-2011）；(23)、铁路综合接地系统图（通

5、号（2009）9301）；(24)、 中铁二十一局集团有限公司类似高铁工程的施工经验。2.1、编制范围鲁南高铁花果峪特大桥跨S241省道1-（60+112+60）m连续梁梁部工程施工。2.2、编制原则2、编制范围及原则、“安全第一、预防为主、综合治理”的安全方针。、遵守国家法律及铁路总公司、地方政府的法规，执行铁路总公司工程施工技术指南和质量验收标准，进行施工全过程的质量控制和管理。、合理安排施工顺序和工序衔接，统筹兼顾、均衡生产，努力确保工期目标实现。、采用项目组织施工，执行标准化管理工程，做到安全、优质、文明、高效。、文明施工，合理规划，保护环境，杜绝污染。3、工程概况及主要工程数量3.1

6、、工程概况3.1.1、简介鲁南高铁花果峪特大桥DK212+220.5处跨S241省道，道路与线路为斜交，角度约30。，采用一联三孔(60+112+60)m的预应力混凝土双线连续箱梁跨越，梁全长233.5m。S241省道路面宽度为15米，公路交叉里程K13+747。3.1.2、下部结构本连续梁10#、13#边墩基础采用8-1.5m钻孔灌注桩，桩长分别为20.5m、15.0m，11#主墩基础采用12-1.8m钻孔灌注桩，桩长为15.0m，12#主墩基础采用12-1.8m钻孔灌注桩，桩长为13.0m；10#、13#边墩承台尺寸:12.46.53m，边墩高度：10#墩10米；13#墩13.5米；11#

7、主墩尺寸：14.010.34.0m，12#主墩尺寸：14.011.34.0m，桥墩采用圆端形实体直坡墩，10#、13#边墩高10.0m、13.5m，11#、12#主墩高9.0m、12.0m。3.1.3、梁部结构箱梁为单箱单室、变高度、变截面箱梁，梁底、腹板、顶板局部向内侧加厚，均按直线线性变化。全联在端支点，中支点处设横隔板，横隔板设有孔洞，供检查人员通过。中支点处梁高9.017m，边支点处梁高5.017m。边支点中心线至梁端0.75m，梁缝分界线至梁端0.1m，边支座横桥向中心距离6.0m，中支座横桥向中心距离6.0m。桥面防护墙内侧净宽7.6m，桥梁宽12.6m，桥梁建筑总宽12.9m，底

8、板宽7.0m。顶板厚度43.5-73.5cm，腹板厚度50cm95cm，底板厚度50cm90cm，腹、底板厚度均按折线变化。在梁体边支点、中支点共设4个横隔板，隔板中部设有孔洞，供检查人员通过。在0#段中跨梁侧底板处设1.0m进人洞，作为梁部桥墩检查通道。梁体分11#、12#墩2个对称T构，单个T构分13个悬臂浇筑段，1（1）#段到4（4）#节段长度3.0m，5（5）#段到9（9）#节段长度3.5m，10（10）#节段到13（13）#节段长度4.0m，14#边跨合龙段、14#中跨合龙段节段长度均为2.0m；0#段节段长度19.0m，重量1833.51t，15#边跨现浇段节段长3.75m，重量2

9、74t。连续梁悬臂段采用挂篮悬臂浇筑施工，0#段现浇段采用托架托架现浇法施工，15#边跨现浇段采用托架现浇法施工。,3.1.4、预应力体系梁体二期恒载按直线108KN/m设计，梁内设置了纵、横、竖三向预应力筋体系。腹板纵向束为16-15.2mm预应力钢绞线，采用内径90mm镀锌金属波纹管成孔，M15A-16锚具配套三瓣式自锚夹片锚固；顶板纵向束为13-15.2mm预应力钢绞线，采用内径90mm镀锌金属波纹管成孔，M15A-13锚具配套三瓣式自锚夹片锚固，设计张拉控制应力1302Mpa底板纵向束为15-15.2mm预应力钢绞线，采用内径90mm镀锌金属波纹管成孔，M15A-15锚具配套三瓣式自锚

10、夹片锚固。合龙段处纵向预应力筋采用增强型镀锌金属波纹管，其余各处采用标注型。镀锌金属波纹管管道摩擦系数取0.26,管道偏差系数取0.003。钢绞线采用抗拉强度标准值fpk=1860 Mpa,弹性模量为Ep=195Gpa，预应力采用先成孔后穿钢绞线法施工。纵向预应力张拉配5台穿心式YDC400型双作用千斤顶（1台备用）, 两端对称张拉真空辅助压浆工艺；梁体在顶板设横向预应力张拉束，采用3-15.2mm钢绞线，扁型波纹管成孔，U1=60mm，U2=22mm，S=3.5mm；采用单端张拉，张拉端采用BM15-3扁型锚具锚固，固定端采用BM15P-3扁型锚具锚固，张拉端与锚固端沿梁长方向布置；采用QY

11、C250型千斤顶单端张拉，张拉端采用BM15-3扁形锚具锚固，固定端采用BM15P-3扁形锚具锚固，张拉端与固定端沿梁长方向交错布置。梁体腹板中的竖向预应力采用外径16mm的预应力砼用钢棒(16-2),外径18.5mm，壁厚1mm护套成孔，YGD-350-70型穿心式专用千斤顶张拉，PSU16-2锚具锚固。3.2、地理环境3.2.1、水文地质资料跨S241省道连续梁桥址区地下水类型为第四系孔隙水及基岩裂隙水，勘测期间地下水位埋深8-10m（高程218.4-216.4m）。地下水主要受大气降水及侧向径流补给，排泄方式主要为蒸发及人工抽取地下水，水位季节变化幅度3-5m。3.2.2、地震动参数本地

12、区地震动峰值加速度0.15g，相当于地震基本烈度7度，反应谱特征周期0.4s。3.3、施工准备3.3.1、现场交通情况本连续梁跨越S241省道，交通运输便利，线路经过地区省道四通八达，村村通公路工程，并且标准有所提高，已形成由省道、县际公路构成的纵横交错、多层次的公路网络，为本线材料运输提供了便利条件。3.3.2、施工用水本线经过地区水源较丰富，沿线经过的地下水资源丰富且埋深较浅。附近河流流量较小或无地表水的工点，进行远离线路200外进行打井取水，安放水箱，满足施工需要。3.3.3、施工用电本项目沿线所经地区电网发达，电力资源充足，高压电源线分布广，沿线均有110kv变电站，城市附近施工用电较

13、易取得可靠的大容量电源。本线工程施工用电采取安装630KVA箱式变压器1台，满足连续梁及附近承台墩身施工。3.4、主要工程数量全梁设计要求采用悬臂灌注法施工，边跨梁长60米，分为15个梁段，边跨合龙段长2m；中跨梁112米，分为27个梁段，中跨合龙段长2m，0#段梁长19m，全梁共57个梁段。主要工程数量见表3-1。表3-1 （60+112+60）m连续梁主要工程数量表项 目规 格单位数量备 注主梁混凝土C55混凝土m35060.55含梁体、糟口、锯齿块C55干硬性补偿收缩砼m330.2封锚用孔道灌浆强度M50水泥砂浆m372.52fpk=1860 Mpa钢绞线3-15.2mmt19.45含备

14、用束、横向预应力束14-15.2mmt119.6615-15.2mmt45.1616-15.2mmt46.89普通钢筋HPB300t23.5含梁体、糟口、齿块钢筋HRB400t828.8定位钢筋HPB300t17.9支座加强钢筋HRB400t2.68锚具M15-16套96含备用束M15-15套132M15-14套276BM15-3套467BM(P)15-3套467镀锌金属波纹管U1=60,U2=22m588890mm（内）m13963预应力钢棒直径16t18.6锚具PSU16-2套1864钢棒护套外径d=18.5，=1根/米1864/16263桥面防水层聚氨酯防水涂料m21117聚氨酯防水卷材

15、或改性沥青m2794保护层C40纤维混凝土m357接触网C55混凝土m35.89HRB400钢筋t38.45伸缩缝通桥（2013）8388A，二道m12.082球形支座(TJGZ-8361)TJGZ-LX-7000-DX-e150-0.2g个2TJGZ-LX-7000-ZX-e150-0.2g个2TJGZ-LX-55000-HX-0.2g个1TJGZ-LX-55000-GD-0.2g个1TJGZ-LX-55000-DX-e150-0.2g个1TJGZ-LX-55000-ZX-e150-0.2g个1综合接地HPB300钢筋t2.32接地端子:GB00Cr17Ni14Mo2个32泄水管外径160/

16、110PVC个46/103.5、重难点分析及对策3.5.1、工程重难点、工程任务重、难度大：钻孔桩钻孔地质强度高，孔径大，承台体积大，梁部施工工序多、混凝土工程量大、高空作业难度大。0#段施工：墩顶0#段长19m，梁底宽7m，两侧悬臂6.6m，底板厚50cm90cm，腹板厚50cm95cm，隔板厚275cm，顶板厚45-75cm，采用托架法施工；0#段内钢筋种类繁多，数量大，预应力管道密集，混凝土方量约为692立方，梁段重量达1833多吨。预应力施工：连续梁设纵向、横向、竖向三向预应力体系，顶板、腹板、底板都设有预应力孔道，且孔道密集，交错布置，其中大部分管道为曲线管道，施工时孔道与普通钢筋矛

17、盾较大，但必须保证孔道位置、孔道坐标符合设计要求。预埋件施工：连续梁预埋件繁多，种类多、数量大，有梁体预埋件，桥面附属设施预埋件，挂篮施工预埋件，在施工中预埋件与预应力孔道及普通钢筋的矛盾突出，但其位置必须准确。、科技含量大，质量标准高。大吨位、大跨度桥梁，桥梁各阶段的线性控制要求高。梁体线形控制：线型控制即在预应力混凝土连续刚构梁悬臂法施工阶段，对桥跨结构所发生的几何变形运用控制软件，进行矫正，使其达到设计的理想状态。桥梁结构设计时，参数的选取（如材料特性、密度、截面特性等）、施工状况的确定（施工荷载、混凝土收缩徐变、预应力损失、温度、湿度、时间等参数）和结构分析模型等诸多因素的影响，以及混

18、凝土材料的非均匀性和不稳定性，连续梁施工过程中结构的实际状态与设计状态很难完全吻合。因此在桥梁施工过程中，必须对施工预拱度、主梁梁体内的应力等进行严格的施工控制。、安全风险大。S241省道附近进行钻孔桩、承台开挖、托架搭设、梁部施工，安全风险大，安全防护始终贯穿于整个施工过程。3.5.2、施工对策、加强施工组织，配齐各项要素，通过合理安排各项工序，展开平行流水作业，争取早日建成。、积极开展科技创新活动，聘请内外部专家参与指导施工，解决各项施工技术难题，保证施工顺利。、制定切实可行的施工方案，采取先进的施工工艺，严格加强过程控制，保证各项工程质量。、制定专项安全防护方案，做好施工安全工作。4、施

19、工总体方案根据设计方案要求，本连续梁采用挂篮法进行悬臂浇筑成型。主要施工程序为：先采用托架法施工0#段，然后采用挂篮平衡悬臂灌注1（1）#13（13）#段混凝土，同时边跨墩旁搭设钢管架现浇15#段，接着采用挂篮悬空吊架法(利用一侧挂篮)合龙边跨14#梁段，然后拆除中墩临时支座，再采用挂篮合龙中跨14#梁段，张拉剩余预应力束，最终拆除挂篮。根据检算比选，本连续梁悬臂浇筑采用三角挂篮，挂篮从挂篮厂家租赁的形势使用。梁体混凝土由1#拌合站供应，采用砼运输车运输至工点，汽车泵泵送入模，钢筋由跨S241省道连续梁钢筋场集中加工，运输至工点后吊车吊送入模安装。由于11#12#墩在S241省道路边，因此在施

20、工时，沿线做好运输通道的安全防护。为确保S241省道行车和现场施工安全，采用防护挂篮全封闭的方案，对挂篮进行防护。在挂篮上、下工作平台上铺设厚2cm的木板使坠物不掉落到地面。4.1、施工组织管理机构及施工队伍的分布4.1.1、施工组织管理机构（见图4-1）4.1.2、施工队伍的分布本连续梁由三工区负责施工，根据本桥工程特点、施工条件、工程量和工期要求，计划配备专业连续梁施工班组一个，下设混凝土小组、钢筋加工小组、模板小组、预应力小组、综合一小组和综合二小组、综合三小组共三个小组。其中由综合一小组负责10#、11#两墩范围内连续梁梁部作业面施工，由综合二小组负责12#、13#两墩范围内连续梁梁部

21、作业面施工。综合三组负责钢筋加工绑扎。4.2、工程的分布及总体设计（见图4-2）综合办公室分部试验室连续梁施工班组工程部物资部综合二小组综合一小组预应力小组模板小组钢筋加工小组混凝土小组安全总监总工程师项目经理项目副经理安质部图4-1 10#13#墩跨S241省道（60+112+60）m连续梁纵、平断面图立面图平面图5、施工工艺5.1、墩顶0#段施工工艺5.1.1、托架托架设置本桥址为平原地带，地势平坦，经比选采用托架托架作为支撑结构及施工平台浇筑0#梁段，在墩身混凝土施工时做好托架预埋件，防止埋设错误导致托架无法安装影响施工工期。（1）托架托架结构本设计按照梁式托架设计，细部构造图详见附图。

22、托架加工及安装技术要求：托架各杆件节点钢板厚度为12mm，采用满焊，焊缝高度不小于8mm；托架纵梁采用双40b槽钢整体预埋到墩身内，加焊12厚坠板及肋板，采用满焊，焊缝高度不小于8mm；三角托架杆件采用双拼40b槽钢作为横杆、双拼40b槽钢作为斜杆形成支撑体系，承受底下横梁传递的荷载，并将荷载传递给牛腿及预埋件。 牛腿采用双拼40b槽钢，上翼缘和下翼缘贴焊12mm钢板构成。安装托架时采用水准仪和铅垂准确定位高程和垂直度，高程误差5mm，垂直度偏差 30% - 60% - 100% - 120%- 卸载持荷1h 持荷1h 持荷1h 持荷1h 持荷24h（且2mm）每级加载重量见下表：序号加载级别

23、本级加载重量（t)累计加载重量（t)备注140%61.3684.292260%30.68126.438380%30.68168.5844100%30.68210.7305120%30.68252.882挂篮承载力及变形试验图观测点布置测点布置在挂篮的前上横梁和前下横梁上，每侧挂篮布6个测点，前上横梁3个，前下横梁3个，横梁横向中心1个，距中心3m处各1个，共12个测点。测出挂篮的变形扰度(容许扰度20mm)。预压前上横梁上测点标高：H0预压前下横梁上测点标高：h0预压到要求荷载时前上横梁上测点标高：H1预压到要求荷载时前下横梁上测点标高：h1卸载后各测点标高：H2，h2；非弹性变形为：V11=

24、H0-H2，V12=h0-h2;弹性变形为：V21=H1-H2，V22=h1-h2;前吊带弹性变形为：V31= V22- V21曲阜挂篮预压观测点布置示意图变形观测挂篮静载试验模拟最大现浇梁段施工荷载分布情况，应进行分级加载。每级加载完毕1h后，测量挂篮变形。全部加载完毕后，每间隔1h测量一次每个测点的变形值，连续预压4h后，当最后测量时间段的两次变形量之差小于2mm时即可结束预压。按分级加载的相同重量逐级卸载并测量各级卸载后的变形量。根据加、卸载实测数据，绘制各测量点位的加、卸载过程变形曲线，通过分析计算出挂篮在各阶段荷载作用下的变形值，用于梁体悬臂浇筑各梁段线性控制中梁端设计立模标高的计算

25、。5.3.4、梁段悬灌施工梁段循环施工：挂篮悬挂在已张拉锚固并与墩身连成整体形成“T”构的箱梁段上，它能够沿轨道向前移动行走：前一梁段张拉完后，松掉挂篮后锚点、前后吊带，松落模板，动走行倒链，拖拉主梁系、模板系一起到位。在挂篮上完成下一梁段的立模、绑扎钢筋、预应力管道安装、浇筑混凝土和预应力张拉、压浆等全部作业。0#段施工梁段混凝土达到设计强度的95%，弹性模量达到设计的100%且龄期不小于5d时，张拉预应力束并待孔道内水泥浆初凝后即可拼装挂篮，进入1（1）#悬臂浇筑梁段施工。主要施工工艺如下：上梁段浇筑完成后12h，铺设轨道，整平并锚固，挂好前行倒链，同时拆掉堵头木模，并凿毛混凝土表面。浇筑

26、完成24h后，拆除模板拉筋，松开前横梁及底模后吊带装置的千斤顶，底模及外侧模依靠自重自动与梁段混凝土分离，松开顶板上提吊内模纵梁的千斤顶，内模纵梁即下落锚固于梁段顶板下方的滚筒上，内模与混凝土分离。松掉内外模后及时进行养护。同时穿设上梁段待张拉钢绞线，装好锚具。穿设钢绞线太长时，必须利用卷扬机；首先利用单根钢绞线将钢丝绳带过，然后利用钢丝绳牵引穿过整束钢绞线。循环段混凝土达到设计强度95%，弹性模量达到设计的100%且龄期不小于5d时，进行纵向预应力张拉，压浆完成后滑移挂篮。梁体悬灌循环施工工艺框图松开挂篮主构架尾部的后锚装置，挂篮主构架轻微前倾，挂篮走行轮扣入滑行轨顶部凹槽内，在挂篮与滑行梁

27、前端之间垫有滑板。在已浇筑好的梁段上，铺设锚固滑行轨。经过滑行轨前端用导链钢索与挂篮主构架锁紧，缓缓拉动倒链，挂篮即沿滑行梁前移。挂篮移动时，两悬臂端应同时、同步移动，防止两悬臂端产生不平衡重，危及梁体平衡。挂篮移动到位后，首先通过竖向预应力钢筋锁定挂篮主构架尾部的锚固装置。然后提起前上横梁上的千斤顶及底模后吊装置，调整模板后，开始下一梁段施工。施工注意事项：混凝土施工浇筑平台支撑在已浇筑梁段混凝土及端模上，浇筑混凝土始终保持两侧对称进行。梁段悬灌时，与前一梁段混凝土结合面应予凿毛，纵向非预力钢筋采用搭接。各梁段施工按设计要求设置各类预埋件及泄水孔、通风和电缆等预留孔洞。各梁段施工加强梁体测量

28、、观测，注意挠度变化。梁段悬臂浇筑时，T构两端施工荷载要尽可能保持平衡，并注意左右偏载，两端浇筑混凝土进度之差不得大于4m3。浇筑梁段混凝土时应水平分层，一次整体浇筑成型，当混凝土自流高度大于2m时，必须采用溜槽或导管输送，以保证混凝土的浇筑质量。5.3.5、挂篮移动挂篮移动方法(1)松动内外滑梁后吊轮组,使后吊轮组下落滑梁上翼80mm左右。松动内外滑梁后锚，使滑梁缓慢落在悬挂轮上。同时利用内外滑梁后锚孔加设保险钢丝绳。(2)安装外滑梁和后托梁之间走行吊杆和主桁悬吊平杆和后托梁之间吊杆，安装长度应留有约80mm间隙。而后拆下边锚，松动底锚，使底模后部缓慢下落悬挂在两边走行吊杆上使底模下落，而后

29、拆掉底锚丝杠。 (3)底模下落到位后用两部10T倒链联接在外滑梁和后托梁之间做为保险装置。(4)在主桁下平杆靠后端适当位置用上锚板加设一保险锚点，此锚点要略松。而后拆除后结点所有锚点，使后吊轮吊在滑轨上,在走行过程中始终保证每片主桁有一保险点不能松脱。(5)加设千斤顶顶座，利用千斤顶顶推活动支座逐渐将挂篮前移。前移时要保证两桁片同步进行并且要缓慢避免冲击。可在滑轨面上涂些黄油方便滑动。前移过程中要始终保证后结点有一个保险锚点。(6)挂篮到位后进行调整锚固。在每一梁段混凝土浇注及预应力张拉完毕后，将挂篮沿行走轨道移至下一梁段位置进行施工，直到悬灌梁段施工完毕。(7)挂篮安全防护在挂篮底、两侧、前

30、段上安装秘密安全网，挂篮底悬挂双层安全网，人员在挂篮上工作时，必须戴安全帽和系安全带。注意事项桥墩两侧挂篮必须在梁段的纵向预应力筋张拉压浆完毕后同时对称移动，位移差不大于30cm，并应设专人指挥。挂篮移动前应根据移动方式的操作要求进行，并应保持主桁处于水平状态。挂篮前移不得使用卷扬机钢丝绳作为牵引动力。挂篮移动速度不宜大于0.1m/min，就位时中线偏差不得大于5mm。挂篮移动时后端应有牢固可靠的防倾覆、防溜走的保护措施。5.3.6、挂篮拆除在设计挂篮时，为保证安全，采用可以退行的设计方式。中跨合龙段处的挂篮拆除时先退行至主墩附近，挂篮杆件采用先装后拆，后装先拆的方法逐段拆除。边跨合龙段处的挂

31、篮直接在原位拆除。拆卸安全注意事项：成立挂篮拆卸小组，指定专人负责指挥。拆卸作业前对拆卸人员进行安全教育和安全交底。交待方法、措施和安全注意事项。所有拆卸人员必须带安全帽、系安全带、穿防滑鞋。工作人员在桥面下作业时，必须将安全绳系在桥面钢筋或可靠的地方，不得悬挂于挂篮任何部位，使安全绳与拆卸部件完全分离。必须按照规定的程序和方法进行拆卸。在新旧吊点置换之前，必须检查新吊点连接牢固可靠后，方可松掉原节点。在挂篮主桁架后移和底模、侧模下落时，应缓慢开动卷扬机，使底模缓慢落地。在底模下落时，拆卸人员必须全部撤至桥面上，桥下不得有人，无关人员不得进入拆卸区域。拆卸区域应设安全警戒标志。底模移动、卸落不

32、得在晚上作业。起落、下放应规定统一的明确的指挥信号，统一指挥，统一行动，做到令行禁止。5.4、边跨现浇段施工工艺 5.4.1、方案简介 边跨现浇段梁采用落地支架法施工，其支架计算和安装按照现浇段的施工方法。支架利用钢管拼组。直线段底模为大块钢模拼接而成，底模直接设置在纵梁上，托架上部纵、横梁采用32槽钢。其工艺流程为：搭设落地托架搭设模板支立平台安装支座支立模板绑扎钢筋及安装预应力管道搭设混凝土灌注平台灌注混凝土养生拆除内、外侧模板及端模。直线梁段混凝土采用一次灌注成型。支架布置如下：5.4.2、支座安装现浇段段底模安装前，进行永久支座安装，并将其临时锁定；安装方法见0#块段支座安装施工。5.

33、4.3、支架预压荷载计算支架预压方式采用反向张拉预压，材料采用承台预埋精轧螺纹钢。沉降观测参照0#块。，加载按梁体重量的120%进行,具体加载步骤和沉降观测方法与0段段同。挠度设置通过支架预压,可以得出支架的非弹性及弹性变形值;卸载后,根据观测到的支架的弹性变形值,结合设计给定的施工阶段图中提供的挠度值最终确定现浇段块施工的制模高度，重新调整模板和检查支架，进行箱梁施工。5.4.4、钢筋加工及绑扎现浇段段钢筋在连续梁钢筋棚内加工验收合格后，调运至现浇段段托架上现场绑扎成型，为确保箱梁钢筋保护层厚度，底板、翼板下方采用预埋锥形铅丝砼垫块作保护层，要求每平方米不少于4个，施工时利用垫块上的铅丝将垫

34、块与钢筋绑扎牢固；腹板及非承重部位采用混凝土垫块，要求每平方米不少于4个；钢筋加工及绑扎其它未尽事宜详见钢筋工程。5.4.5、预应力筋现浇段段设纵向预应力筋，具体施工方法参见预应力工程。5.4.6、混凝土工程混凝土浇注采用混凝土输送泵，可自边跨梁端向另一端延伸，一次性浇注成型，具体施工方法参见混凝土工程。5.5、合龙段施工及结构体系的转换连续桥梁采用悬臂灌注施工，根据设计图纸要求，合龙顺序采取先合龙边跨，再合龙中跨，结构由双悬臂状态变成单悬臂状态，悬臂浇筑14#节段混凝土，最后中跨合龙14#节段混凝土，连续梁成受力状态。鉴于本桥合龙段长度为2.0m，利用挂篮底模架施工，侧模使用挂篮侧模。跨中合

35、龙段施工，由两个挂篮向一个挂篮过渡，一边挂篮退回，一边挂篮走行跨过合龙段至另一端悬臂施工段上，形成合龙段施工托架。在合龙段施工过程中，由于昼夜温差影响，现浇混凝土的早期收缩、水化热影响，已完成梁段混凝土的收缩徐变影响，结构体系转换及施工荷载等因素的影响，必须采取措施，以保证合龙段的质量在一天温度最低时段浇筑合拢段混凝土，混凝土可采用早强措施。合龙温度应符合设计要求，合龙段两端悬臂标高及轴线允许偏差应符合设计或规范要求。5.5.1合龙段施工工艺流程见“合龙段施工工艺框图图5-5-1”。连续梁悬灌梁段施工完毕安装劲性骨架安装边跨合龙模板，绑扎钢筋，预应力管道安装，合龙锁定，加水箱配重边浇注边跨合龙

36、段混凝土，边卸水箱配重边跨合龙段预应力张拉及锚固，拆除托架和劲性骨架中跨合龙段吊架安装，加水箱配重钢筋绑扎，预应力管道安装，合龙锁定边浇注中跨合龙段混凝土，边卸水箱配重中跨合龙段预应力张拉及锚固完毕，拆除合龙吊架和劲性骨架边跨挂篮后移边跨现浇段浇注完毕 5-5-1 合龙段施工工艺框图5.5.2边跨合龙施工施工准备悬臂梁段浇注完毕，各梁段纵向、横向、竖向预应力钢束张拉、压浆完成；清除箱顶、箱内的施工材料、机具，用于合龙段施工的材料、设备有序放至墩顶；在“T构”两悬臂端预备配重水箱；近期气温变化规律测量记录。边跨合龙段托架及模板边跨合龙段采用挂篮合龙。最后一节悬臂端张拉压浆完毕后，前移挂篮，利用在

37、现浇梁段前端预埋孔，穿过32精轧螺纹钢前吊带，吊起底模及侧模系统，调好标高，并锚固牢靠。外模利用挂篮模板，底模利用挂篮底模，内模采用组合钢模板，搭设48钢管脚手架做支撑。设平衡重采用在悬臂端的水箱中加水的方法设平衡重，近端及远端所加平衡重吨位由施工平衡设计确定。配重及合龙步骤见下图。4.普通钢筋及预应力管道安装普通钢筋在地面集中加工成型，运至合龙段绑扎安装，绑扎时将劲性骨架安装位置预留，等劲性骨架锁定后补充绑扎。底板束管道安装前，应试穿所有底板束，发现问题及时处理。合龙段底板束管道采用钢管，或者用双层波纹管替代，管道内穿入钢绞线芯模，以保证合龙段混凝土浇注后底板束管道的畅通。其余预应力束及管道

38、安装同箱梁悬灌梁段。合龙锁定合龙前使悬臂端与边跨等高度现浇段临时连接，尽可能保持相对固定，以防止合龙段混凝土在浇注及早期硬化过程中发生明显的体积改变，锁定时间按合龙段锁定设计执行，临时“锁定”是合龙的关键，合龙“锁定”遵循又拉又撑的原则，即“锁定”包括焊接劲性骨架和张拉临时预应力束。支撑劲性骨架采用“预埋钢筋+连接槽钢+预埋钢筋”三段式结构，其断面面积及支承位置根据锁定设计确定，合龙时，在两预埋钢筋之间设置连接槽钢，并由联结钢板将连接槽钢与预埋钢筋焊接成整体，同时注意焊缝应设在不同截面处。临时预应力束按设计布置，临时预应力张拉吨位按锁定设计确定，劲性骨架顶紧后进行张拉，临时束张拉锚固后不压浆，

39、合龙完毕后将拆除。合龙锁定布置见下“合龙段合龙锁定布置示意图”。合龙段合龙锁定布置立面示意图连续梁两边T构墩（10#、13#）梁临时临时张拉束,张拉到设计要求后进入下一道工序。浇注合龙段混凝土合龙段混凝土浇注过程中，按新浇注混凝土的重量分级卸去平衡重（即分级放水），保证平衡施工。合龙段混凝土选择在一天中气温较低时进行浇注，可保证合龙段新浇注混凝土处于气温上升的环境中，在受压的状态下达到终凝，以防混凝土开裂，混凝土的浇注速度每小时10m3左右，34小时浇完。预应力施工合龙段永久束张拉前，采取覆盖箱梁悬臂并洒水降温以减小箱梁悬臂的日照温差。底板预应力束管道安装时要采取措施保证管道畅通，待合龙段混凝

40、土达到设计规定强度和相应龄期后，先张拉边跨顶板预应力束,再张拉底板第一批预应力束,按照设计要求的张拉吨位及顺序双向对称进行张拉。合龙段施工完毕后，拆除临时预应力束并对其管道压浆。托架下落,拆除模板及托架。5.5.3、中跨合龙施工吊架及模板安装中跨合龙梁段采用合龙吊架施工，合龙吊架和模板采用施工挂篮的底篮及模板系统组装施工。安装步骤为：将一侧挂篮后退1个节段，保证不影响合龙段施工为宜，另一侧挂篮整体前移至合龙段另一悬臂端；在悬臂端预留孔内穿入钢丝绳，用几组滑车吊起底篮前横梁及内外滑梁的前横梁；拆除挂篮前吊杆；用卷扬机调整所有钢丝绳，使底篮及内外滑梁移到相应位置，安装锚杆、吊杆和联接器将吊架及模板

41、系统锚固稳定。设平衡重采用在悬臂端的水箱中加水的方法设平衡重，近端及远端所加平衡重吨位由施工平衡设计确定。配重及合龙步骤见“中跨合龙段施工过程示意图”。普通钢筋及预应力管道安装与边跨合龙段相同。合龙锁定合龙前使合龙段两共轭悬臂端临时连接，尽可能保持相对固定，以防止合龙段混凝土在浇注及早期硬化过程中发生明显的体积改变。合龙前除“T构”悬臂端按平衡要求设置平衡重外，如施工控制有要求时还将对合龙段处采取调整措施。合龙段支撑劲性钢骨架施工及临时预应力束张拉施工同边跨合龙段施工。解除连续梁临时支墩，将活动支座解除锁定,完成体系转换。浇注合龙段混凝土中跨合龙段混凝土浇注与边跨合龙段施工相同。预应力施工中跨

42、合龙完成后,张拉中跨预应力束,再张拉边跨底板第二批预应力束，合龙段施工完毕后，拆除临时预应力束并对其管道压浆。拆除模板及吊架5.5.4、平衡设计合龙段施工时，每个“T构”悬臂加载应尽量做到对称平衡，合龙前，悬臂受力以弯矩为主，故平衡设计遵循对墩位弯矩平衡的原则，平衡设计中考虑如下几种施工荷载：合龙吊架自重及混凝土浇注前作用于合龙吊架的荷载。直接作用于悬臂的荷载。合龙段混凝土重。平衡配重在合龙锁定之前加到相应悬臂端，可使合龙锁定之后骨架处于“不动”，避免薄弱处受剪破坏。5.5.5、合龙锁定设计合龙锁定中采用又拉又撑的方法，即用劲性骨架承受压力，用临时预应力束承受拉力。劲性骨架根据温度荷载计算其所

43、需截面积，同时应验算其压杆稳定性；临时预应力应确保降温时劲性骨架中既不出现拉应力，又要满足升温时骨架不致受压过大而失稳，具体张拉吨位根据合龙期间可能出现的温度范围计算，合龙锁定温度选择在设计要求的合龙最佳温度范围内。5.5.6、合龙段施工要点合龙温度选择:合龙最佳温度为152，合龙混凝土浇筑应在 全天中气温最低时完成；低温合龙时，用麻袋或苫布覆盖，并加强接头混凝土的保温和养护，使混凝土的早期硬结过程中始终处于升温受压状态。合龙段混凝土选择:合龙段混凝土应比梁体混凝土提高一个等级，要求早强、采用微膨胀混凝土，浇筑时认真振捣和养生，及时张拉预应力筋，防止合龙段混凝土产生裂缝。合龙段的锁定，必须迅速

44、、对称地进行。先将内刚性支撑一端与梁端部预埋铁件焊接，再将刚性支撑另一端与梁连接，临时预应力束也应随之快速张拉。在合龙段锁定后，立即释放一侧的固定约束，让梁一端在合龙段锁定的连接下，能沿支座自由收缩。掌握合龙期间气温预报情况，测试分析气温与梁温的相互关系，以确定合龙时间为选择合龙口锁定方式提供依据。 根据结构情况及梁温的可能变化选择日气温较低、温度变化幅度较小时锁定合龙口及灌注合龙段混凝土。 必须均衡对称合龙。合龙前清除悬臂梁上不必要的施工荷载，避免在合龙施工时造成相对变形，产生“剪刀差”变位，影响合龙精度。合龙段底、腹、顶板处预应力孔道密集，砼浇筑困难，宜采用520mm小石子砼，砼的和易性要

45、控制好。在孔道密集的部位，采用钢筋插捣和振动棒振捣相结合。慎重操作，不得漏震、欠震、过震，振捣时不得碰及型钢支撑和制孔波纹管。考虑到晚上温度相对较低时浇筑砼，水分蒸发少，水灰比适当小些。浇筑时观测箱内外温度，做好温度记录。在合龙段砼浇筑时，在悬臂梁两端预埋观测点，边浇筑边观测梁体挠度的变化，做好记录。砼浇筑完毕后进行纵向波纹管孔道通孔检查，对已穿放钢绞线的孔道，应将钢束来回抽动，以检查波纹管是否漏浆，防止钢绞线被灰浆凝结。合龙梁段砼浇筑完毕后应加强保湿保温养护，控制箱梁内外温差，并应将合龙梁段及两悬臂端部1米范围内进行覆盖，降低日照温差影响。为保证在浇注混凝土过程中，合龙口始终处于稳定状态，浇

46、注砼之前在各悬臂端加与混凝土重量相等的配重，砼浇筑时逐级卸载，加、卸载均应对称梁轴线进行。 混凝土达到设计要求的强度后，然后按照设计要求张拉全部剩余预应力束。当利用永久束时，只需要按设计张拉顺序将其补拉至设计张拉力即可。 临时张拉束应控制好张拉力，以防在合龙过程中预应力束过载报废而需要重新更换新束5.5.7合龙段及体系转换顺序边跨挂篮迁移就位，安装临时刚性连接构造和水箱，浇筑边跨合龙段14#段，边浇筑边放空水箱；张拉并锚固纵向预应力束N31、N32、N33、N34、N35；拆除11#、12#主墩临时支座，落梁，将中支点水平方向临时约束；张拉并锚固纵向预应力束N14、N37；安装中跨跨中临时刚性

47、连接构造和水箱。拆除边跨托架和中支点水平方向临时约束；用挂篮现浇中跨合龙段14#段，边浇筑边放空水箱；张拉并锚固纵向预应力束N13、N14、N15、N16、N30、N31、N32、N33、N34、N35、N36,全桥合龙，完成体系转换。拆除挂篮，进行桥面铺装等工作。5.6、施工线形控制无砟轨道连续梁线型控制是施工过程控制的重点。为保证连续梁的施工质量和安全，保证成桥结构在线型、内力各方面满足客运专线设计和规范的要求，使施工实际状态最大限度地与理想设计状态相吻合，需进行连续梁的监控与监测。悬臂浇筑施工前，与有资质的第三方检测单位签订技术服务合同，对连续梁线性进行监控。我单位根据监控单位提供的数据

48、对挂篮进行调整。确保连续梁线性符合设计要求。5.6.1线形控制的目标梁体线形控制以梁体长期徐变完成后桥面达到设计要求的线形控制的目标。5.6.2线形控制的内容线形控制的内容主要包括各梁体的挠度、中线的偏移、箱体的扭转及各活动支座的纵向预偏量。5.6.3计算模型连续梁梁部简化为平面杆系结构，划分成单元，采用逐个时段步进的弹性有限元法，考虑各梁段混凝土的不同龄期，进行结构位移计算。5.6.4计算荷载在结构计算中，主要考虑了以下荷载因素：梁体自重、二期恒载、活载；挂篮、模板、人群、机具重量；预应力及其损失；混凝土徐变、收缩；结构沉降、温度影响。5.6.5主要计算项目灌注混凝土引起的挠度连续梁在悬灌阶

49、段为悬臂梁体系，计算第n梁段在梁体自重作用下的挠度为n1：此公式出自结构力学，式中：n1悬灌阶段第n梁段在梁体自重作用下挠度(m)；l从支座中心到第n梁段自由端的长度(m)；a第n梁段自由端到新悬灌梁段重心的距离(m)；F新悬灌梁段与挂篮的重量之和(kN)；E、G混凝土的弹性、剪切模量(kPa)；I(x)、A(x)梁体X截面的惯性矩、面积(m4、m2)；k(x)剪应力分布不均匀修正系数，近似计算为，其中，Ax为X 截面面积；Ax为X截面腹板面积。施加预应力的影响该桥预应力筋为分段、分批张拉，计算悬灌阶段第n梁段施加预应力引起的挠度时，必须把张拉第n段以后(包括张拉第n段)引起的挠度值累加。采用

50、计算公式为：此公式出自铁路钢筋混凝土桥，式中：n2悬灌阶段施加预应力引起第n梁段的挠度(m)；Ay1、Ay2预应力钢束面积(m2)；a、b、c、d、e、f预应力钢束作用点到计算梁段重心处水平、竖直距离(m)；、斜向预应力钢束与水平方向的夹角(rad)；1、2、斜向预应力钢束在计算梁段两侧的预应力，其中、为1、2扣除各自在计算梁段内的预应力损失后的预应力(MPa)；E混凝土的弹性模量(MPa)；I计算梁段重心截面的惯性矩(m4)；混凝土收缩、徐变的影响一般情况下，混凝土收缩变形会随时间的延长而减少，收缩主要在混凝土灌筑后13个月内完成，以后的收缩值很小可忽略不计，而前期的收缩值在施工期内基本完成

51、；徐变是在长期荷载作用下，混凝土塑性变形随时间增长的现象，这种变化也可造成梁体线形变化。这里主要阐述徐变的影响，通常徐变引起的变形大小是用徐变系数t来表示的，徐变引起的X截面的次弯矩可由下式来计算： 式中：M(x)徐变引起的X截面的次弯矩(kNm)；在基本结构中，由单位冗余力引起的X截面的弯矩(kNm)；X1全部恒载（包括预应力）作用下的冗余约束力(kN)。由上可求在长期徐变的影响下第n梁段的挠度n3为：此公式出自铁路钢筋混凝土桥式中：n3长期徐变的影响下第n梁段的挠度(m)；基本结构中，由作用在变位方向的单位力引起的X截面的弯矩；M(x)徐变引起的X截面的次弯矩(kNm)；其它符号同前。墩身

52、压缩的影响该桥分为2个T构，每个T构上悬灌梁体、施工挂篮、压重等荷载作用于桥墩上会产生一定的压缩量，则墩身压缩对第n梁段产生的挠度n4可计算为：此公式出自材料力学式中：n4墩身压缩产生的挠度(m)；G作用于墩身的荷载，计算方法为T构总荷载减去已施加荷载(kN)；E、A(x)墩身混凝土的弹性模量和墩身各截面的面积（kPa、m2）；注：x方向为墩身向上方向。挂篮移动引起的挠度变化移动挂篮使悬臂下挠，但影响较小。因为挂篮的移动只是荷载位置的变化，而荷载并未增加。气温变化对线形控制的影响桥梁在野外自然环境中施工，工期长，温度对结构的位移状态及测量数据的真实性等均有影响，温差影响的效果复杂。观测结构内部

53、温度场比较困难，故对于变化的温差位移计算结果必然粗略。因此对温差影响的处理可从两方面着手：一是实测环境温度与其产生的位移的关系，在分析数据和计算立模标高时进行适当的补偿修正；二是还应重视采取另外的措施减小温差影响，一般均采用在清晨或傍晚进行观测。另外，还采用了在梁体上洒水降温，覆盖桥面等措施，目的是降低梁体内部温度随环境温度变化的速度和幅度，可将温度影响减小到最低程度。5.6.6观测点布设在箱梁底模靠近腹板处设两个点，在箱梁顶板设五个观测点，顶板上的观测点用20短钢筋焊接在顶板钢筋网上，以保证观测点的准确性。观测点布置见图5-6-1。5-6-1 梁段截面观测点布置图5.6.7观测方法与周期将水

54、准点直接引到0#块上，每节梁段施工，必须及时测量节段控制点的标高，以便及时了解、掌握悬灌梁节段的变形情况和下挠度。每段梁在挂篮移动后、混凝土灌注前、混凝土灌注后和预应力张拉后四种状态下分别观测一次。及时对数据进行甄别和分析计算，对上段梁的标高和技术参数进行修正，提出下一梁段的立模标高。在合龙段施工时，加强观测，以便选择合理的合龙时间和合龙方案。5.6.8注意事项严格控制预应力张拉时混凝土的强度、弹性模量和龄期；选择强度和弹模较高的骨料，严格控制配合比，注意控制水胶比和骨胶比；根据工期安排生产，及时合龙；加强自然养护，提高混凝土的后期强度、弹性模量和耐久性。5.7 、桥面铺装及附属工程桥面铺装施

55、工主要包括防护墙、信号通信电力电缆槽、接触网支柱基础、栏杆遮板和桥面防水层、保护层、伸缩缝的铺设安装施工。通信信号电力电缆槽盖板、栏杆遮板和栏杆立柱在预制场统一预制，统一运输和现场统一安装；防护墙、电缆槽竖墙、接触网支柱基础等在梁体架设完成后在现场采用预拌混凝土进行浇筑。5.7.1、电缆槽根据通信、信号、电力等专业需要，在防护墙外侧分别设置信号槽，通信槽、电力电缆槽，统称为电缆槽。电缆槽由竖墙和盖板组成。竖墙在梁体施工完成后进行现场灌注，梁体施工时在竖墙相应部位预埋钢筋，使竖墙与梁体连接为一体，以保证电缆槽竖墙在桥面上的稳定性。电缆槽盖板采用预制厂预制。5.7.2、防护墙为使施工方便，防护墙在

56、梁体施工完成后进行现场灌注，梁体施工时在防护墙相应部位预埋防护墙钢筋，灌注梁体混凝土时一同灌注100mm高的防护墙，待作桥面时再现场灌注至要求高度，以确保防护墙与梁体的整体性。5.7.3、接触网支柱基础梁体浇注时在相应位置预埋接触网锚固螺栓及加强钢筋，支柱基础混凝土在梁体架设完成后与电缆槽竖墙现场一并灌注，如在桥面设置接触网锚柱，还需要预埋锚拉线基础预留钢筋。5.7.4、栏杆遮板翼缘板外侧设置遮板，通过现浇竖墙混凝土时的预留钢筋安装于桥面；遮板在预制场统一预制。5.7.5、防水层、保护层防水层及保护层应在防护墙、电缆槽竖墙浇筑后现场铺设。防护墙施工时应在相应部位预留保护层连接钢筋，并应根据轨道

57、专业要求在保护层施工时预留与无碴轨道支承层的连接钢筋。为保证桥面排水畅通，在保护层施工时，桥梁设置排水坡度，同时根据泄水孔的位置设置一定的汇水坡度。5.7.6、综合接地在桥梁的梁端设置综合接地钢筋，通过纵向接地钢筋将两端的接地进行连接。在接触网支柱、栏杆遮板、电缆槽竖墙，等设施均应预留连接钢筋与接地钢筋相连，梁体施工过程中根据桥梁所处区段的总体设计以及四电专业要求预埋联接钢筋。6、总工期及进度计划安排本连续梁拟定在2017年5月13日开始施工，2017年11月13日完工，总工期180天。施工功效见下：0#段托架现浇施工，30d/个；挂篮安装预压，15d/个；悬臂节段施工，9d/节；、边跨合龙段

58、施工，10d/个；、中跨合龙段施工，10d/个；工期计划表见下：序号项目名称单位工程数量开始时间结束时间时间（天）111#0#块托架现浇段12挂篮安装预压T131(1)#13(13)#悬臂段段64边跨现浇段15#段段15边跨合龙14#段段1612#0#块托架现浇段17挂篮安装预压T181(1)#13(13)#悬臂段段109边跨现浇段15#段段110边跨合龙14#段段111中跨合龙14#段段17、主要工程设备及劳动力的使用计划和供应方案及措施7.1、机械设备配置计划本连续梁砼由1#拌合站集中生产供应，生产能力30M3/h，并配备20台砼搅拌运输车运送砼，2台装载机上料。原材料由指挥部统一采购供应

59、。现场管理人员每天对需要的物质作汇总，报设备物质部门。现场施工设备配置见表7.1。表7.1 主要机械设备机具器材表序号机具器材名称规格型号单位数量备注1三角挂篮套42吊车25t台23混凝土输送泵台24电焊机台85卷扬机15t台16高压抽水机扬程50m台27插入式振捣器50mm台168卷扬机5t台29卷扬机0.3t台210手动倒链10t台2811手动倒链5t台2012纵向预应力张拉设备YDC400型千斤顶套513电动油泵YBZ2X2/50型台514横向预应力张拉设备QYC250型千斤顶套215压浆设备JB-180型搅拌机台116螺杆式注浆泵ZBY-50/16台117真空泵MBV80型台118发电

60、机150KW台119各类扳手各类使用型号套220塔吊QTZ63台27.2、劳动力配置计划本段连续梁悬灌施工由专业班组负责施工，为确保施工工期，调配4套挂篮分别安装在11#和12#墩顶0#块梁段上，同时同步对称向两端悬臂浇筑施工。施工队直接作业人员80人，分4个作业班组，每班分组为二个作业小组，昼夜连续不间断循环作业。其每套挂篮作业班组人力资源配置见表7.2。表7.2 施工班组人力资源配置序号工 作 内 容人数附 注1挂篮安装及行走12起重和架子工种，每组8人2模板安装、就位8木工工种、每组6人3钢筋绑扎和波纹管道安装14钢筋工、电焊工、预应力工工种，每组8人4混凝土浇筑及养护30每组：输送泵4