汽轮机性能考核试验方法ppt课件

1、汽轮机性能考核实验西安热工研讨院2021年04月TPRI.第一讲汽轮机热力性能实验概述 .实验目的及类型新机考核要求最高，大多按ASME PTC6规范进展，实验测点与运转测点分开，普通在设计阶段将测点参与。 主要受各发电公司、电厂委托，对汽机制造厂商国内或国外的保证值进展考核。基建达标实验按部颁新企规的要求，新机移交消费必需有达标实验报告。经济性评价或能耗诊断实验 不但要作额定工况，往往还要作各种不同负荷下的热耗和煤耗值，摸清底数，要求分析经济性差的缘由，以便制定改良方案。对比实验机组大修前后性能实验、机组通流部分改造前后考核实验 大修前后对比性实验要求相对较低，多用运转表计。 机组通流部分改

2、造前后考核实验是在老机组改造中的必做工程，是对改造效果的评价和对改造厂商的考核，此类实验涉及高、中、低压缸效率，通常有关各方都要求按ASME PTC6规范中的全面实验方法进展，对实验结果也要求做不确定度分析。.描画汽轮机热力性能的重要目的汽轮机组的热耗率、汽耗率(包括机组本身和热力循环整体两种)蒸汽的流量、给水的流量汽轮机各缸的效率发电机出力(包括有功、无功和功率因数)汽轮机各轴封走漏量、系统各部分内、外漏流量以及热力系统中工质在各部位的参数等.常用实验规范美国机械工程师协会ASME PTC6国际电工委员会IEC 60953-1、IEC60953-2中国国家规范GB8117.1/2-2021德

3、国工业规范DIN 1943英国国家规范BS 752-1974日本工业规范JIS B 8102-1977.各阶段任务设计阶段搜集资料编写实验大纲、确定实验用测点安装阶段指点安装实验用测点检查落实一切实验测点情况商运阶段对系统进展检查、摸底现场安装测试系统 现场正式实验实验数据的分析编写实验报告.实验结果的比较阀点基准法假设保证值是以阀点为基准的，那么需经过各阀点分别给出设计和实验出力与热耗曲线，将两条曲线进展比较，在额定负荷处读取两条曲线的差值，作为比较的结果。节流阀基准对于单阀或多阀一致动作的机组，每一实验热耗与设计热耗的比较都在负荷为阀门全开点负荷一样的百分数时进展。规定负荷基准经修正后的负

4、荷偏离规定负荷不超越5%。在此范围内，将实验结果与规定负荷下的保证值加以比较。.实验报告包括的内容前言(概述该工程的由来)机组的主要设计参数及保证值实验目的实验工程实验规范及基准实验测点及丈量方法实验概略实验结果的计算实验结果的修正结论 .第二讲汽轮机热力实验规程(ASME PTC6) .ASME PTC6 简介目的本规程提供准确的汽轮机性能实验方法。用精细的仪器和最好的测试技术来确定机组的性能。在实验的预备阶段和进展实验时，各方都必需努力尽能够与本规程坚持一致，以确保到达最低的不确定度。美国机械工程师协会以为：用ASME性能实验规程会得出与最先进的工程技术相一致的，精度等级最高的结果.范围用

5、于主蒸汽具有较大过热度的过热蒸汽或者是主要在湿蒸汽区的汽轮机的实验，并确定以下性能： 热耗率 发电机输出功率 蒸汽流量 汽耗率 给水流量.规程规定的两种实验方法全面实验对热力系统全面测试和计算，以提供汽轮机高、中、低压缸全面情况，并可以得出具有最小不确定度的结果。 简化实验用少量的丈量值而大量运用循环修正和加热器性能的修正曲线进展修正，节省实验费用，但不确定度略有增大。.实验的不确定度全面实验化石燃料再热循环机组：0.25%在湿蒸汽区运转的机组：0.34%简化实验化石燃料再热循环机组：0.37%在湿蒸汽区运转的机组：0.50%.实验的时间 性能实验应尽能够早，最好在汽轮机初次带负荷运转后的8周

6、内进展，以确保机组没有结垢和损坏等。 对过热汽的汽轮机，将初次启动后立刻进展的焓降效率实验与验收实验前再次进展的焓降效率实验结果进展比较。进展预备性实验。对于主要在湿汽区任务的汽轮机只能如此。上述两项实验均无法实现时，需对正式实验结果进展老化修正。.实验热力系统及测点布置图600MW超临界机组汽轮机性能考核实验测点布置图温度压力流量LDADBCDCDXDLABF XC G.RXFASMENOZZLEDCDCD.实验测点的阐明主流量丈量采用ASME PTC6 规范引荐的高精度喉部取压长径式流量喷嘴(按ASME PTC6规范校验合格)丈量主凝结水流量，流量丈量管段安装在低加出口至除氧器入口之间的凝

7、结水管道上，流量差压由两组互成180的取压口双重取压。辅助流量丈量：再热减温水流量、过热减温水流量、给泵密封水进水流量、给水泵小汽轮机进汽流量(由中压缸排汽供)及轴封系统走漏量等辅助流量均采用规范孔板丈量。.实验测点的阐明续主蒸汽、高压缸排汽、再热蒸汽、中压缸排汽及最终给水温度等重要测点采用双重测点。排汽压力采用网笼式探头丈量，布置于凝汽器与排汽缸接口的喉部，每一排汽通道的探头个数不少于2个，但也不多于8个，应分布于整个排汽通道截面且尽能够处于每一等分面积的中心。.丈量仪表及方法电功率丈量：应采用瓦特表或功率表丈量，精度不低于0.1%。压力丈量：应采用精度不低于0.1%的绝对压力及相对压力变送

8、器丈量，丈量值经仪表零位、仪表校验值，大气压力及仪表位差修正(相对压力)。流量差压丈量：应采用精度不低于0.1%差压变送器丈量，丈量值经仪表零位及仪表校验值修正。 温度丈量：应采用精度不低于0.4%的热电偶或铂电阻丈量，补偿导线为精细级导线，冷端应作补偿，丈量值经热电偶校验值修正。.丈量仪表及方法续数据采集：主机采用微型计算机，数据采集系统可以自动记录压力、差压、温度、电功率等值，并进展数据处置。储水箱水位变化量的丈量：除氧器水箱、凝汽器热井等系统内储水容器水位变化用就地水位计人工读数，或从DCS中读数，标尺最小刻度为毫米。系统内明漏量的丈量：漏出和漏入实验热力系统的无法隔离的明漏量，如凝结水

9、泵和给水泵走漏等用秒表和量筒人工丈量。.仪表的校验一切实验仪表在实验前均须经法定计量部门或法定计量传送部门校验，并具有有效的合格证书。实验前应校验的仪表如下： 功率变送器 压力、差压变送器 热电偶/铂电阻 主凝结水流量喷嘴.实验的次数应在阀门全开或同一运转工况进展反复实验，以减小不确定度中的随机误差。实验应在阀点进展，以保证反复性实验可以在一样的条件下进展。不能在不改动阀门位置和不破坏隔离的情况下延续进展实验。负荷变化至少在15%以上。在负荷变化期间可补水、排污。同一工况点的两次实验，其修正后的热耗率相差应在0.25%以内。如超越0.25%，需进展附加实验。在继续实验前，应仔细检查实验仪器和实

10、验方法，必需找到缘由并消除。 .系统的隔离实验结果的精度取决于系统的隔离。系统隔离对全面实验和简化实验同等重要。如能够应将系统内外部的漏流量尽量隔离以消除丈量误差。任何与设计所规定的热力循环无关的其他系统及进出流量都必需进展隔离，对在实验中无法隔离的流量应可以有方法进展丈量。系统不明走漏量不应超越额定负荷下主蒸汽流量的0.1%。.系统的隔离续以下是典型的实验时必需隔离的系统和流量：主蒸汽、再热汽、抽汽系统各管道、阀门疏水主、再热蒸汽的高、低压大旁路及旁路减温水加热器疏水旁路、疏水直排凝汽器及危急疏水各加热器壳侧放水、放汽，水侧放水放气汽轮机辅助抽汽(厂用汽)水和蒸汽取样除氧器放水、溢流、排氧补

11、水，化学加药锅炉连排、定排、吹灰、放汽、疏水.系统的隔离续在机组正常投运后，该当进展一次详细的机组运转情况调研和系统流量平衡实验，检查和分析机组主、辅设备，运转参数和热力系统等能否满足实验要求，特别是热力系统阀门走漏和不明漏泄量的情况，必要时应停机消缺。.系统的隔离续制定运转人员必需熟习中需隔离的阀门称号、编号和所在位置。完成阀门隔离操作后，实验人员在现场进展检查，实验各方并签字确认。实验时应隔离的阀门通常分三组：第一组：机组正常运转时可以长期隔离的阀门如：汽机本体和各加热器疏放水、管道、阀门启动疏水，高、低压旁路等。第二组：实验期间(通常为3-5天)可以暂时隔离的阀门如：加热器危急疏水、凝结

12、水、给水旁路等。第三组：实验前必需隔离，实验后立刻恢复的阀门如：炉延续、定期排污、除氧器排氧门、凝结水补水门等。.实验时设备条件汽轮机、锅炉及辅助设备运转正常、稳定、无异常走漏轴封系统运转良好真空系统严密性符合要求高压主汽调理阀可以调整在实验规定负荷的阀位上.实验时系统条件实验热力系统应严厉按照设计热平衡图所规定的热力循环运转并坚持稳定。系统隔离符合实验要求。管道、阀门无异常走漏，不明漏量损失不超越额定工况主蒸汽流量的0.1%。.实验时运转条件主要运转参数尽能够到达设计值并坚持稳定，其平均值偏向及动摇值应在一定的范围内。凝汽器热井水位维持恒定，除氧器水箱水位稳定变化，无较大动摇。各加热器水位正

13、常、稳定。不投或尽量少投过热器减温水及再热器减温水，假设必需投减温水，那么应坚持减温水在实验继续时间内恒定。发电机氢冷系统的氢压及氢纯度调整在额定值。在实验进展中，除影响机组平安的要素外不得对机组设备及热力系统作任何操作。.水位的变化趋势.主要运转参数允许偏向和允许动摇 运行参数试验工况平均值与设计值的允许偏差 单个测量值与平均值之间的最大允许波动 主蒸汽压力3%0.25%主蒸汽温度164再热蒸汽温度164再热器压力降50%/抽汽压力5%/抽汽流量5%/排汽压力2.5%1.0%最终给水温度6/电功率/0.25%功率因数/1.0%转速5%0.25%.实验时仪表条件一切实验仪表校验合格，任务正常。

14、测试系统安装及接线正确。数据采集系统设置正确，数据采集正常。.观测频率和实验继续时间 观测频率 对于汽耗率或热耗率实验，从指示仪表观测读数取的功率值和主流量的差压值，其读数间隔不得大于1分钟。其它重要读数间隔不得大于5分钟。累计式表计和水位的读数间隔不大于10分钟。实验继续时间在每一负荷点至少应做继续2小时的稳定工况实验。虽然采用高速采集系统后，较短的稳定时间也可满足实验要求，但为了验证系统隔离情况，规程引荐实验至少2小时。有效的读数次数读数平均分散度对实验结果的不确定度影响不大于0.05时所要求的读数次数。.实验数据处置计算平均值按工况相对稳定的一段延续记录时间进展。 对数据进展仪表校验值修

15、正，对于压力测点还应包括零位、水柱高差、大气压力的修正。同一参数多重测点的丈量值取算术平均值。人工记录的各储水容器水位变化量根据容器尺寸、记录时间和介质密度将其换算成当量流量。主流量根据喷嘴或孔板的校验数据利用规程引荐方法进展计算。.实验结果计算系统不明走漏量的分配 主流量的计算(凝结水或给水流量) 主蒸汽流量的计算 再热蒸汽流量的计算 热耗率的计算 汽轮机缸效率的计算 .主、再热蒸汽流量的计算主蒸汽流量=给水流量+过热器减温水流量- 系统不明漏量冷再热蒸汽流量=主蒸汽流量-高压门杆漏汽流量-高压缸前后轴封漏量-高压缸中的各段抽汽量 .热耗率的计算循环净吸热量：蒸汽在锅炉的总吸热量出力：发电机

16、的输出功率，减去静态励磁的耗功.再热机组热耗率计算公式Fms 主蒸汽流量 kg/hFfw 最终给水流量 kg/hHms 主蒸汽焓值 kJ/kgHfw 主给水焓值 kJ/kgFcrh 冷再热流量 kg/hHhrh 热再热焓值 kJ/kgHcrh 冷再热焓值 kJ/kgFrhsp 再热减温水流量 kg/hHrhsp 再热减温水焓值 kJ/kgFssp 过热减温水流量 kg/hHssp 过热减温水焓值 kJ/kgPc 发电机终端输出功率 kW.汽轮机缸效率的计算hihoho对于过热蒸汽 h=f(p，t) 高、中压缸进出口均为过热蒸汽，因此可直接经过丈量进出口的压力和温度得出缸效率。 对于湿蒸汽 h=

17、f(p，t，x) 低压缸排汽为湿蒸汽，不能直接经过丈量进出口的压力和温度得其焓值，还需知道湿度x，x的直接丈量存在较大难度。.汽轮机排汽焓的计算汽轮机的排汽焓值需经过汽轮机全机的能量平衡及流量平衡求出：w1h1+w3h3-w2h2-wEihEi-wEnhEn-w6h6-wPLihPLi-wPLnhPLn= K(Pg+电气损失+机械损失).实验结果的修正通常汽轮机的一切运转参数不会都与规定值设计值一样，这些偏向会对实验结果产生影响，因此必需予以修正，以保证在一样的热力循环条件下的实验结果与规定值进展比较。第一类修正系统修正 热平衡计算或查修正曲线第二类修正参数修正 查修正曲线老化修正 .系统修正

18、加热器进、出口端差抽汽管道压损过热器减温水流量再热器减温水流量给水泵和凝结水泵焓升凝结水过冷度系统贮水量变化.参数修正主蒸汽压力主蒸汽温度再热蒸汽温度再热汽压损排汽压力 .实验结果计算过程用迭代法求最终给水量计算主蒸汽流量计算低加进汽量从压力较高到低逐个计算算出冷、热再热量计算膨胀线终点焓从再热蒸汽室及以下几段抽汽形状点饱和以上有15过热到排汽压力线上估计的过程线终点，画一光滑曲线，作为估计的膨胀线终点对发电机实测出力加上电机损失及固定损失修正(根据厂家提供的损失曲线)得出汽机轴功率算出进出汽轮机的汽量，得出排入冷凝器的流量算出进出汽轮机的热量，得出排入冷凝器的热量算出有用能终点焓(排汽焓)根

19、据厂家提供的曲线查排汽损失得出膨胀线终点焓计算高、中、低缸效率、实验热耗(用实测的发电机出力).高加部分及给水流量的计算采用迭代法求解上述联立方程。.一类系统修正条件主蒸汽流量等于实验时的主蒸汽流量系统中任何一点的储水量不变，无减温水，无补给水无抽汽管道散热损失给水泵和凝结水泵的焓升取其规定值最低压力的给水加热器的进水焓值取实验排汽压力对应的饱和水焓，减去规定的过冷度，加上按规定循环参与凝结水热量引起的温升加热器的端差为规定值各缸效率坚持实验值不变.一类修正计算的步骤计算在规定的加热器疏水端差及出口端差，抽汽管道压损(无散热)下的抽汽量(抽汽压力用实验压力)。用除氧器的饱和温度加给水泵规定焓升

20、后的给水温度作高加进水温度，用进水 温暖疏水端差来确定疏水温度；用实测抽汽压力加上规定压损为进汽压力，查饱和温度，根据终端差得出出水温度。根据加热器热平衡求出新的抽汽量。计算经过汽轮机各抽汽级后的蒸汽流量(设w1)，主汽流量取实测值。算出各组 (即实验值)。算出各段新压力 ， 不得超越1%，假设超越1%那么进展第二次计算。 .二类参数修正计算实验时的主蒸汽参数、再热蒸汽温度、再热器压降和排汽压力等通常偏离额定值，需进展二类修正计算。修正值由汽轮机制造厂提供的修正曲线来确定 。对实验得到的主蒸汽流量还需进展主蒸汽压力、温度的修正。 .关于老化修正规程规定新机的考核实验应尽能够在机组初次并网运转后

21、的八周内进展，如电厂条件限制，不能进展实验，可以将实验推迟到初次内部大检查，排除任何影响汽轮机性能的缺点后进展。 .老化的概念汽轮机组运转形状和情况对汽轮机本体损耗的积累。损耗的方式主要有：蠕变、疲劳、侵蚀和腐蚀。这四种方式产生和开展的机理都与时间有关。老化只是纯粹由于时间的推移而导致汽轮机性能的下降，而不包括积垢、轴封漏汽量的添加等要素。美国能源部的统计阐明，电厂热耗率平均每10年上升3%，机组起停频繁，机组性能不稳定性能老化就越严重。.对汽轮机性能老化的修正方法 焓降法德国DIN规范 国际电工委员会IEC规范 ASME规范 .焓降法初次启动后尽快进展焓降效率实验。实验时需将阀门全开，假设汽

22、轮机在初次启动后不能立刻带满负荷，那么经过把主汽压力降低到调理阀全开而又不超越出力限制来进展内效率实验。利用小偏向法计算出缸效率变化对机组热耗率影响。 如某型300MW机组HP1 HR 0.2065IP 1 HR 0.2995LP 1 HR 0.4510 焓降实验虽是个好方法，但往往在机组初次并网时，没有条件进展实验。 .德国DIN规范 4个月内不计老化5-12个月 0.1% 13-24个月 0.06% .国际电工委员会IEC规范2-12个月 12-24个月 .ASME规范 按照ASME PTC6R-1985中的老化修正曲线及公式进展 运转N个月后，热耗率恶化百分数的估计值其中：MW 汽轮机功

23、率； P0 初压力； f 对石化燃料机组取1.0，对核电机组取0.7； BF 根本系数，按照机组投入运转的月数来查取。.西安热工研讨院对老化实验研讨的结果 时间实测热耗上升用ASME方法用IEC方法月%70.6040.2620.455100.7050.3280.585140.8100.4260.859260.8940.6361.330以福州电厂三菱公司350MW机为例.第三讲实验测点安装阐明.ASME 流量喷嘴的安装 稳流栅差压变送器压力变送器工质流向喷嘴法兰法兰主凝结水丈量的差压应取自流量喷嘴相隔180的两组取压孔，每组安装一台差压变送器。.辅助流量孔板的安装安装时，应特别留意流量孔板的方向

24、，否那么将导致错误的丈量结果，孔板安装方向如下图；流量孔板的上下游需有足够长的直管段； 应安装平衡门，对于蒸汽管道应在一次门前安装冷凝罐。 工质流向工质流向冷凝罐差压变送器压力变送器平衡门.压力丈量 压力测点应安装在温度测点上游1-2倍管径处，并远离弯头、三通、变径管，以防止其对压力丈量的干扰。传压管直径不应小于9mm，传压管与变送器的衔接件(接头螺母)螺纹尺寸为M201.5 的规范尺寸。.大于大气压压力的丈量 自取压点起，传压管应足够长，并向下引出，以保证运转期间传压管充溢凝结水。一次门压力变送器二次门充溢凝结水一次门管接头0.5m二次门衔接变送器的管接头处距地面0.5m，一、二次门的位置以

25、站到地面容易操作为宜。.低于大气压压力(真空)的丈量 取压点至变送器之间的传压管应竖直向上或倾斜上，以确保传压管内不积水 。 正确错误错误易积水易积水.低压缸排汽压力测点的安装根据ASME PTC6 性能实验规程的要求，低压缸排汽压力应采用网笼探头丈量。工质流向.低压缸排汽压力测点的安装网笼探头应安装在凝汽器喉部，每个排汽口同一程度面上安装2个，并对称布置(等面积上同心布置)，使汽轮机末级排汽能冲刷在网笼探头上，以使其所测压力可以反响凝汽器中该平面的平均排汽压力。为防止传出管内部分积水，网笼探头传出管应坚持直，中间不应有弯曲情况出现。另外，为防止机组运转时，汽流冲刷导致传出管的变形，传出管应具

26、有足够的刚度，为此应采用大直径管( 25mm )，并且应结实固定在凝汽器中的固定支撑上。从凝汽器斜向上引出，安装斜度以传压管中不积水为宜，穿出凝汽器0.5m即可(包括一、二次门、仪表管接头在内)，同时真空压力测点的安装要求。人孔低压缸排汽口凝汽器一次门焊接阀一次门焊接阀.温度测点的安装 温度套管要采用规范件。温度套管插入深度应大于管内径的1/4，小于管内径的3/4。温度套管插入深度最小不应小于75mm；因此，对于内径小于100mm的管子，套管应斜插入管内或将套管安装在有弯头或三通处，以确保最小插入深度75mm。温度测点应安装在压力测点的下游1-2倍管径处，最好与压力取压位置坚持90度位置，以防

27、止对压力丈量的干扰。.给泵密封水回水流量丈量 由于思索到给泵密封水回水能够不会满管，因此密封水回水管路上加装流量孔板是不适宜的。因此思索在密封水回水总管至水封前加装一个放水门，实验时封锁至凝汽器的隔离门，翻开放水门，用容积法丈量其流量。 隔离门放水门U型水封密封水回水至凝汽器.电功率的丈量 用0.1 级精度功率变送器丈量，采用三相两表法接线，由现场实验PT、CT端子引出。.第四讲流量计算.C 节流件流出系数(由校验结果及运转形状下节流元件雷诺数得到)。 运转形状下流体的膨胀系数。d 运转形状下的喷嘴喉部直径，m。p 实测节流件前后差压，Pa。f1 实测介质的密度，kg/m3。 运转形状下的节流

28、元件直径与管道内径之比。流量丈量原理和计算方法.技术要求 适用于各种资料制成的圆管，在节流件前10倍管道内径长10D和节流件后5倍管道内径长5D的直管段内壁应光滑，无可见毛刺和凹坑。必需是牛顿流体，是均匀的、单相的流体。流体经过节流安装时，不应发生相变。在圆管中为延续有压流动，流速小于音速，不是脉动流动。仅适用于丈量圆形横截面管道内的流体，且流体应充溢丈量管道。管道内流体流动形状应接近典型的充分开展的紊流流动形状且无旋涡。不适用于管道公称通径小于50mm和公称通径大于1200mm，或者管道雷诺数低于3150的场所。.节流件的方式 规范孔板D和D/2取压法兰取压角接取压喷嘴ISA1932喷嘴 长

29、径喷嘴 高比值、低比值ASME 低值喉部取压长径喷嘴.D和D/2取压 上游取压口的间距l1名义上等于D，但l1值在0.9D之间时无需对流出系数进展修正。下游取压口的间距l2名义上等于0.5D，但l2值在以下数值之间时无需对流出系数进展修正。 当0.6时，l2值在0.48D与0.52D之间；D和D/2取压 当0.6时，l2值在0.49D与0.51D之间；.法兰取压上游取压口的间距l1名义上等于25.4mm，且是从孔板的上游端面量起，下游取压口的间距l2名义上也等于25.4mm，同样是从孔板的下游端面量起，但l1值在0.9D之间时无需对流出系数进展修正。 角接取压法兰取压；假设l1和l2之值为以下

30、数值时无需对流出系数进展修正： 当0.6和D0.6但150mmD1000时，l1和l2之值均应在25.41之间。.角接取压 单独钻孔取压口(图中下半部分)环隙取压口(图中上半部分) .规范孔板流出系数确实定C=0.5959+0.03122.1-0.18408+0.00292.5(106/ReD)0.75 +0.0900L14(1-4)-1-0.0337L23 ReD 管道雷诺数； 运转形状下的喷嘴喉部直径与管道直径之比，=d/D；L1 孔板上游端面到上游取压口的间隔与管道直径之比，L1=l1/D；L2 孔板上游端面到下游取压口的间隔与管道直径之比，L2=l2/D；L2 孔板上游端面到下游取压口

31、的间隔与管道直径之比，L2=l2/D；对于角接取压方式：L1=L2=0对于D和D/2取压方式：由于L1总是大于0.4333，因此对4(1-4)-1的系数应采用0.0390。L1=1；L2=0.47。对于法兰取压方式：L1=L2=25.4/D。.规范孔板运用限制条件角接取压法兰取压D和D/2取压d12.5mm50mmD1000mm0.200.75ReD5000用于0.200.45ReD12602DReD10000用于0.45.ISA 1932 喷嘴采用角接取压喷嘴由圆弧形的收缩部分和圆筒形喉部组成： A为垂直于轴线的入口平面部分，收缩部分由两段圆弧曲面B和C构成，喉部E，以及为防止边缘损伤所需求

32、的维护槽F。平面部分A是由直径为1.5d且与旋转轴(喷嘴轴线)同心的圆周和直径为D的管道内圆所限定的平面部分组成。圆弧B与平面A相切，其圆心据平面部分A为0.2d，据喷嘴轴线0.75d，圆弧B的半径R1：当0.50时，R1=0.2d0.02d；当0.50时，R1=0.2d0.006d。圆弧C分别与圆弧B及喉部E相切，其半径R2：当0.50时，R2=(d/3)0.03d；当0.50时，R2=(d/3)0.01d。喉部E的直径为d，长度为0.3d。 .ISA 1932 喷嘴流出系数确实定C=0.9900-0.22624.1-(0.001752-0.00334.15)(106/ReD)1.15.IS

33、A 1932 喷嘴运用限制条件50mmD500mm0.300.80同时ReD在下述范围内： 当0.300.44时，70000ReD107 当0.440.80时，20000ReD107 .长径喷嘴长径喷嘴分为两种方式：高比值喷嘴(0.250.80)；低比值喷嘴(0.200.50)。当值介于0.25和0.50之间时，可采用恣意一种构造方式的喷嘴 采用径距取压方式，上游取压口的轴线距喷嘴平面部分A的间隔为1D，下游取压口的轴线应在喷嘴平面部分A的0.50D处 喷嘴分三部分：入口收缩段A(曲面外形为四分之一椭圆)；喉部B；下游端面C对于高比值喷嘴 A的长轴平行于喷嘴轴线，长半轴为D/2，短半轴为(D-

34、d)/2；喉部B的直径为d，长度为0.6d对于低比值喷嘴 A的长轴平行于喷嘴轴线，长半轴为d，短半轴为2d/3，椭圆圆心到喷嘴轴线的间隔为d/2+2d/3=7d/6；喉部B的直径为d，长度为0.6d.长径喷嘴流出系数确实定两种比值喷嘴的流出系数可由同一公式确定采用管道雷诺数ReD 计算时： C=0.9965-0.006530.5(106/ReD)0.5 采用节流件雷诺数Red 计算时： C=0.9965-0.00653(106/Red)0.5 与无关 .长径喷嘴运用限制条件50mmD630mm0.200.80104ReD107.ASME 低值喉部取压长径喷嘴用途及重要性 用于汽轮机性能实验中主

35、流量的丈量。 精度要求较高，对于考核实验来说，主流量的丈量误差要求小于0.05%。优点 低值喷嘴的入口型线可以产生理想的压力梯度，这样喉部的附面层就会很薄且流束不会分别。 采用知热膨胀系数的抗腐蚀资料，精细的加工技术，使其外表到达规程要求的光滑度，对于紊流附面层，即使在层流次附面层包含有隆起块时，仍能到达其外表流线光滑。.结 构.安装运用要求(d/D)值必需在0.25和0.50之间。实验流量管段应予以校验。流量管端又主元件，包括扩压段(假设用的话)和上下游管段组成。上游直管段长度最少为20倍管径，包括在节流件上游至少16倍管径处安装的整流器，如下图。 应确知主流量丈量元件及其管段在整个实验期间

36、坚持清洁且没有遭到损坏，这一点可经过紧接着实验前、后对它们的检查来确定。普通建议对喷嘴相隔90加工4个喉部取压口。喷嘴20D16D10D 稳流栅.流出系数确实定雷诺数106流出系数1.00.99722.00.99673.00.99694.00.99725.00.99746.00.99768.00.998010.00.998220.00.999130.00.999540.00.999950.01.001.喷嘴的校验校验应在认可的设备上进展，且与现场喷嘴安装情况类似，同时，雷诺数、水温暖其它流动条件应尽能够接近实验条件。 对喷嘴及其附加设备(上下游直管段、稳流栅等)进展校验。 校验最好至少包含20个覆盖大的雷诺数变化范围的可接受的点，假设同一雷诺数下进展反复性校验，差别超越0.1%，那么建议在同一雷诺数下再建立一个校验点。 由于渐变区的影响使流