浮阀精馏塔甲醇水化工原理课程设计报告

1、-. z.化工原理课程设计任务书设计题目及任务设计题目：甲醇-水溶液连续精馏塔设计试设计一座甲醇-水溶液连续精馏塔，年产量为15000+*1000吨，要求甲醇产品产品纯度为98%、99%、99.5%1-10号同学数据为98%；11-20号同学数据为99%；21-30号同学数据为99.5%，塔顶易挥发组分的回收率为99%,原料液中含甲醇40%以上均为质量分数。操作条件-. z.操作压力常压进料热状态 20回流比自选塔底加热蒸汽压力表压年实际生产时间 7200h 其他参数除给出外可自选-. z.塔板类型自选设计内容1精馏塔的工艺计算2工艺流程图及主体设备图设计说明书内容-. z.目录设计题目及原始

2、数据任务书-. z.设计方案确实定及流程说明精馏塔的物料衡算-. z.塔板数确实定用图解法求理论板数需提供用坐标纸绘制甲醇-水溶液的y-*图精馏塔的工艺条件及有关物性数据的计算精馏塔的工艺尺寸计算包括塔底、塔板-. z.塔体的流体力学验算辅助装置的选定-. z.设计结果概要或设计一览表主要设备尺寸、衡算结果等对设计过程的评述和有关问题的讨论-. z.符号表设计参考资料-. z.图纸1号图594841；二号图420594，实际打印时可以缩小打印带控制点及物流量的工艺流程图；2号图精馏塔总体构造图包括主要工艺尺寸、技术特性、接收表、重要附件图等；1号图目录 TOC o 1-3 h z u HYPE

3、RLINK l _Toc4706372501设计题目及原始数据 PAGEREF _Toc470637250 h 2HYPERLINK l _Toc4706372511.1设计题目：甲醇-水溶液连续精馏塔设计 PAGEREF _Toc470637251 h 2HYPERLINK l _Toc4706372521.2操作条件 PAGEREF _Toc470637252 h 2HYPERLINK l _Toc4706372532设计方案确实定及流程说明 PAGEREF _Toc470637253 h 2HYPERLINK l _Toc4706372542.1塔设备的选定 PAGEREF _Toc47

4、0637254 h 2HYPERLINK l _Toc470637255浮阀塔 PAGEREF _Toc470637255 h 2HYPERLINK l _Toc470637256浮阀类型 PAGEREF _Toc470637256 h 2HYPERLINK l _Toc4706372572.2进料热状态 PAGEREF _Toc470637257 h 2HYPERLINK l _Toc4706372582.3进料方式 PAGEREF _Toc470637258 h 2HYPERLINK l _Toc4706372592.3塔顶冷凝方式 PAGEREF _Toc470637259 h 2HYP

5、ERLINK l _Toc4706372602.4回流方式 PAGEREF _Toc470637260 h 2HYPERLINK l _Toc4706372612.5塔釜加热方式 PAGEREF _Toc470637261 h 2HYPERLINK l _Toc4706372622.6总流程说明 PAGEREF _Toc470637262 h 2HYPERLINK l _Toc4706372633精馏塔工艺计算 PAGEREF _Toc470637263 h 2HYPERLINK l _Toc4706372643.1精馏塔的物料衡算 PAGEREF _Toc470637264 h 2HYPER

6、LINK l _Toc470637265摩尔流量衡算 PAGEREF _Toc470637265 h 2HYPERLINK l _Toc470637266质量流量衡算 PAGEREF _Toc470637266 h 2HYPERLINK l _Toc4706372673.2 相对挥发度的计算 PAGEREF _Toc470637267 h 2HYPERLINK l _Toc4706372683.3 最小回流比及操作回流比确实定 PAGEREF _Toc470637268 h 2HYPERLINK l _Toc4706372694塔板数确实定 PAGEREF _Toc470637269 h 2H

7、YPERLINK l _Toc4706372704.1理论塔板数的计算 PAGEREF _Toc470637270 h 2HYPERLINK l _Toc4706372714.2实际塔板数的计算 PAGEREF _Toc470637271 h 2HYPERLINK l _Toc4706372725精馏塔的工艺条件及有关物性数据的计算 PAGEREF _Toc470637272 h 2HYPERLINK l _Toc4706372735.1操作温度 PAGEREF _Toc470637273 h 2HYPERLINK l _Toc4706372745.2操作压力 PAGEREF _Toc4706

8、37274 h 2HYPERLINK l _Toc4706372755.3 塔顶条件下的流量及物性参数 PAGEREF _Toc470637275 h 2HYPERLINK l _Toc470637276塔顶气液相平均相对分子质量的计算 PAGEREF _Toc470637276 h 2HYPERLINK l _Toc470637277塔顶气液相密度的计算 PAGEREF _Toc470637277 h 2HYPERLINK l _Toc470637278塔顶液相粘度的计算 PAGEREF _Toc470637278 h 2HYPERLINK l _Toc470637279塔顶液相平均外表*力

9、的计算 PAGEREF _Toc470637279 h 2HYPERLINK l _Toc470637280塔顶流量 PAGEREF _Toc470637280 h 2HYPERLINK l _Toc4706372815.4 塔釜条件下的流量及物性参数 PAGEREF _Toc470637281 h 2HYPERLINK l _Toc470637282塔釜气液相平均相对分子质量的计算 PAGEREF _Toc470637282 h 2HYPERLINK l _Toc470637283塔釜气液相密度的计算 PAGEREF _Toc470637283 h 2HYPERLINK l _Toc4706

10、37284塔釜液相粘度的计算 PAGEREF _Toc470637284 h 2HYPERLINK l _Toc470637285塔釜液相平均外表*力的计算 PAGEREF _Toc470637285 h 2HYPERLINK l _Toc470637286塔釜流量 PAGEREF _Toc470637286 h 2HYPERLINK l _Toc4706372875.5进料条件下的流量及物料参数 PAGEREF _Toc470637287 h 2HYPERLINK l _Toc470637288进料气液相平均相对分子质量的计算 PAGEREF _Toc470637288 h 2HYPERLI

11、NK l _Toc470637289进料气液相密度的计算 PAGEREF _Toc470637289 h 2HYPERLINK l _Toc470637290进料液相粘度的计算 PAGEREF _Toc470637290 h 2HYPERLINK l _Toc470637291进料液相平均外表*力的计算 PAGEREF _Toc470637291 h 2HYPERLINK l _Toc470637292进料流量 PAGEREF _Toc470637292 h 2HYPERLINK l _Toc4706372935.6精馏段的流量及物性参数 PAGEREF _Toc470637293 h 2HY

12、PERLINK l _Toc470637294精馏段气液相平均相对分子质量 PAGEREF _Toc470637294 h 2HYPERLINK l _Toc470637295精馏段气液相密度 PAGEREF _Toc470637295 h 2HYPERLINK l _Toc470637296精馏段液相黏度 PAGEREF _Toc470637296 h 2HYPERLINK l _Toc470637297精馏段液相平均外表*力 PAGEREF _Toc470637297 h 2HYPERLINK l _Toc470637298精馏段流量 PAGEREF _Toc470637298 h 2HY

13、PERLINK l _Toc4706372995.7提馏段的流量及物性参数 PAGEREF _Toc470637299 h 2HYPERLINK l _Toc470637300提馏段气液相平均相对分子质量 PAGEREF _Toc470637300 h2HYPERLINK l _Toc470637301提馏段气液相密度 PAGEREF _Toc470637301 h 2HYPERLINK l _Toc470637302提馏段液相黏度 PAGEREF _Toc470637302 h 2HYPERLINK l _Toc470637303提馏段液相平均外表*力 PAGEREF _Toc4706373

14、03 h 2HYPERLINK l _Toc470637304提馏段流量 PAGEREF _Toc470637304 h 2HYPERLINK l _Toc4706373056精馏塔工艺尺寸计算 PAGEREF _Toc470637305 h 2HYPERLINK l _Toc4706373066.1空塔气速的计算 PAGEREF _Toc470637306 h 2HYPERLINK l _Toc470637307精馏段的计算 PAGEREF _Toc470637307 h 2HYPERLINK l _Toc470637308提馏段的计算 PAGEREF _Toc470637308 h 2HY

15、PERLINK l _Toc4706373096.2塔有效高度 PAGEREF _Toc470637309 h 2HYPERLINK l _Toc4706373106.3塔径与实际空塔气速 PAGEREF _Toc470637310 h 2HYPERLINK l _Toc470637311精馏段的计算 PAGEREF _Toc470637311 h 2HYPERLINK l _Toc470637312提馏段的计算 PAGEREF _Toc470637312 h 2HYPERLINK l _Toc470637313实际空塔气速的计算 PAGEREF _Toc470637313 h 2HYPERL

16、INK l _Toc4706373146.4溢流装置 PAGEREF _Toc470637314 h 2HYPERLINK l _Toc470637315堰长 PAGEREF _Toc470637315 h 2HYPERLINK l _Toc470637316溢流堰高度 PAGEREF _Toc470637316 h 2HYPERLINK l _Toc470637317弓形降液管宽度和面积 PAGEREF _Toc470637317 h 2HYPERLINK l _Toc4706373186.4.4 降液管底隙高度 PAGEREF _Toc470637318 h 2HYPERLINK l _T

17、oc4706373196.5塔板布置及浮阀数目与排列 PAGEREF _Toc470637319 h 2HYPERLINK l _Toc470637320浮阀数目计算 PAGEREF _Toc470637320 h 2HYPERLINK l _Toc470637321塔板布置与浮阀排列 PAGEREF _Toc470637321 h 2HYPERLINK l _Toc4706373227塔板流体力学验算 PAGEREF _Toc470637322 h 2HYPERLINK l _Toc4706373237.1气相通过浮阀塔板的压强降 PAGEREF _Toc470637323 h 2HYPER

18、LINK l _Toc470637324干板阻力 PAGEREF _Toc470637324 h 2HYPERLINK l _Toc470637325板上充气液层阻力 PAGEREF _Toc470637325 h 2HYPERLINK l _Toc470637326液体外表*力所造成的阻力 PAGEREF _Toc470637326 h 2HYPERLINK l _Toc470637327压强降的计算 PAGEREF _Toc470637327 h 2HYPERLINK l _Toc4706373287.2降液管中清液层高度 PAGEREF _Toc470637328 h 2HYPERLIN

19、K l _Toc470637329液体通过降液管的压头损失 PAGEREF _Toc470637329 h 2HYPERLINK l _Toc470637330降液管的计算 PAGEREF _Toc470637330 h 2HYPERLINK l _Toc4706373317.3雾沫夹带 PAGEREF _Toc470637331 h 2HYPERLINK l _Toc470637332板上液体流经长度 PAGEREF _Toc470637332 h 2HYPERLINK l _Toc470637333板上液流面积 PAGEREF _Toc470637333 h 2HYPERLINK l _T

20、oc470637334泛点率 PAGEREF _Toc470637334 h 2HYPERLINK l _Toc4706373358塔板负荷性能图 PAGEREF _Toc470637335 h 2HYPERLINK l _Toc4706373368.1雾沫夹带线 PAGEREF _Toc470637336 h 2HYPERLINK l _Toc470637337精馏段的计算 PAGEREF _Toc470637337 h 2HYPERLINK l _Toc470637338提馏段的计算 PAGEREF _Toc470637338 h 2HYPERLINK l _Toc4706373398.2

21、液泛线 PAGEREF _Toc470637339 h 2HYPERLINK l _Toc470637340精馏段的计算 PAGEREF _Toc470637340 h 2HYPERLINK l _Toc470637341提馏段的计算 PAGEREF _Toc470637341 h 2HYPERLINK l _Toc4706373428.3液相负荷上限线 PAGEREF _Toc470637342 h 2HYPERLINK l _Toc4706373438.4漏液线 PAGEREF _Toc470637343 h 2HYPERLINK l _Toc470637344精馏段的计算 PAGEREF

22、 _Toc470637344 h 2HYPERLINK l _Toc470637345提馏段的计算 PAGEREF _Toc470637345 h 2HYPERLINK l _Toc4706373468.5液相负荷下限线 PAGEREF _Toc470637346 h 2HYPERLINK l _Toc4706373478.6塔板负荷性能图及操作弹性 PAGEREF _Toc470637347 h 2HYPERLINK l _Toc470637348精馏段 PAGEREF _Toc470637348 h 2HYPERLINK l _Toc470637349提馏段 PAGEREF _Toc470

23、637349 h 2HYPERLINK l _Toc4706373508.7浮阀塔板工艺设计计算结果 PAGEREF _Toc470637350 h 2HYPERLINK l _Toc4706373519辅助设备及主要附件的选型设计 PAGEREF _Toc470637351 h 2HYPERLINK l _Toc4706373529.1冷凝器的选择 PAGEREF _Toc470637352 h 2HYPERLINK l _Toc470637353整体式 PAGEREF _Toc470637353 h 2HYPERLINK l _Toc470637354自流式 PAGEREF _Toc470

24、637354 h 2HYPERLINK l _Toc470637355强制循环式 PAGEREF _Toc470637355 h 2HYPERLINK l _Toc4706373569.2再沸器的选择 PAGEREF _Toc470637356 h 2HYPERLINK l _Toc4706373579.3除沫器的选择 PAGEREF _Toc470637357 h 2HYPERLINK l _Toc4706373589.4塔顶蒸汽出口管 PAGEREF _Toc470637358 h 2HYPERLINK l _Toc4706373599.5人孔、裙座等附件设计 PAGEREF _Toc47

25、0637359 h 2HYPERLINK l _Toc470637360人孔 PAGEREF _Toc470637360 h 2HYPERLINK l _Toc470637361裙座 PAGEREF _Toc470637361 h 2HYPERLINK l _Toc470637362吊柱 PAGEREF _Toc470637362 h 2HYPERLINK l _Toc470637363泵 PAGEREF _Toc470637363 h 2HYPERLINK l _Toc470637364封头 PAGEREF _Toc470637364 h 2HYPERLINK l _Toc470637365

26、9.6预热器的选择 PAGEREF _Toc470637365 h 2HYPERLINK l _Toc4706373669.7精馏塔实际高度计算与设计 PAGEREF _Toc470637366 h 2HYPERLINK l _Toc470637367设计结果及自我评价 PAGEREF _Toc470637367 h 2HYPERLINK l _Toc470637368精馏塔主要工艺尺寸与主要设计参数汇总表 PAGEREF _Toc470637368 h 2HYPERLINK l _Toc470637369自我评价 PAGEREF _Toc470637369 h 2HYPERLINK l _T

27、oc470637370符号说明 PAGEREF _Toc470637370 h 2HYPERLINK l _Toc470637371参考文献 PAGEREF _Toc470637371 h 2HYPERLINK l _Toc470637372图纸 PAGEREF _Toc470637372 h 2-. z.1设计题目及原始数据1.1设计题目：甲醇-水溶液连续精馏塔设计试设计一座甲醇-水溶液连续精馏塔，年产量为15000+231000=38000吨，要求甲醇产品产品纯度为99.5%1-10号同学数据为98%；11-20号同学数据为99%；21-30号同学数据为99.5%，塔顶易挥发组分的回收率为

28、99%,原料液中含甲醇40%以上均为质量分数。1.2操作条件操作压力常压2进料热状态 203回流比自选4塔底加热热蒸汽压力 0.3MPa表压5年实际生产时间 7200h 6其他参数除给出外可自选2设计方案确实定及流程说明2.1塔设备的选定化学工业中塔设备是化工单元操作中重要的设备之一，化学工业和石油工业中广泛应用的诸如吸收、解吸、精馏、萃取、增湿、减湿等单元操作中，精馏操作是最根本的单元操作之一，它是根据混合液中各组分的挥发能力的差异进展别离的。塔设备一般分为级间接触式和连续接触式两大类。前者的代表是板式塔，后者的代表则为填料塔。一般，与填料塔相比，板式塔具有效率高、处理量大、重量轻及便于检修

29、等特点，但其构造较复杂，阻力降较大。在各种塔型中，当前应用最广泛的是筛板塔和浮阀塔。浮阀塔浮阀塔的特点：1生产能力大，由于塔板上浮阀安排比拟紧凑，其开孔面积大于泡罩塔板，生产能力比泡罩塔板大 20%40%，与筛板塔接近。2操作弹性大，由于阀片可以自由升降以适应气量的变化，因此维持正常操作而允许的负荷波动*围比筛板塔，泡罩塔都大。3塔板效率高，由于上升气体从水平方向吹入液层，故气液接触时间较长，而雾沫夹带量小，塔板效率高。4气体压降及液面落差小，因气液流过浮阀塔板时阻力较小，使气体压降及液面落差比泡罩塔小。5塔的造价较低，浮阀塔的造价是同等生产能力的泡罩塔的 50%80%，但是比筛板塔高 20%

30、30。但是，浮阀塔的抗腐蚀性较高防止浮阀锈死在塔板上，所以一般采用不锈钢作成，致使浮阀造价昂贵，推广受到一定限制。近几十年来，人们对浮阀塔的研究越来越深入，生产经历越来越丰富，积累的设计数据比拟完整，因此设计浮阀塔比拟适宜。浮阀类型国内常用的浮阀有三种， F1型、V-4型、T型。V-4型的特点是阀孔被冲压成向下弯的喷咀形，气体通过阀孔时因流道形状渐变可减小阻力。T型阀则借助固定于塔板的支架限制阀片移动*围。浮阀一般都用不锈钢制成，其中F1型浮阀最常用，其又分重阀和轻阀两种，重阀用厚度2mm的钢板冲成，阀质量约33g,轻阀用厚度1.5mm的钢板冲成，阀质量约25g。阀重则阀的惯性大，操作稳定性好

31、，但气体阻力大。一般采用重阀，只有要求压降很小的场合，如真空精馏时才使用轻阀。三类浮阀中，F1型浮阀最简单，该类型浮阀已被广泛使用。本次设计采用F1型浮阀重阀。2.2进料热状态进料热状态有五种。原则上，在供热一定的情况下，热量应尽可能由塔底输入，使产生的气相回流在全塔发挥作用，即宜冷也进料。但为使塔的操作稳定，免受季节气温的影响，常采用泡点进料。这样，塔内精馏段和提留段上升的气体量变化较小，可采用一样的塔径，便于设计和制造。但将原料预热到泡点，就需要增设一个预热器，使设备费用增加。综合考虑各方面因素，决定增设一个预热器，采用泡点进料，即q=1 。2.3进料方式加料方式有两种：高位槽加料和泵直接

32、进料。采用高位槽加料，不可以得到稳定的流量和流速，采用泵加料，设备操作费用高，但流量及流速稳定，传质效率高，构造简单，安装方便。本次设计采用泵直接进料。2.3塔顶冷凝方式塔顶冷凝采用全凝器，用水冷凝。2.4回流方式回流方式可分为重力回流和强制回流。对于小塔型，回流冷凝器一般安装在塔顶，其优点是回流冷凝器无需支撑构造，其缺点是回流冷凝器回流控制较难。如果需要较高的塔处理量或塔板数较多时，回流冷凝器不适合于塔顶安装，且塔顶冷凝器不易安装、检修和清理。在此情况下，可采用强制回流，塔顶上升蒸汽量采用冷凝器以冷回流流入塔中。本次设计为小型塔，故采用重力回流。2.5塔釜加热方式塔釜可采用间接蒸汽加热或直接

33、蒸汽加热。直接蒸汽加热的优点是，可利用压强较低的加热蒸汽，并省掉间接加热设备，以节省操作费用和设备费用。但直接蒸汽加热，只适用于釜中残液是水或与水不互溶而易于别离的物料，所以通常情况下，多采用间接蒸汽加热。2.6总流程说明本设计任务为别离甲醇-水混合物。对于二元混合物的别离，应采用连续精馏流程。设计中采用冷液进料，用泵将原料液通过预热器加热至泡点后送入精馏塔内。塔顶上升蒸气采用全凝器冷凝，冷凝液在泡点下一局部加回流至塔内，其余局部经产品冷却器冷却后送至储罐。塔釜采用间接蒸汽加热，塔底产品经冷却后送至储罐。3精馏塔工艺计算3.1精馏塔的物料衡算由于精馏过程的计算均以摩尔分数为准，需先把设计要求中

34、的质量分数转化为摩尔分数。：摩尔流量衡算原料液的摩尔组成：同理可求得：原料液的平均摩尔质量：同理可求得：，甲醇年产量38000吨，年实际生产时间7200h。产品摩尔流量：由得原料摩尔流量：由全塔的物料衡算方程可写出：总物料：易挥发组分：解得质量流量衡算塔顶产品质量流量：进料质量流量：塔釜产品质量流量:表 3-1 物料衡算结果表进料塔顶塔釜质量流量13.275.287.99摩尔流量608.3165.7442.6摩尔分率0.27270.99110.0037463.2 相对挥发度的计算表 3-2 常压下甲醇-水气液平衡与温度关系液相甲醇气相水温度001005.3128.3492.97.6740.01

35、90.39.2643.5388.913.1554.5585.020.8362.7381.628.1867.7578.033.3369.8176.746.2077.5673.852.9279.7172.759.3781.8371.368.484.9270.085.6289.6268.087.4191.6466.910010064.7根据表3-2，利用内插法求进料、塔顶和塔底温度，由得：进料:塔顶:塔釜；由此可得进料、塔顶和塔釜混合物的温度，以上计算结果得表3-3表3-3原料液、馏出液的含量与温度名称原料液馏出液釜残液温度78.4564.8699.50根据表 3-2，利用内插法计算精馏段和提馏段对

36、应的气、液相摩尔分率，得：精馏段：提馏段：将分别代入得：3.3 最小回流比及操作回流比确实定由于是泡点进料，一般操作回流比取最小回流比的倍，本设计取1.5倍即4塔板数确实定4.1理论塔板数的计算则：精馏段操作线方程：提馏段操作线方程：线方程：利用AutoCAD软件在相图中分别画出上述直线，利用图解法可以求出理论塔板数，求解过程如图4-1所示：图 4-1 图解法计算理论板数总结如下表：表4-1图解法求理论板数计算结果最小回流比0.93实际回流比1.395进料位置11理论板数16由图4-1可得：，4.2实际塔板数的计算用康奈尔法对全塔效率进展估算：表 4-2 不同温度下甲醇水黏度温度6070809

37、01000.3500.3060.2770.2510.2250.4790.4140.36203210.288全塔的平均温度：根据表4-2，利用内插法计算得：同理得：因为所以，全塔液体的平均粘度：根据表3-2利用内插法计算得：根据平衡方程得由计算可得:则实际塔板数:不包含塔釜5精馏塔的工艺条件及有关物性数据的计算5.1操作温度由3.2的计算可知进料:塔顶:塔釜；精馏段：提馏段：5.2操作压力塔顶压力: =101.3kPa塔底加热蒸汽0.3MPa(表压)假设每层塔板压降: =0.7kPa塔釜板压力 : =101.3+370.7=127.2kPa5.3 塔顶条件下的流量及物性参数表5-1不同温度下甲醇

38、水的密度、粘度及外表*力温度/5060708090100密度/(kg/m3甲醇760751743734725716水988.1983.2977.8971.8965.3958.4粘度/(s甲醇0.3500.3060.2770.2510.225水0.4790.4140.3620.3210.288外表*力/(/m甲醇18.7617.8216.9115.8214.89水66.264.362.660.758.8塔顶气液相平均相对分子质量的计算由3.1的计算，因为塔顶馏出液是塔顶气相经冷凝得到的，所以=，塔顶气相平均相对分子质量： =31.86=0.9911，D=165.7kmol/h，=64.86，=9

39、9.5塔顶液相平均相对分子质量： =0.986632+10.98661831.81其中塔顶塔板上液相摩尔分数0.9866根据表3-2由内插法求得塔顶气液相密度的计算气相密度:根据表5-1，利用内插法可以求得液相的密度、粘度和平均外表*力液相密度：塔顶液相粘度的计算塔顶液相平均外表*力的计算塔顶流量由3.1的计算可知：塔顶馏出液摩尔流量：塔顶馏出液质量流量：表5-2塔顶数据参数表单位数据31.8131.861.15748.280.33018.72165.75.285.4 塔釜条件下的流量及物性参数塔釜气液相平均相对分子质量的计算由3.1的计算可知：,，液相平均相对分子质量:气相平均相对分子质量：

40、其中根据表3-2利用内插法求得塔釜气液相密度的计算气相密度：根据表5-1，利用内插法可以求得液相的密度、粘度和平均外表*力液相密度：塔釜液相粘度的计算液相粘度：塔釜液相平均外表*力的计算液相平均外表*力：塔釜流量由3.1的计算可知：塔釜残液的摩尔流量：塔釜残液的质量流量：表5-3 塔釜数据参数单位数据18.0518.280.60942.370.29058.74442.67.99 5.5进料条件下的流量及物料参数进料气液相平均相对分子质量的计算由3.1的计算可知：液相平均相对分子量：气相平均相对分子量：其中根据表3-2利用内插法求得进料气液相密度的计算气相密度：根据表5-1，利用内插法可以求得液

41、相的密度、粘度和平均外表*力液相密度：进料液相粘度的计算液相粘度：进料液相平均外表*力的计算液相平均外表*力：进料流量由3.1的计算可知：原料液摩尔流量：原料液质量流量：表5-4 进料数据参数单位数据21.8227.400.95877.800.34650.37608.313.275.6精馏段的流量及物性参数精馏段气液相平均相对分子质量气相平均相对分子质量: 液相平均相对分子质量: 精馏段气液相密度气相密度:液相密度: 精馏段液相黏度液相平均黏度: 精馏段液相平均外表*力液相平均外表*力: 精馏段流量气相流量: (摩尔流量)(质量流量)液相流量:(摩尔流量)(质量流量)5.7提馏段的流量及物性参

42、数提馏段气液相平均相对分子质量气相平均相对分子质量：液相平均相对分子质量：提馏段气液相密度气相密度：液相密度: 提馏段液相黏度液相黏度: 提馏段液相平均外表*力液相平均外表*力:提馏段流量气相流量: (摩尔流量)(质量流量)液相流量: (摩尔流量)(质量流量)表5-4精馏段、提馏段数据参数表精馏段提馏段气相平均相对分子质量29.6322.84液相平均相对分子质量26.8219.94气相密度1.050.775液相密度813.04910.09液相粘度0.3380.318液相平均外表*力34.5555.56气相摩尔流量/396.85396.85气相质量流量/11.769.06液相摩尔流量/231.1

43、5839.45液相质量流量/6.2016.746精馏塔工艺尺寸计算6.1空塔气速的计算精馏段的计算则取塔板间距=0.45m ,板上液层高度=0.05m，则别离空间：图6-1 史密斯关联图从史密斯关联图查得：由于，且由于适当的空塔气速，因此需先计算出最大允许气速：取平安系数0.7，则空塔气速为：提馏段的计算则取塔板间距，板上液层高度则别离空间：从史密斯关联图查得：,由于,且由于适宜的空塔气速，因此，需先计算出最大允许气速：取平安系数0.7，则空塔气速为：6.2塔有效高度根据给定的别离任务，求出理论板数后，可按下式计算塔有效段高度。6.3塔径与实际空塔气速精馏段的计算D=提馏段的计算实际空塔气速的

44、计算因取上下塔径一样，故按精馏段塔径圆整后为精馏段：提馏段：6.4溢流装置溢流装置计算本设计采用单溢流弓行压降管，并不设进口堰。堰长取=0.65D=0.651.5=0.975m溢流堰高度由=how选用平直堰精馏段：则=how=0.050.0112=0.0388m提馏段：则=how=0.050.0169=0.0331m弓形降液管宽度和面积由，查弓形降液管参数图得：故：由式可以计算出液体在降液管中停留时间图6-2 弓形降液管参数图精馏段：提馏段：降液管的截面积应保证液体能在降液管内有足够的停留时间，使溢流液体夹带的气体能及时别离。因此，提馏时间应不小于3-5s。故降液管尺寸可用。6.4.4 降液管

45、底隙高度精馏段：取，则：提馏段：取，则：两者皆不小于0.01m，故满足要求。表6-1 溢流装置工艺尺寸列表工程精馏段0.9750.03880.1860.12710.0311提馏段0.9750.02990.1860.12710.07496.5塔板布置及浮阀数目与排列浮阀数目计算取阀孔动能因子，用计算孔速精馏段孔速：提馏段孔速：则每层塔板上的浮阀数目：精馏段浮阀数：提馏段浮阀数：塔板布置与浮阀排列取边缘区宽度，破沫区宽度。1依计算塔板上鼓泡区面积故：2浮阀排列方式采用等腰三角形叉排。取同一横排的孔心距t=075mm=0.75m,则排间距：精馏段排间距：提馏段排间距：考虑到塔的直径较大，必须采用分块

46、式塔板，而分快板的支撑与衔接也要占去一局部鼓泡区面积，因此排间距应减小，可取。3塔的开孔率计算如下：精馏段：提馏段：7塔板流体力学验算7.1气相通过浮阀塔板的压强降干板阻力1计算临界孔速精馏段：提馏段：2干板阻力的计算因为，所以精馏段：提馏段：板上充气液层阻力本设备别离甲醇与水的混合液，可取充气系数。则板上充气液层阻力：液体外表*力所造成的阻力此阻力很小，可忽略不计。压强降的计算因此，与气体流经一层浮阀塔板的压强降所相当的液柱高度:精馏段：提馏段：7.2降液管中清液层高度为了防止淹塔现象的发生，要求控制降液管清液层的高度，。液体通过降液管的压头损失精馏段：提馏段：降液管的计算精馏段：提馏段：可

47、见，符合防止淹塔的要求。7.3雾沫夹带板上液体流经长度板上液流面积泛点率甲醇和水为正常系统，取物性系数；泛点负荷系数：精馏段，提馏段。精馏段：及提馏段：及以上计算出的精馏段和提馏段的泛点率都在80%以下，故可知雾沫夹带量能够满足的要求。8塔板负荷性能图8.1雾沫夹带线精馏段的计算按泛点率为80%计算如下：整理得：可知雾沫夹带线为直线，则在操作*围内任取两个值，算出相应的值，列于下表中。据此，可作出精馏段雾沫夹带线。表8-1 雾沫夹带线数据Ls/(m3/s) 0.002 0.010Vs/(m3/s) 3.37 3.03提馏段的计算按泛点率为80%计算如下：整理得：可知雾沫夹带线为直线，则在操作*

48、围内任取两个值，算出相应的值，列于下表中。据此，可作出提馏段雾沫夹带线。表8-2 雾沫夹带线数据Ls/(m3/s) 0.002 0.010Vs/(m3/s) 3.95 3.538.2液泛线由上式确定液泛线，忽略式中的，将数据代入得：与又有如下关系：精馏段的计算整理可得：在操作*围内任取两个值，算出相应的值，列于下表中。据此，可作出精馏段液泛线。表8-3 液泛线数据Ls/(m3/s) 0.001 0.013Vs/(m3/s) 7.20 6.53提馏段的计算整理可得：在操作*围内任取两个值，算出相应的值，列于下表中。据此，可作出提馏段液泛线。表8-4液泛线数据Ls/(m3/s) 0.001 0.0

49、13Vs/(m3/s) 8.17 7.478.3液相负荷上限线液体的最大流量应保证在降液管中停留时间不低于3-5s。液体在降液管内停留的时间为：以作为液体在降液管中停留的时间的下限，则据此，可作出精馏段和提馏段液相负荷上限线。8.4漏液线对F1型重阀，以=5作为规定气体最小负荷的标准计算，则，又知则得：精馏段的计算据此，可作出精馏段水平漏液线。提馏段的计算据此，可作出提馏段水平漏液线。8.5液相负荷下限线取堰上液层高度作为液相负荷下限条件，依的计算式计算出液相流量的下限值。则取E=1，则据此，可作出精馏段和提馏段液相负荷下限线8.6塔板负荷性能图及操作弹性精馏段图8-1 精馏段塔板负荷性能图由

50、塔板负荷性能图可以看出：塔板的气相负荷上限由雾沫夹带控制，操作下限由漏液控制。由图可以查出塔板的气相负荷上限，气相负荷下限，所以提馏段图8-2 提馏段塔板负荷性能图由塔板负荷性能图可以看出：塔板的气相负荷上限由雾沫夹带控制，操作下限由漏液控制。2由图可以查出塔板的气相负荷上限，气相负荷下限，所以8.7浮阀塔板工艺设计计算结果工程精馏段提馏段备注塔径D,m板间距HT，m塔板型式空塔气速u，m/s堰长lW，m堰高hW，m板上液层高度hL，m降液管底隙高度ho，m浮阀数N，个阀孔气速uo，m/s阀孔动能因数Fo临界阀孔气速uoc，m/s孔心距t，m排间距t，m单板压降pp，Pa液体降液管停留时间，s

51、降液管内清液层高度Hd，m边缘固定区宽度Wc,m弓形降液管宽度Wd,m开孔率%泛点率%气相负荷上限(Vs)ma*，m3/s气相负荷下限(Vs)min，m3/s操作弹性1.50.45 单溢流弓形降液管1.7670.975 0.03880.050.0311267 0.079.761010.20.0750.0548726.980.1120.030.18618.174.03.480.961.50.45单溢流弓形降液管1.8470.9750.02010.050.074924011.361012.10.0750.0551811.190.1090.030.18616.369.43.350.91分块式塔板等腰

52、三角形叉排同一横排孔心距相邻两横排的中心线距离雾沫夹带控制漏液控制9辅助设备及主要附件的选型设计9.1冷凝器的选择按冷凝器与塔的位置，可分为：整体式、自流式和强制循环式。整体式如图a，b所示。将冷凝器与精馏塔作成一体。这种布局的优点是上升蒸汽压降较小，蒸汽分布均匀，缺点是塔顶构造复杂，不便维修，当需用阀门、流量计来调节时，需较大位差，须增大塔顶板与冷凝器间距离，导致塔体过高。该型式常用于减压精馏或传热面较小场合。自流式如图c所示。将冷凝器装在塔顶附近的台架上，靠改变台架的高度来获得回流和采出所需的位差。强制循环式如图d，e所示。当冷凝器换热面过大时，装在塔顶附近对造价和维修都是不利的，故将冷凝

53、器装在离塔顶较远的低处，用泵向塔提供回流液。根据本次设计体系，甲醇-水走壳程，冷凝水走管程，采用逆流形式。冷凝器置于塔下部适当位置，用泵向塔顶送回流冷凝水，在冷凝器和泵之间需设回流罐，这样可以减少台架，且便于维修、安装，造价不高。9.2再沸器的选择再沸器的选取取决于处理能力，操作条件及操作方法，本设计立式虹吸式再沸器，选择120饱和水蒸气加热 Qc=KA热流：120120冷流：99.6989.07=120-99.69=20.31=120-89.07=30.93=25.25该设备的热传递系数K为2260-5700kcal/m2h本设计采取K=3000cal/m2h所以A=173.00m2公称直径

54、(mm)管数换热面积管程数管长mm公称压力Mpa800444206VI6000259.3除沫器的选择当空塔气速较大，塔顶溅液现象严重，以及工艺过程不允许出现出塔气体夹带雾低的情况下设置除沫器以保证传置效率，降低有价值物料的损失和改善别离塔压缩机的操作。本设计采用丝网除沫器9.4塔顶蒸汽出口管塔顶蒸汽出口管径必须有一定适宜的尺寸，否则产生大压降。本设计取25m/s管径9.5人孔、裙座等附件设计人孔人孔是安装或者检修人员进出塔器的唯一通道。人孔的设计应便于人员进出任意一层塔板，但由于设计人孔处的踏板间距要增大，且人孔设施过多会使制造塔体的弯曲度难以到达要求，所以一般板式塔每隔1020层或510米塔段设置一个人孔，本设计共43块板，人孔数为3，塔板间距至少比人孔大150mm，且不得小于600mm。塔顶和塔釜也应各设置一个人孔。裙座裙座起到支撑塔体的作用，裙座的选择还应考虑到载荷。塔的操作条件及塔釜风头的材料等因素，对于在室外操作的塔，还应考虑环境温度、裙座的构造性能等。本设计采用圆筒型裙座，高度为3.5m, Db1=2600mm,Db2=3100mm。吊柱吊柱的设置对于补充和更换填料安装和拆卸内件，是既经济又方便的一项设置，一半在15m以上的塔都设置吊柱。本设计选用的吊柱参数如下：W=1000