广场围挡施工方案（72页）

1、广场围挡施工方案目 录 TOC o 1-3 h z u 第一章 工程概况 PAGEREF _Toc234762137 h 31.1工程概况 PAGEREF _Toc234762138 h 31.2施工执行标准 PAGEREF _Toc234762139 h 3第二章 施工部署 PAGEREF _Toc234762140 h 42.1项目管理机构设置 PAGEREF _Toc234762141 h 42.2项目部管理人员职责 PAGEREF _Toc234762142 h 42.3需建设单位提供的配合条件 PAGEREF _Toc234762143 h 62.4施工临时用水、用电计算 PAGER

2、EF _Toc234762144 h 7第三章 施工技术方案 PAGEREF _Toc234762145 h 93.1施工准备工作 PAGEREF _Toc234762146 h 93.2测量、放线施工方法 PAGEREF _Toc234762147 h 93.3基础工程施工方法 PAGEREF _Toc234762148 h 103.4预埋件安装施工工艺 PAGEREF _Toc234762149 h 123.5钢结构加工制作方案 PAGEREF _Toc234762150 h 133.6钢结构围挡施工方案 PAGEREF _Toc234762151 h 183.6成品保护措施 PAGERE

3、F _Toc234762152 h 20第四章 主要机械配备及劳动力计划 PAGEREF _Toc234762153 h 22第五章 工程工期保证措施 PAGEREF _Toc234762154 h 245.1项目工期管理 PAGEREF _Toc234762155 h 245.2确保工期的主要技术措施 PAGEREF _Toc234762156 h 245.3保证工期的资源保障措施 PAGEREF _Toc234762157 h 245.4保证工期的奖惩措施 PAGEREF _Toc234762158 h 255.5工期滞后时采取的措施 PAGEREF _Toc234762159 h 25第

4、六章 工程质量保证措施 PAGEREF _Toc234762160 h 276.1项目部质量管理职责 PAGEREF _Toc234762161 h 276.2工程质量检查制度 PAGEREF _Toc234762162 h 296.3砼工程质量保证措施 PAGEREF _Toc234762163 h 306.4吊装质量保证措施 PAGEREF _Toc234762164 h 30第七章 工程安全、文明保证措施 PAGEREF _Toc234762165 h 327.1安全管理组织机构 PAGEREF _Toc234762166 h 327.2安全计划措施 PAGEREF _Toc234762

5、167 h 337.3施工安全管理职责 PAGEREF _Toc234762168 h 347.4施工用电安全管理 PAGEREF _Toc234762169 h 357.5施工防火安全管理 PAGEREF _Toc234762170 h 377.6现场文明施工管理规定 PAGEREF _Toc234762171 h 377.7文明施工管理 PAGEREF _Toc234762172 h 39第八章 施工进度计划表 PAGEREF _Toc234762173 h 40第九章 施工总平面布置图 PAGEREF _Toc234762174 h 41第十章 钢结构设计计算书 PAGEREF _Toc

6、234762175 h 4310.1 6米高广告牌钢结构设计计算书 PAGEREF _Toc234762176 h 4310.2 8米高广告牌钢结构设计计算书 PAGEREF _Toc234762177 h 58第十一章 围挡加工图纸 PAGEREF _Toc234762178 h 71 第一章 工程概况1.1工程概况1、工程名称：福州*广告围挡工程。2、工程地址：福州市*大道，北至*路，两条规划路之间。3、工程规模：（1）本项目围挡总长度676米，面积5262平方米。其中6米高围挡长度为73米，8米高围挡长度为603米，施工通道宽7米。（2）高度为8米的围挡上下打灯，每个灯间距2米，高度为6

7、米的围挡上打灯，每个灯间距2米。4、现场施工条件：工程现场已经接通施工用水、电。5、招标范围：图纸区域内广告牌施工手续办理，广告围挡施工设计、基础土方开挖、基础施工、支架制作及安装、维护等全部工作。6、质量目标：合格。工程施工质量验收执行现行相关规范。7、工期要求：14日历天。1.2施工执行标准1.工程测量规范GB50026932.建筑地基基础工程施工质量验收规范GB5020220023.建筑地基处理技术规范JGJ7920024.钢结构工程施工质量验收规范GB50205-20025.建筑钢结构焊接技术规程JGJ81-20026.砌体工程施工及验收规范GB5020320027.建筑工程施工质量验

8、收统一标准GB50300-2002第二章 施工部署2.1项目管理机构设置1、项目管理机构设置框图项目管理机构设置框图项目经理基础施工组综合管理组材料设备组质量安全组钢构安装组各施工班组2、项目部管理人员配置项目部管理人员配置表岗位名称人 数专 业项目经理1工民建施工员1工民建安全员1工民建质检员1工民建材料员1工民建预算员1经济2.2项目部管理人员职责1、项目经理岗位职责（1）项目经理是企业在项目施工的第一责任人，贯彻执行国家和地方政府的有关法律、法规和政策，履行建设合同规定，组织施工，执行企业的各项管理制度。（2）项目经理是工程项目的全权代表，对内负责管理体系运行，对分公司经理或总经理负责。

9、（3）对外负责处理与建设单位、设计单位、监理和其它部门有关协调事宜。（4）严格按施工图和经审批的施工组织设计合理组织施工，执行现行施工规范、标准和规程。2、项目施工员岗位职责（1）根据“谁施工谁负责”的原则，严格按施工图和经审批的施工组织设计进行施工，认真执行项目经理及项目技术负责人下达的指令，未经批准严禁自行修改、变更施工图或施工方案。（2）严格按照现行规范和操作规程组织施工。（3）主持对班组进行技术安全交底。 （4）准确如实填写施工日记。（5）负责项目技术资料的收集、整理和汇总工作。3、项目质检员岗位职责（1）认真落实质量责任制，对操作过程进行质量检查控制，坚持样板间制，检查制和奖罚制。（

10、2）参与对班组的技术交底，制订分项工程质量保证措施和通病防治措施至监督落实。（3）对工程监督管理部及监理工程师、政府质量监督员检查出的质量问题负责督促限期改正，及时反馈信息，积极协助和主动配合检查。 4、项目材料员岗位职责（1）严格把好原材料和半成品施工机械设备的进场验收关，向供货单位索要出厂合格证，并配合做好原材料的验证取样工作：（2）根据请料单核对供应的材料品种规格等，不合格的不予进场：（3）负责进场材料按施工平面图进行堆放、标识，并妥善保管。5、项目安全员岗位职责（1）检查、监督施工现场贯彻安全规程和落实安技措施。（2）发现安技措施不落实，违章指挥、冒险作业，对危及人身安全的隐患时，有权

11、提出修正意见，发出隐患通知书限期改正，或令其暂停作业立即改正。（3）有权对安全、文明生产做出显着成绩的班组和个人，提出物质奖励的建议意见。6、项目预算员岗位职责（1）严格执行国家法律、法规及商务规章制度。（2）负责编制项目工程预算工作，为项目施工、材料申请提供依据。（3）认真做好项目施工统计工作，及时上报完成的工作量，协助项目经理做好成本分析和成本控制。（4）负责项目工程决算工作。7、生产班组长岗位职责（1）加强班组质量教育，树立“质量第一”的意识。（2）负责班组质量指针的分解、落实和完成。（3）组织班组工人严格执行三检制，保证不合格不出班组，按“三不放过”的原则处理质量事故，对工程产品的质量

12、负责。2.3需建设单位提供的配合条件1、由于本工程施工持续时间短，故希望建设单位提供现成的临时办公场地供项目部办公使用。2、需建设单位提供场地地基勘探报告，以确定围挡基础的最佳埋深。3、需建设单位提供施工现场场地坐标及高程数据。2.4施工临时用水、用电计算一、施工用水量计算1、施工现场混凝土采用自拌砼，用水量以浇洗模板为主。据：K未预计的施工用水调整系数1.10；K施工用水平均衡系数1.50； Q班工程量（每班施工按40m2模板计算）； N施工用水定额（工程：冲洗模板：N1=10L/m2）；40 T每天工作班数：0.009L/S q=2、施工机械用水量q2，无特殊机械可不考虑，则q=0；3、消

13、防用水q5，取q5=15L/S；4、总用水量Q计算（按以下公式计算）：q1+q2+q3+q4300m时，取Z=300m，当Z350m时，取Z=350m，当Z400m时，取Z=400m，当Z450m时，取Z=450m，当Z30m时，取Z=30m；对于B类地形，6m高度处风压高度变化系数： z=1.000(Z/10)0.32=1 s1：局部风压体型系数，对于广告牌结构，按规范，计算正风压时，取s1+=1.3；计算负风压时，取s1-=-2.0； 另注：上述的局部体型系数s1(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时，局部风压体型系数s1(10

14、)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数s1(A)可按面积的对数线性插值，即： s1(A)=s1(1)+s1(10)-s1(1)logA 在上式中：当A10m2时取A=10m2；当A1m2时取A=1m2； w0：基本风压值(MPa)，根据现行GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，按重现期50年，福州地区取0.0007MPa；(1)计算龙骨构件的风荷载标准值： 龙骨构件的从属面积： A=61.5=9m2 LogA=0.954 sA1+(A)=s1+(1)+s1+(10)-s1+(1)logA=1.052 sA1-(A)=s

15、1-(1)+s1-(10)-s1-(1)logA=1.618 wkA+=gzzsA1+w0=1.855811.0520.0007 =0.001367MPa wkA-=gzzsA1-w0=1.855811.6180.0007 =0.002102MPa(2)计算广告布部分的风荷载标准值： 广告布构件的从属面积： A=1.51.5=2.25m2 LogA=0.352 sB1+(A)=s1+(1)+s1+(10)-s1+(1)logA=1.208 sB1-(A)=s1-(1)+s1-(10)-s1-(1)logA=1.859 wkB+=gzzsB1+w0 =1.855811.2080.0007=0.0

16、01569MPa wkB-=gzzsB1-w0=1.855811.8590.0007 =0.002415MPa风荷载设计值计算： wA+：正风压作用下作用在广告牌龙骨上的风荷载设计值(MPa)； wkA+：正风压作用下作用在广告牌龙骨上的风荷载标准值(MPa)； wA-：负风压作用下作用在广告牌龙骨上的风荷载设计值(MPa)； wkA-：负风压作用下作用在广告牌龙骨上的风荷载标准值(MPa)； wA+=1.4wkA+=1.40.001367=0.001914MPa wA-=1.4wkA-=1.40.002102=0.002943MPa wB+：正风压作用下作用在广告牌广告布上的风荷载设计值(M

17、Pa)； wkB+：正风压作用下作用在广告牌广告布上的风荷载标准值(MPa)； wB-：负风压作用下作用在广告牌广告布上的风荷载设计值(MPa)； wkB-：负风压作用下作用在广告牌广告布上的风荷载标准值(MPa)； wB+=1.4wkB+=1.40.001569=0.002197MPa wB-=1.4wkB-=1.40.002415=0.003381MPa雪荷载标准值计算： Sk：作用在广告牌上的雪荷载标准值(MPa) S0：基本雪压，根据现行GB50009-2001取值，福州地区50年一遇最大积雪的自重：0MPa. r：屋面积雪分布系数，按表6.2.1GB50009-2001，为2.0。

18、根据GB50009-2001公式6.1.1屋面雪荷载标准值为： Sk=rS0=2.00=0MPa雪荷载设计值计算： S：雪荷载设计值(MPa)； S=1.4Sk=1.40=0MPa广告牌面活荷载设计值： Q：广告牌面活荷载设计值(MPa)； Qk：广告牌面活荷载标准值取：500N/m2 Q=1.4Qk =1.4500/=0.0007MPa 因为SkQk，所以计算时活荷载参与正压组合！广告牌构件恒荷载设计值： G+：正压作用下广告牌构件恒荷载设计值(MPa)； G-：负压作用下广告牌构件恒荷载设计值(MPa)； Gk：广告牌结构平均自重取0.0004MPa； 因为Gk与其它可变荷载比较，不起控制

19、作用，所以： G+=1.2Gk=1.20.0004=0.00048MPa G-=Gk=0.0004MPa选取计算荷载组合：(1)正风压的荷载组合计算： SkA+：正风压作用下的龙骨的荷载标准值组合(MPa)； SA+：正风压作用下的龙骨的荷载设计值组合(MPa)； SkA+=Gk+wkA+0.7Qk=0.002117MPa SA+=G+wA+0.7Q=0.002884MPa SkB+：正风压作用下的广告布的荷载标准值组合(MPa)； SB+：正风压作用下的广告布的荷载设计值组合(MPa)； SkB+=Gk+wkB+0.7Qk=0.002319MPa SB+=G+wB+0.7Q=0.003167

20、MPa(2)负风压的荷载组合计算： SkA-：负风压作用下的龙骨的荷载标准值组合(MPa)； SA-：负风压作用下的龙骨的荷载设计值组合(MPa)； SkA-=Gk+wkA-=0.001702MPa SA-=G-+wA-=1.0Gk+1.4wkA-=0.002543MPa SkB-：负风压作用下的广告布的荷载标准值组合(MPa)； SB-：负风压作用下的广告布的荷载设计值组合(MPa)； SkB-=Gk+wkB-=0.002015MPa SB-=G-+wB-=1.0Gk+1.4wkB-=0.002981MPa(3)最不利荷载选取： SkA：作用在龙骨上的最不利荷载标准值组合(MPa)； SA：

21、作用在龙骨上的最不利荷载设计值组合(MPa)； 按上面2项结果，选最不利因素(正风压情况下出现)： SkA=0.002117MPa SA=0.002884MPa SkB：作用在广告布上的最不利荷载标准值组合(MPa)； SB：作用在广告布上的最不利荷载设计值组合(MPa)； 按上面2项结果，选最不利因素(正风压情况下出现)： SkB=0.002319MPa SB=0.003167MPa4、广告牌杆件计算基本参数： 1：计算点标高：6m； 2：力学模型：悬臂梁； 3：荷载作用：均布荷载(有拉杆作用)； 4：悬臂总长度：L=6000mm，受力模型图中a=1000mm，b=5000mm； 5：拉杆截

22、面面积：5856mm2 6：分格宽度：B=1500mm； 7：悬臂梁材质：Q235；本处杆件按悬臂梁力学模型进行设计计算：5、结构的受力分析：(1)荷载集度计算： qk：组合荷载作用下的线荷载集度标准值(按矩形分布)(N/mm)； q：组合荷载作用下的线荷载集度设计值(按矩形分布)(N/mm)； Sk：组合荷载标准值(MPa)； S：组合荷载设计值(MPa)； B：分格宽度(mm)； qk=SkB =0.0021171500=3.176N/mm q=SB=0.0028841500=4.326N/mm(2)拉杆轴力计算： 由于拉杆在广告牌外力作用下在铰接点产生的位移量在垂直方向上的矢量代数和等于

23、拉杆在轴力作用下产生的位移量在垂直方向上的矢量即： P：拉杆作用力在垂直方向上的分力(N)； qL4(3-4a/L+(a/L)4)/24EI-Pb3/3EI=PL拉杆/EA E：材料的弹性模量，为206000MPa； L拉杆：拉杆的长度； A：拉杆截面面积(mm2)； P=qL4A(3-4a/L+(a/L)4)/8(Ab3+3L拉杆I)=13053.489N拉杆的轴向作用力为： N=P/sin=26118.987N(3)广告牌杆件截面最大弯矩处(距悬臂端距离为x处)的弯矩设计值计算： Mmax：悬臂梁最大弯矩设计值(Nmm)； x：距悬臂端距离为x处(最大弯矩处)； q：组合荷载作用下的线荷载

24、集度设计值(按矩形分布)(N/mm)； L：悬臂总长度(mm)； a、b：长度参数，见模型图(mm)； 经过计算机的优化计算，得： x=6000mm |Mmax|=|P(x-a)-qx2/2|=Nmm6、选用材料的截面特性：(1)悬臂杆件的截面特性： 材料的抗弯强度设计值：f=215MPa； 材料弹性模量：E=206000MPa； 主力方向惯性矩：I=mm4； 主力方向截面抵抗矩：W=590671mm3； 塑性发展系数：=1.05；(2)拉杆杆件的截面特性： 拉杆的截面面积：A=5856mm2； 材料的抗压强度设计值：f1=215MPa； 材料的抗拉强度设计值：f2=215MPa； 材料弹性模

25、量：E=206000MPa；梁的抗弯强度计算：抗弯强度应满足： NL/A+Mmax/Wf上式中： NL：梁受到的轴力(N)； A：梁的截面面积(mm3)； Mmax：悬臂梁的最大弯矩设计值(Nmm)； W：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm3)； ：塑性发展系数，取1.05； f：材料的抗弯强度设计值，取215MPa；则： NL=Pctg=22623.172N NL/A+Mmax/W=22623.172/8256+/1.05/590671 =23.057MPa215MPa悬臂梁抗弯强度满足要求。拉杆的抗拉(压)强度计算：校核依据： 对于受拉杆件，校核：N/Af 对于受压杆件，需要进行稳定性计算

26、，校核：N/Af其中： ：轴心受压柱的稳定系数，查表6.3.8102-2003及表C.2GB50017-2003取值； i：截面回转半径，i=(I/A)0.5； ：构件的长细比，不宜大于250，=L/i； 因为风荷载是正风压荷载，所以，拉杆是承受拉力的。校核依据： N/A215MPa N/A=26118.987/5856=4.46MPa215MPa拉杆的抗拉强度满足要求。7、梁的挠度计算：主梁的最大挠度可能在2点出现，其一是C点，另一点可能在AB段之间，下面分别计算：(1)C点挠度的验算： dfp：集中力作用下的C点挠度(mm)； dfq：均布荷载作用下的C点挠度(mm)； dfc：组合荷载作

27、用下的C点挠度(mm)； dfp=Pb2L(3-b/L)/6EI=38.945mm dfq=qL4/8EI=38.6mm dfc=|dfp-dfq|=|38.945-38.6|=0.345mm df,lim：按规范要求，悬臂杆件的挠度限值(mm)； df,lim=2L/250=48mm dfc=0.345mmdf,lim=48mm悬臂梁杆件C点的挠度满足要求!(2)AB段最大挠度的验算： dfx：悬臂梁AB段挠度计算值(mm)； x：距固定端距离为x处(最大挠度处)； 经过计算机的优化计算，得： x=3071mmdfx=|qL4(3-4x/L+(x/L)4)/24EI-Pb3(2-3(x-a)

28、/b+(x-a)3/b3)/6EI|=0.732mm dfx=0.732mmdf,lim=48mm悬臂梁杆件AB段的挠度满足要求!8、广告牌焊缝计算基本参数： 1：焊缝高度：hf=6mm； 2：焊缝有效截面抵抗矩：W=76970mm3； 3：焊缝有效截面积：A=2532.4mm2；受力分析： V：固端剪力(N)； NL：轴力(mm)，拉为正、压为负； M：固端弯矩(Nmm)； |V|=|P-qL|=|13053.489-4.3266000| =12902.511N NL=22623.172N |M|=|Pb-qL2/2|=Nmm9、焊缝校核计算：校核依据： (f/f)2+f2)0.5ffw 7

29、.1.3-3GB50017-2003上式中： f：按焊缝有效截面计算，垂直于焊缝长度方向的应力(MPa)； f：正面角焊缝的强度设计值增大系数，取1.22； f：按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力(MPa)； ffw：角焊缝的强度设计值(MPa)； (f/f)2+f2)0.5 =(M/1.22W+NL/1.22A)2+(V/A)2)0.5=(/1.22/76970+22623.172/1.22/2532.4)2+(12902.511/2532.4)2)0.5=141.601MPa 141.601MPaffw=160MPa焊缝强度能满足要求。10、广告牌埋件计算(土建预埋)校核处埋件受力

30、分析： V：剪力设计值(N)； N：轴向拉(压)力设计值(N)，本处为轴向压力； M：根部弯矩设计值(Nmm)；根据前面的计算，得： N=22623.172N V=12902.511N M=Nmm埋件计算：校核依据，根据JGJ102-2003的规定，锚筋的总截面面积需要同时满足以下条件：(1)当有剪力、法向拉力和弯矩共同作用时 ，应同时满足下面的条件：a：ASV/aravfy+N/0.8abfy+M/1.3arabfyz C.0.1-1JGJ102-2003b：ASN/0.8abfy+M/0.4arabfyz C.0.1-2JGJ102-2003(2)当有剪力、法向压力和弯矩共同作用时，应同时

31、满足下面的条件：c：AS(V-0.3N)/aravfy+(M-0.4Nz)/1.3arabfyz C.0.1-3JGJ102-2003d：AS(M-0.4Nz)/0.4arabfyz C.0.1-4JGJ102-2003其中： AS：锚筋的总截面面积(mm2)； V：剪力设计值(N)； N：法向拉力或压力设计值(N)，压力设计值不应该大于0.5fcA，此处A为锚板的面积；N=22623.172N0.5fcA=357000N，满足规范要求； M：弯矩设计值(Nmm)； ar：钢筋层数影响系数，二层取1.0，三层取0.9，四层取0.85； av：钢筋受剪承载力系数，不大于0.7； fy：锚筋抗拉强

32、度设计值(MPa)，按GB50010选取，但不大于300MPa； ab：锚板弯曲变形折减系数； z：沿剪力作用方向最外层锚筋中心线之间的距离(mm)；另外： d：锚筋直径(mm)； t：锚板厚度(mm)； n：锚筋总数量； fc：混凝土轴心抗压强度设计值(MPa)，按GB50010选取；av=(4.0-0.08d)(fc/fy)0.5 C.0.1-5JGJ102-2003 =(4.0-0.0816)(11.9/210)0.5=0.647 ab=0.6+0.25t/d C.0.1-6JGJ102-2003 =0.6+0.2512/16=0.788 AS=nd2/4=43.14162/4=803.

33、84mm2 (V-0.3N)/aravfy+(M-0.4Nz)/1.3arabfyz =198.19mm2AS=803.84mm2 (M-0.4Nz)/0.4arabfyz =497.833mm2AS=803.84mm2所以，预埋件锚筋总截面积可以满足承载力要求。10.2 8米高广告牌钢结构设计计算书依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。1、广告牌荷载计算广告布广告牌的荷载作用说明：广告牌承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。(1)自重：包括广告布、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照400N/m2估算：(2)风荷载：是垂直作用于广告牌表面的荷载，按GB50009采用；(3)雪荷载

34、：是指广告牌水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用；(4)活荷载：是指广告牌水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采用；在实际工程的广告牌结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取用其最大值： A：考虑正风压时： a.当永久荷载起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： Sk+=1.35Gk+0.61.4wk+0.71.4Sk(或Qk) b.当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： Sk+=1.2Gk+1.4wk+0.71.4Sk(或Qk) B：考虑负风压时： 按下面公式进行荷载组合： Sk-=1.0Gk+1.4wk风荷载标准值计算：

35、按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)计算： wk+=gzzs1+w0 7.1.1-2GB50009-2001 2006年版 wk-=gzzs1-w0上式中： wk+：正风压下作用在广告牌上的风荷载标准值(MPa)； wk-：负风压下作用在广告牌上的风荷载标准值(MPa)； Z：计算点标高：8m； gz：瞬时风压的阵风系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)： gz=K(1+2f) 其中K为地面粗糙度调整系数，f为脉动系数 A类场地： gz=0.92(1+2f) 其中：f=0.387(Z/10)-0.12 B类场地： gz=0.89(1+2f) 其中：f=0.

36、5(Z/10)-0.16 C类场地： gz=0.85(1+2f) 其中：f=0.734(Z/10)-0.22 D类场地： gz=0.80(1+2f) 其中：f=1.2248(Z/10)-0.3对于B类地形，8m高度处瞬时风压的阵风系数： gz=0.89(1+2(0.5(Z/10)-0.16)=1.8123 z：风压高度变化系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算： A类场地： z=1.379(Z/10)0.24 当Z300m时，取Z=300m，当Z350m时，取Z=350m，当Z400m时，取Z=400m，当Z450m时，取Z=450m，当Z30m时，取Z=30m；对于B类地形，8m高度处风压

37、高度变化系数： z=1.000(Z/10)0.32=1 s1：局部风压体型系数，对于广告牌结构，按规范，计算正风压时，取s1+=1.3；计算负风压时，取s1-=-2.0； 另注：上述的局部体型系数s1(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时，局部风压体型系数s1(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数s1(A)可按面积的对数线性插值，即： s1(A)=s1(1)+s1(10)-s1(1)logA 在上式中：当A10m2时取A=10m2；当A1m2时取A=1m2； w0：基本风压值(MP

38、a)，根据现行GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，按重现期50年，福州地区取0.0007MPa；(1)计算龙骨构件的风荷载标准值： 龙骨构件的从属面积： A=81.5=12m2LogA=1 sA1+(A)=s1+(1)+s1+(10)-s1+(1)logA=1.04sA1-(A)=s1-(1)+s1-(10)-s1-(1)logA=1.6 wkA+=gzzsA1+w0=1.812311.040.0007 =0.001319MPa wkA-=gzzsA1-w0=1.812311.60.0007 =0.00203MPa(2)计算广告布部分的风荷载标准值： 广告布构件

39、的从属面积： A=1.51.5=2.25m2 LogA=0.352 sB1+(A)=s1+(1)+s1+(10)-s1+(1)logA=1.208 sB1-(A)=s1-(1)+s1-(10)-s1-(1)logA=1.859 wkB+=gzzsB1+w0 =1.812311.2080.0007=0.001532MPa wkB-=gzzsB1-w0 =1.812311.8590.0007=0.002358MPa风荷载设计值计算： wA+：正风压作用下作用在广告牌龙骨上的风荷载设计值(MPa)； wkA+：正风压作用下作用在广告牌龙骨上的风荷载标准值(MPa)； wA-：负风压作用下作用在广告牌

40、龙骨上的风荷载设计值(MPa)； wkA-：负风压作用下作用在广告牌龙骨上的风荷载标准值(MPa)； wA+=1.4wkA+=1.40.001319=0.001847MPa wA-=1.4wkA-=1.40.00203=0.002842MPa wB+：正风压作用下作用在广告牌广告布上的风荷载设计值(MPa)； wkB+：正风压作用下作用在广告牌广告布上的风荷载标准值(MPa)； wB-：负风压作用下作用在广告牌广告布上的风荷载设计值(MPa)； wkB-：负风压作用下作用在广告牌广告布上的风荷载标准值(MPa)； wB+=1.4wkB+=1.40.001532=0.002145MPa wB-=

41、1.4wkB-=1.40.002358=0.003301MPa雪荷载标准值计算： Sk：作用在广告牌上的雪荷载标准值(MPa) S0：基本雪压，根据现行GB50009-2001取值，福州地区50年一遇最大积雪的自重：0MPa. r：屋面积雪分布系数，按表6.2.1GB50009-2001，为2.0。 根据GB50009-2001公式6.1.1屋面雪荷载标准值为： Sk=rS0=2.00=0MPa雪荷载设计值计算： S：雪荷载设计值(MPa)； S=1.4Sk=1.40=0MPa广告牌面活荷载设计值： Q：广告牌面活荷载设计值(MPa)； Qk：广告牌面活荷载标准值取：500N/m2 Q=1.4

42、Qk=1.4500/=0.0007MPa 因为SkQk，所以计算时活荷载参与正压组合！广告牌构件恒荷载设计值： G+：正压作用下广告牌构件恒荷载设计值(MPa)； G-：负压作用下广告牌构件恒荷载设计值(MPa)； Gk：广告牌结构平均自重取0.0004MPa； 因为Gk与其它可变荷载比较，不起控制作用，所以： G+=1.2Gk=1.20.0004=0.00048MPa G-=Gk=0.0004MPa选取计算荷载组合：(1)正风压的荷载组合计算： SkA+：正风压作用下的龙骨的荷载标准值组合(MPa)； SA+：正风压作用下的龙骨的荷载设计值组合(MPa)； SkA+=Gk+wkA+0.7Qk

43、=0.002069MPa SA+=G+wA+0.7Q=0.002817MPa SkB+：正风压作用下的广告布的荷载标准值组合(MPa)； SB+：正风压作用下的广告布的荷载设计值组合(MPa)； SkB+=Gk+wkB+0.7Qk=0.002282MPa SB+=G+wB+0.7Q=0.003115MPa(2)负风压的荷载组合计算： SkA-：负风压作用下的龙骨的荷载标准值组合(MPa)； SA-：负风压作用下的龙骨的荷载设计值组合(MPa)； SkA-=Gk+wkA-=0.00163MPa SA-=G-+wA-=1.0Gk+1.4wkA-=0.002442MPa SkB-：负风压作用下的广告

44、布的荷载标准值组合(MPa)； SB-：负风压作用下的广告布的荷载设计值组合(MPa)； SkB-=Gk+wkB-=0.001958MPa SB-=G-+wB-=1.0Gk+1.4wkB-=0.002901MPa(3)最不利荷载选取： SkA：作用在龙骨上的最不利荷载标准值组合(MPa)； SA：作用在龙骨上的最不利荷载设计值组合(MPa)； 按上面2项结果，选最不利因素(正风压情况下出现)： SkA=0.002069MPa SA=0.002817MPa SkB：作用在广告布上的最不利荷载标准值组合(MPa)； SB：作用在广告布上的最不利荷载设计值组合(MPa)； 按上面2项结果，选最不利因

45、素(正风压情况下出现)： SkB=0.002282MPa SB=0.003115MPa2、广告牌杆件计算基本参数： 1：计算点标高：8m； 2：力学模型：悬臂梁； 3：荷载作用：均布荷载(有拉杆作用)； 4：悬臂总长度：L=8000mm，受力模型图中a=1000mm，b=7000mm； 5：拉杆截面面积：6287mm2 6：分格宽度：B=1500mm； 7：悬臂梁材质：Q235；本处杆件按悬臂梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：3、结构的受力分析：(1)荷载集度计算： qk：组合荷载作用下的线荷载集度标准值(按矩形分布)(N/mm)； q：组合荷载作用下的线荷载集度设计值(按矩形分布)(N/

46、mm)； Sk：组合荷载标准值(MPa)； S：组合荷载设计值(MPa)； B：分格宽度(mm)； qk=SkB=0.0020691500=3.104N/mm q=SB=0.0028171500=4.226N/mm(2)拉杆轴力计算： 由于拉杆在广告牌外力作用下在铰接点产生的位移量在垂直方向上的矢量代数和等于拉杆在轴力作用下产生的位移量在垂直方向上的矢量即： P：拉杆作用力在垂直方向上的分力(N)； qL4(3-4a/L+(a/L)4)/24EI-Pb3/3EI=PL拉杆/EA E：材料的弹性模量，为206000MPa； L拉杆：拉杆的长度； A：拉杆截面面积(mm2)； P=qL4A(3-4

47、a/L+(a/L)4)/8(Ab3+3L拉杆I)=15751.273N拉杆的轴向作用力为： N=P/sin=31517.037N(3)广告牌杆件截面最大弯矩处(距悬臂端距离为x处)的弯矩设计值计算： Mmax：悬臂梁最大弯矩设计值(Nmm)； x：距悬臂端距离为x处(最大弯矩处)； q：组合荷载作用下的线荷载集度设计值(按矩形分布)(N/mm)； L：悬臂总长度(mm)； a、b：长度参数，见模型图(mm)； 经过计算机的优化计算，得： x=8000mm |Mmax|=|P(x-a)-qx2/2| =Nmm4、选用材料的截面特性：(1)悬臂杆件的截面特性： 材料的抗弯强度设计值：f=215MP

48、a； 材料弹性模量：E=206000MPa； 主力方向惯性矩：I=102584500mm4； 主力方向截面抵抗矩：W=658260mm3； 塑性发展系数：=1.05；(2)拉杆杆件的截面特性： 拉杆的截面面积：A=6287mm2； 材料的抗压强度设计值：f1=215MPa； 材料的抗拉强度设计值：f2=215MPa； 材料弹性模量：E=206000MPa；5、梁的抗弯强度计算：抗弯强度应满足：NL/A+Mmax/Wf上式中： NL：梁受到的轴力(N)； A：梁的截面面积(mm3)； Mmax：悬臂梁的最大弯矩设计值(Nmm)； W：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm3)； ：塑性发展系数，取1

49、.05； f：材料的抗弯强度设计值，取215MPa；则： NL=Pctg=27298.737N NL/A+Mmax/W=27298.737/9351+/1.05/658260 =39.051MPa215MPa悬臂梁抗弯强度满足要求。6、拉杆的抗拉(压)强度计算：校核依据： 对于受拉杆件，校核：N/Af 对于受压杆件，需要进行稳定性计算，校核：N/Af其中： ：轴心受压柱的稳定系数，查表6.3.8102-2003及表C.2GB50017-2003取值； i：截面回转半径，i=(I/A)0.5； ：构件的长细比，不宜大于250，=L/i； 因为风荷载是正风压荷载，所以，拉杆是承受拉力的。校核依据：

50、 N/A215MPa N/A=31517.037/6287=5.013MPa215MPa拉杆的抗拉强度满足要求。7、梁的挠度计算：主梁的最大挠度可能在2点出现，其一是C点，另一点可能在AB段之间，下面分别计算：(1)C点挠度的验算： dfp：集中力作用下的C点挠度(mm)； dfq：均布荷载作用下的C点挠度(mm)； dfc：组合荷载作用下的C点挠度(mm)； dfp=Pb2L(3-b/L)/6EI=103.481mm dfq=qL4/8EI=102.388mm dfc=|dfp-dfq|=|103.481-102.388|=1.093mm df,lim：按规范要求，悬臂杆件的挠度限值(mm)； df,lim=2L/250=64mm dfc=1.093mmdf,lim=64mm悬臂梁杆件C点的挠度满足要求!(2)AB段最大挠度的验算： dfx：悬臂梁AB段挠度计算值(mm)； x：距固定端距离为x处(最大挠度处)； 经过计算机的优化计算，得： x=3912mmdfx=|qL4(3-4x/L+(x/L)4)/24