人防设计管理工作指引

1、人防设计管理工作指引地下汽车库宜结合人防设计，即在平时作为汽车库使用，而在战时则作为人员、物资的 掩蔽场所一一人防，这就叫做平战结合。一般城市规划都对有人防配建面积比例的规定，可 以说是强制的。如果投资方不愿意建造人防，可以缴纳一定费用，由政府易地再建。1.1人防面积的计算（各地人防管理部门要求不一）1）10层及10层以上（包含10层）的住宅或大于24米的公建的高层，应修建与首层占地 面积相等的人防面积（包括架空层）；2）9层及9层以下（含9层），当基础埋深大于3m时，修建与首层面积相等的人防面积； 当基础埋深小于3m时，修建地面以上总面积2%的人防面积。以上人防面积均指6级人防，当建筑面积在

2、1万平米以上时，应修建人防等级为5级的 人防专业队工程，其面积以人防管理部门批准的面积为准。1.2平面方案设计1）人防防护单元的划分：每个人防单元的建筑面积在2000平米左右，掩蔽8001200人，分两到三个抗爆单元， 每个抗爆单元防护人数为：400人/单元，单元之间不能直接连接，单元间用抗爆墙分隔；2）疏散宽度的计算：疏散宽度指标为0.375米/百人，可按总的进入宽度确定掩蔽多少人，一个出口疏散人 数不能超过500人（新规定可能将改为1000人）。梯段宽度应大于等于人防疏散宽度，楼梯 疏散宽度不能重复计算。3）人防出入口设置：人防出入口分主要出入口、次要出入口和一般出入口；主要出入口：通常为

3、室外口带有简易洗消间、排风口，入口处有防倒塌棚架，5级人防 可利用车道或室外的绿地、人行道作为主要出入口，出入口平时封堵、战时打开；6级人防 主要出入口除可利用车道外还可设在首层边墙投影的内侧，末端平台离墙边2米以内（一步 可跨出室外），在二层设防倒塌挑檐，挑宽不小于1米。次要出入口：有滤毒室、战时进风机房等，一般设在建筑楼梯位。一般出入口：设两道门形成密闭通道。4）防火分区的划分：一个含喷淋系统的地下室防火分区为4000平米，在进行人防单元划分时，以口部为界划 分，先找出主要入口，再反过来找防火分区;4000平米的防火分区可以设两个人防单元（2000 平米/单元）。在广州地区同一防火分区内的

4、人防单元其进排风系统要独立设置，每一个防护单元一套 独立系统；但可节省防护单元之间防火卷帘。1.3水电、通风设计1）.通风：平时进风口设集气室加两道防护门，进风口与车道相邻可利用车道作进风口可少设一个风 井；负二层须机械送排风，风管不可穿越人防区与非人防区之间的临空墙。2）.水：无关管道不能穿越人防区，上部的厨、卫管道可局部降板，或设管道间层；雨水的集水 沟设在人防门以外，不能接管至人防区内。消防管、地下室排水管等与人防有关的有关管，在人防侧加闸阀，闸阀距墙梁300；负 二层车库的水要分层排放，拐弯至非人防区排放，人防板穿管时板须加厚加强，负一层的水 排至负二层统一外排时，上部加防爆地漏，下设

5、闸阀。战时用水：生活水池、消防水池要考虑平战结合，生活水池可考虑设在车道下部的三角空间，或其它死 角，战时蓄水，无法作水池时，可设装配式水箱。排水：染毒水须排至门外，人防门外设染毒水池。3）.电：电线穿越墙时，需作填充（环氧树酯）。电源从电缆防爆波井引入，人防面积超过5000 平方需设人防电站。平战结合柴油发电站应考虑发电机等大型设备运输与安装，留有较大的运输口；其平时 及战时都需要较大的进排风量，且需设排烟系统，设计时得提醒相关专业选对扩散室活门型 号及作对扩散室内部净尺寸。1.4结构设计1.4.1上部结构与防空地下室分析模型上部结构与防空地下室组成一个承力体系，具有共同的位移场，相互协调变

6、形。地下室 外的回填土对结构侧向有一定的约束作用。地下室楼层侧移刚度通常较大。上部结构与防空地下室分析模型可简化为分离模型（有条件的）：将上部结构与地下 室分开，分别设计计算。按规范确定嵌固层作为二者分界。共同工作分析（无条件的）： 将上部结构与地下室作为一个整体，考虑共同作用，采用如下两种方式之一来考虑地下室外 回填土对结构的约束作用。方法1：地下室水平位移的侧向嵌固（-K法）。方法2：地下室 水平位移的有限（弹簧）约束（K法）。地下室如果设计不当，对整体抗震性能会产生较大影响，对于半地下室的埋深要求应大 于地下室外地面以上的高度，才能不计其层数，总高度才能从室外地面算起。地下室的墙柱 与上

7、部结构的墙柱要协调统一。地下室顶板室内外板面标高变化处，当标高变化超过梁高范 围时则形成错层，未采取措施不应作为上部结构的嵌固部位，规范明确规定作为上部结构嵌 固部位的地下室楼层的顶楼盖应采用梁板结构，地下室顶板为无梁楼盖时不应作为上部结构 嵌固部位。结构计算应往下算至满足嵌固端要求的地下室楼层或底板，但剪力墙底部加强区 层数应从地面往上算，并应包括地下层上部结构固定端，当高层建筑仅设单层地下室且底板采用天然地基筏板基础或桩一筏基 础时，通常选择基础底板而非首层作为结构嵌固端，这有利于充分利用其基础的“无限”刚 度，为首层楼面的灵活结构选型创造条件，即使是首层楼面留有大孔洞，或选用无梁楼盖结

8、构，都不会有什么影响。此外，规范规定地下室负一层的抗震等级与上部结构必须一致，以 基础底板作为嵌固端不会造成地下室结构造价的提高，反而可能取得较好的经济效益。即使 单层地下室底板是以桩为基础的普通梁板结构，一般情况下仍然取底板处为结构嵌固端，唯 一例外的是地下室作为抗爆级别较高的防空地下室时，其顶板通常具有作为结构嵌固端的刚 度，因此可取其作为上部结构的嵌固端。1.4.2可用于人防地下室结构设计设计软件可用于人防地下室结构设计软件有：1、理正人防设计软件包，只能计算顶、底板，外墙、临空墙、内隔墙，门框墙等构件， 不能进行整体结构计算。2、pkpm软件包中的一个SATWE模块可算高层下的人防地下

9、室顶板和顶板梁，但对临 空墙、门框墙等构件及底板不能计算。box模块也可算人防地下室，并可计算底板，可惜 BOX只能用于箱形基础。箱形基础计算机辅助设计软件BOX可对三层内任意不规则平面形 状的箱形基础进行结构计算和五、六级人防设计计算，并可绘制结构施工图。结构设计计算 内容包括：按箱基规程和人防规范等要求，进行基础沉降与反力计算，箱基整体与局部弯矩 及配筋计算，墙体、洞口、过梁等内力及配筋计算。结构施工图包括：各层顶板和底板以 及墙体的配筋图，洞口图等。本程序可与PMCAD和TAT接力计算，数据共享，无需填写 数据文件。计算结果有图形显示，可随时对计算结果和施工图的绘制进行干预。虽然用SAT

10、WE和TAT均可完成地下室的设计，但用TAT计算得到结果仅作参考，最好用设有地 下室人防设计功能的SATWE。3、由中国建筑标准设计研究院与北京金土木软件技术有限公司又开发了人防地下室结 构分析与设计软件ADABSo ADABS基于新版人民防空地下室规范编制，对结构进行整体 分析计算、考虑战时核武器和常规武器荷载、按战时和平时状态包络进行设计、给出构件计 算书。程序以整体建模与构件计算相结合、与PKPM和ETABS实现数据兼容，突出了全面 性与易用性的特点。ADABS与PKPM优劣比较：1）密肋楼盖设计ADABS有优势.SATWE设计密肋楼盖， 柱上框架梁配筋太大，不能考虑柱上板带非柱上梁参与

11、柱上板带的弯矩分配。这是因为 SATWE中板是不参与刚度计算的。ADABS计算时楼板是需要剖分的，板的刚度参与计算。 结果更接近实际。2）.现浇空心楼板设计ADABS有优势。PKPM中SLABCAD计算现浇空 心楼板没有办法计算空心楼板的刚度折减和两个方向的刚度差，ADABS的核心模块同 SAP2000和ETABS，可以准确的解决上述两个问题。3）.柱帽的设计。PKPM中SLABCAD 中的柱帽计算是按照平板刚度分配以后，再按照柱帽高度计算配筋，没有考虑柱帽刚度对内 力分配的影响，配筋偏小。ADABS采用壳 单元计算柱帽（仅平板柱帽，变截面柱帽计算要 在SAP2000中完成），可靠度增加。理由

12、4：基础变截面筏板计算。PKPM基础JCCAD计 算框架柱下变截面筏板很难定义。ADABS直接定义壳单元，采用面弹簧计算基础荷载，直 接准确。目前，设计人员习惯使用的方法，一是将整个人防结构拆成多个结构构件，使用“理正 . .人防工程结构设计软件”进行设计计算；二是将“理正人防工程结构设计软件”配合“pkpm 软件包”中的一个“SATWE模块”一起使用。即用“pkpm软件”设计计算顶板和顶板梁， 用“理正人防工程结构设计软件”设计计算外墙、临空墙、内隔墙、门框墙、柱和底板。 基础形式为预应力混凝土时，也有采用“pkpm软件”将底板梁按倒楼盖法分析。基础形式 为桩筏基础时，用“理正人防工程结构设

13、计软件”按倒无梁楼盖计算底板可能更简便；三是 查表法。“查表法”比用“pkpm软件”设计计算结果省，就是说用“pkpm软件”设计计算 结果偏大。 计算要点地下室计算主要有顶板、混凝土墙、底板及地梁等计算。对于人防设计，需注意材料强 度调整（对于新版的PKPM、理正人防设计3.0版都可以自动调整，设计人员可不必再考虑， 但需要有这方面的概念）。顶板计算可按照嵌固、简支边界条件下的顶板的内力、配筋计算，可考虑相邻板支座弯矩的作用。顶板为梁板结构时，通常情况按四边固定双向板计算。板长和板宽均取纵横两方向梁轴 与梁轴之间尺寸。1）梁系布置：板块大小应尽可能接近，板跨大概为3m4m,这样顶板配筋基本接近

14、，梁板 配筋也相对经济合理。2）顶板荷载：当顶板标高变化较大时，需分块计算恒载；活载无消防车时为5 KN/m2；人 防等效静载标准值6级取60KN/m2, 5级取120KN/m2,当覆土较大时。500mm），应放大。 表1.1.2对顶板计算荷载的归纳总结，供参考。序号项目恒载D活载L等效静载标准值备注1人防区域消防车道15 (19)1860 (120)括号（） 内数值 用于5 级人防2非人防区域消防车道151603室外覆土500人防顶板15 (19)1670 (135)4室外覆土500非人防顶板151205室外覆土 W500人防顶板151260 (120)6室外覆土 W500非人防顶板1512

15、07室内人防顶板8560 (120)8室内非人防顶板650注：室内垫层荷载根据具体工程计算；一般尽可能少覆土，或只做面层;人防等效静载一般由核爆动起控制，本表以核爆动为准。外墙计算外墙计算需要注意以下几点：计算模型。可按照嵌固、简支边界条件下的外墙的内力、配筋计算，可考虑相邻板支座弯矩的作用。通常情况按上下固接左右简支的单向板计算。（一般情况下，外墙计算模型为单向板， 下固端，上简支？按照顶板的厚度与外墙厚度决定）即根据边界约束条件，上、下顶、底板 作为外墙的嵌固端，左、右的扶壁柱不能承受墙体传来的侧向力（因扶壁柱配筋计算一般没有考虑该侧向力），故不能以扶壁柱为两侧支座。在计算时取外墙的单位墙

16、长1米，按变形 协调原理，假设左右两侧为简支。墙宽一般取地下室层高。 有的工程外墙配筋计算中，凡外墙带扶壁柱的，不区别扶壁柱尺寸大小，一律按双向板 计算配筋，而扶壁柱按地下室结构整体电算分析结果配筋，又未按外墙双向板传递荷载验算 扶壁柱配筋。按外墙与扶壁柱变形协调的原理，其外墙竖向受力筋配筋不足、扶壁柱配筋偏 少、外墙的水平分布筋有富余量。建议：除了垂直于外墙方向有钢筋混凝土内隔墙相连的外 墙板块或外墙扶壁柱截面尺寸较大（如高层建筑外框架柱之间）外墙板块按双向板计算配筋 外，其余的外墙宜按竖向单向板计算配筋为妥。竖向荷载（轴力）较小的外墙扶壁柱，其内外 侧主筋也应予以适当加强。外墙的水平分布筋

17、要根据扶壁柱截面尺寸大小，可适当另配外侧 附加短水平负筋予以加强，外墙转角处也同此予以适当加强。地下室外墙计算时底部为固定支座（即底板作为外墙的嵌固端），侧壁底部弯矩与相邻的 底板弯矩大小一样，底板的抗弯能力不应小于侧壁，其厚度和配筋量应匹配，这方面问题在 地下车道中最为典型，车道侧壁为悬臂构件，底板的抗弯能力不应小于侧壁底部。地下室底 板标高变化处也经常发现类似问题：标高变化处仅设一梁，梁宽甚至小于底板厚度，梁内仅 靠两侧箍筋传递板的支座弯矩难以满足要求。地面层开洞位置（如楼梯间、车道的无盖板段） 外墙顶部无楼板支撑，计算模型和配筋构造均应与实际相符，墙顶均为自由端。车道紧靠地 下室外墙时，

18、车道底板位于外墙中部，应注意外墙承受车道底板传来的水平集中力作用，该 荷载经常遗漏。对于室外楼梯间处的外墙处理方法为:加大梯板及休息平台板厚及加大配筋， 这样外墙的支撑条件可以改善；另外，车道无盖板段设计时尽量减小墙高，在满足车道入口 最低净高基础上，尽量让顶板往外延伸些。土压力计算。由于地下室类似一个大箱体，四周均有土约束，各方向在土压力作用下墙体 位移可近似认为相互抵消，所以按静止土压力计算。静止土压力系数可根据回填土的类别而 定，一般设计要求回填土应用砂质粘土或灰土或中粗砂震动分层夯实，密实度要求习3%。底板计算可按照嵌固、简支边界条件下的底板的内力、配筋计算，可考虑相邻板支座弯矩的作用

19、。底板计算时应注意考虑向下荷载与向上荷载，设计时取两者不利者考虑。向上荷载主要指水 浮托力荷载效应、水浮力与人防荷载效应组合；向下恒载主要指底板自重、消防水池最高水 位时水的自重、设备自重等。竖向荷载为设计值；底板及覆土荷载均为标准值（荷载组合有利）；水浮力为设计值。组合后荷载（设计值）=竖向荷载（设计值）+人防结构等效静荷载+水浮力（设计值） 一底板及覆土自重荷载（标准值）* 1.0。内力和配筋计算同顶板。临空墙计算防空地下室的等效静载是对核（常规）武器爆炸地面空气冲击波产生地面超压进行等效 而定义的，其大小跟起始压力波速、作用时间大小等有关，其作用在临空墙的压力值与被地 面建筑（或障碍）削

20、弱的程度有关，所以不同部位的临空墙荷载有所不同。室外出入口由于 冲击波受阻挡不如室内出入口强，因此室外出入口处临空墙等效静载较大。临空墙即出入口临空墙，按板计算：一般按四边固定或三边固定一边铰接计算。当临空 墙厚度小于顶板厚度时，上节点为固接；当临空墙厚度大于等于顶板厚度时，上节点为铰接。 临空墙下节点一般为固接。计算时根据不同的长、宽比，取为双向板。防护单元隔墙计算相邻防护单元间隔墙（防护单元与防护单元之间、人防地下室与普通地下室之间）。防 护单元隔墙按板计算，一般按四边固定或三边固定一边铰接计算。当防护单元隔墙厚度小于 顶板厚度时，上节点为固接；当防护单元隔墙厚度大于等于顶板厚度时，上节点

21、为铰接。防 护单元隔墙的下节点一般为固接。计算时，根据不同的长、宽比，取为双向板。应根据防护单元隔墙两侧抗力等级及所处的位置，确定墙体两侧的等效静载标准值。按 两侧水平等效静载单侧作用分别计算。人防地下室门框墙计算门洞边长大于或等于2倍墙体悬挑长度，墙体按悬臂梁或牛腿计算。当不满足上述条件 时，在门洞边设梁或设柱由。当采用门洞设梁或柱的方法时，应根据相邻临空墙的支座及工程的具体情况，另行计算 临空墙配筋并采用相应的构造4。防护密闭门上挡墙符合h2Wa/2时，采用悬臂或牛腿计算。当上挡墙符合a/2Vh2W2250时，5级防空地下室采用三边固定一边简支的计算模式，6 级防空地下室采用三边固定一边自

22、由的双向板计算模式。厚机顶 时槛门活 厚板底级上挡墙级上挡墙防护区外七、人防地下室窗井墙计算a）挡窗板加覆土窗井盖板加覆土窗井窗井墙示意图计算同门框墙。八、楼梯计算楼梯计算时，考虑等效静载正面与反面分别作用，且核爆动荷裁作用方向与构件表面垂 直。楼梯的计算方法与普通工业与民用建筑相同，考虑支座对梯段的嵌固影响，跨中弯矩近 似取 1/10（qL2）。九、进排风、排烟竖井（土中竖井结构）计算规范4.5.10条（抗核武器）3款和4.7.11条（抗常规武器）3款：土中竖井结构，无论 有无顶板，均按由土中压缩波产生的法向均布动荷载计算，其值可按规范第4.5.5条和4.7.3 条的规定确定。十、室外出入口

23、、车库出入口坡道两边侧墙计算规范4.5.10条（抗核武器）12款和4.7.11条（抗常规武器）12款：有顶盖段通道 结构，按承受土中压缩波产生的核武器爆炸动荷载和按承受土中压缩波产生的常规武器爆炸 动荷载计算，其值可按规范第4.5.24.5.5、4.5.7条和4.7.24.7.4条的规定确定；无顶盖敞 开段通道结构，可不验算核武器爆炸动荷载作用和不考虑常规武器爆炸动荷载作用。车库出入口处的临空墙要考虑人防荷载，另一边侧墙可不考虑人防荷载，按侧墙嵌固入 底板计算，就是悬壁板计算。一I侦冏疝计算模型图十一、防倒塌棚架计算防倒塌棚架的水平等效静荷载值对于5级防空地下室为55KN/m2，6级防空地下室

24、为15KN/m2，房屋倒塌产生的垂直等效静载标准值为50KN/m2。开敞式防倒塌棚架水平荷载简图柱荷载简图计算时，采用有限元法对整个棚架进行整体设计。设计时，考虑水平动压和作用在顶板 上的倒塌荷载不同时作用、水平动压的作用只考虑作用在檐口，圈梁表面和每根柱的一侧（作 用方向相同），并取X、Y向分别作用计算，并按二个方向分别进行对称配筋4。构造要求：顶板应采用水平板，不宜做成折板或拱形板；其上部不应做钢筋混凝土女儿 墙；柱宜采用正方形，且截面尺寸不宜过大；柱与围护墙不应采用钢筋连接。用PKPM计算防倒塌棚架：当防倒塌棚架的高度、宽度及构造截面不符合防空地下室结构设计 （FG02）中的要 求时，不

25、能直接选值筋，需要手算设计或采用一种简便实用的荷载输入方法应用PKPM计算 防倒塌棚架，提高了计算机计算和绘图的效率.水平等效静荷载（P1）与垂直等效静荷载（P2）不是同时作用的，要分别计算，并取 配筋计算结果中的较大值。在核爆动荷载和静荷载同时作用或核爆动荷载单独作用下，材 料动力强度设计值要进行调整，可取静荷载作用下材料强度设计值乘以材料强 度综合调 整系数Y d, y d取值见表1。根据人防结构“强柱弱梁、强剪弱弯”的设计原则，人 民防空地下室设计规范（GB50038-2005）规定：按等效静荷载法分析得出的内力，进 行梁、柱斜截面承载力验算时混凝土的动力强度设计值应乘以折减系数0.8；

26、进行柱受压 构件正截面承载力验算时，混凝土的轴心抗压动力强度设计值应乘以折减系数0.8。但因 PKPM在一次计算中不能输入两个不同的混凝土强度等级，且折减系数0.8对混凝土强度等 级进行调整后对构件配筋影响不大。为偏安全计算，可只对钢筋动力强度设计值进调整。 水平等效静荷载（P对柱的配筋起支配作用，垂直等效静荷载（P2）对防倒塌棚架顶板及 梁的配筋起支配作用sun。水平、垂直等效静荷载标准值均按活荷载输入。防倒塌棚架承载力设计采用的极限状态设计表达式为：o（Y gSgk+Y &WR式中：Y O-结构重要性系数，取1.0;G-永久荷载分项系数，当其效应对结构不利时取1.2,有利取 1.0； Sg

27、k-永久荷载效应 标准值；Y Q-等效静荷载分项系数，取1.0;sqk-等效静荷载效应标准值；R-结构构件承载力设计值。在PKPM计算软件中，Sqk按活荷载标准值输入，那么在荷载组合项中，Sq按活荷载分项 系数输入，值为1.0。在用PKPM计算防倒塌棚架受到以上问题的限制时，可采用下述荷载换算的方法，简便 地输入荷载：水平等效静荷载（P）作用下：（1）该面荷载可换算成线荷载。作用于所以柱子上线荷载：P1h, h为柱迎荷面宽 度，作用于梁（檐口、圈梁）迎荷面的一侧线荷载P1h , h为梁高。将梁所受水平等 效静荷载换算到柱子上。作用于梁侧的线荷载由跨度进一步换算成集中荷载P=P1h/ （ l1

28、+ 12/2） , 1、12为梁的静跨，作用中柱顶部；换算成集中荷载P2 = P1/2和？3 =P1h/ 12/2作用于边柱柱顶。如图1（ a）、（ b）所示。（2）此水平等效静荷载（七）按活荷载输入，标准值为水平等效静荷载标准值。(b)图1水平等效静荷载换算后作用于防倒塌棚架梁、柱柱依此配筋计算结果配筋。垂直等效静荷载作用下：面荷载形式作用于防倒塌棚架屋面板上。此垂直等效静荷载按活荷载输入，值为垂直等效静荷载 标准值。防倒塌棚架顶板、梁依此配筋计算结果配筋。材料强度综合调整系数Yd表1材料冲壬混族土HPB235SHM336 照C6OCAO1 .叫135.20l.M1.401.4.4多层防空地

29、下室等效静荷载标准值示意图(a)上、下层为同一防护单元时qe3上、下两单元均为5级时qel、qe2、qe3 按 5 级取值。上、下两单元均为6级时qel、qe2、qe3 按 6 级取值。上、下两单元抗力不同时(较高级别在下层)(d)上、下两单元抗力不同时(较高级别在上层)当同一位置的地下二层为6级，地下一层为5级，地下二层底板和地下二层外墙、临空墙、门框墙按5级等效静载计算，两层之间楼板应按6级等效静载计算。(d)在结构受力及经济上不合理，尽量避免采用。当防地下室设在最下层时qe1、当防地下室不设在最下层时防空地下室不设在最下层并按要求对以下各层采取封堵措施后，防空地下室底板可不计 入核爆动荷

30、载作用，由平时使用荷载计算确定，但底板折算厚度3 200mm。防空地下室顶 板、防空地下室及其以下各层的内墙、外墙、柱、以及最下层底板均应计入核爆动荷载作 用。从图示可看出，在结构受力及经济上不合理，尽量避免采用1.4.5结构设计应注意的几个问题一、甲类防空地下室结构应能承受常规武器爆炸动荷载和核武器爆炸动荷载的分别作用。 设计时均按一次作用。设计人员有时可能习惯认为人防是由核爆动起控制，但以下两种情况由常规爆动荷载起 控制，设计时应着重注意。1）顶板底面高出室外地面的常5、常6级防空地下室，其外墙在弹塑性工作阶段设计时， 其等效静载标准值qce较核爆动大。注意，当上部结构为钢筋砼结构时，顶板

31、底面不允许高 出室外地面。2）出入口临空墙的等效静载标准值在室外直通式及室外单向式，且其L（L为室外出入口至 防密门的距离）W5m时，常规武器爆动等效静载标准值较核爆动等效静载标准值大。二、概念设计1）地下室作为上部结构的嵌固部位，应保证其具有足够的刚度，规范要求其侧刚不小于 相邻楼层的2倍。当地下室剪力墙数量不多时，特别是非人防区域，可以在适当部位加设剪 力墙以增加整体刚度；在地下室顶板梁整体计算时，主楼范围内梁端负弯矩不宜调幅；当上 部结构高宽比较大时，其柱底弯矩很大，所以当主楼范围外的地下室顶板梁与主楼落地墙柱 相连时，应加大连接端梁负筋及梁腰筋，用于平衡上部柱底弯矩。2）两层及两层以上

32、的地下室，当人防地下室设在底层时，需注意以下几点：人防顶板板厚可适当减小。为了防早期核辐射，板厚得满足规范给出的数值，但当人防地 下室设于底层时，其早期核辐射已经很有效被削弱，所以板厚可以减；通道顶板抗力按人防设计，通道顶板抗力等级按共用同一通道的防空地下室较高级别者 设计。3）当人防顶板高低差较大时，高低槛处梁截面及配筋应满足人防墙设计及构造要求，一般 梁宽3300mm,相应的梁腰筋及箍筋12150（即满足墙单侧配筋率0.25%的要求，砼为 C30C35）。受力情况类似于埋置于土中的人防外墙。4）人防荷载及设计参数允许取规范下限值不必取高值；如采用结构通用软件计算人防状态 需进行以下处理：人防荷载先除以1.2再输入；组合荷载（包括静载）乘以0.720.75, 这里考虑材料强度的提高；5）板配筋计算，先将板中弯矩折减0.7，再将支座负弯矩调30%至跨中，这样正负弯矩比 较平衡；梁弯矩可采用调幅，但不能对跨中弯矩折减；如遇梁超筋可手工计算复校，按实际 荷载作用的简支梁，计算跨中M总；再按支座跨中平半分配筋，即M支=M中= 1/2M总； 柱子：强度控制不必对轴压比进行限制；6）顶板：一般是人防控制；