筏板有限元基础适用于大底盘、多塔的全新设计方法

1、筏板有限元基础适用于大底盘、多塔的全新设计方法1内容1，大底盘高层建筑基础设计简介2，上部结构荷载的正确使用3，上下部结构共同作用4，沉降、内力计算及地基模型的选择5，大底盘高层建筑基础交互设计6，厚板有限元计算改正7，变刚度调平设计方法应用介绍2一、大底盘多塔楼高层建筑基础设计简介1，大底盘多塔楼高层建筑应用现况 每年城镇竣工的建筑面积达5亿平方米。大底盘多塔楼高层建筑、地下商场、地下车库建筑以及大跨空间、多层地下结构的出现，在目前住宅小区建设以及大型公建项目中都占有非常重要的地位，其面积可达总竣工建筑面积的10%。 3工程实例：北京巴黎城（北京院） 43层，大底盘尺寸210M200M4工程

2、实例：北京西雅图（冶研院）34层，大底盘尺寸230M220M5沉降图6例：北化东四环西区住宅及商业工程（地基所） 18层，大底盘尺寸138M103M7工程实例：上海陆家嘴金融贸易区X2地块（茂尔盛MAUNSELL深圳公司） 35层，大底盘尺寸127M160M82、给地基基础设计与施工带来的问题（1）上部结构塔楼相对大底盘地下结构刚度大，荷载不均匀，基底反力不均匀，基础底板的不均匀变形。设计不当会引起基础开裂。例如国贸二期工程底板裂缝，防水失效；昆明建筑大厦梁板式筏基开裂，底板防水失效。92、给地基基础设计与施工带来的问题（2）目前解决大底盘高层建筑不均匀沉降的办法一是设置沉降缝，二是设置施工“

3、后浇带”，待沉降基本稳定后再浇筑“后浇带”砼。（北京降水费用：在6个月以内100120元/平米，612个月150170元/平米）（3）高层建筑与纯地下车库的连接相当于主塔楼与裙房的连接103,JCCAD软件1112二、上部结构荷载的正确使用PM荷载TAT, SATWE, PMSAP荷载子结构的凝聚荷载“一次加荷”， “模拟施工1”， “模拟施工2”， “模拟施工3”活荷载楼层折减一层荷载作用点标高131415活载楼层不折减1，荷载楼面折减系数的影响在PM交互输入的楼面折减不但影响梁的设计也影响柱与基础的设计（与楼层折减系数连乘）规范：荷载楼面折减系数应只影响梁。2，基础设计是否不考虑地震效应组

4、合（在地基规范没有提地震效应组合）？基础设计应考虑地震效应组合。抗震设计应依据抗震规范，桩基设计还应依据桩基规范，有地方规范(规程)应优先按地方规范设计。（类比：荷载规范中也没有提地震效应组合）163，地震效应组合会发生竖向力增加或减小（力不平衡）按静力概念理解地震效应组合与风荷载组合，认为竖向力不应增加或减小。实际发现力不平衡。原因是底层地震内力是通过CQC方法得到，CQC是一种用于单个构件的地震内力统计方法，将CQC以后的内力作为荷载来进行整体分析是一种近似，就会发生力不平衡的这种现象。174，SATWE等增加“模拟施工3”，基础设计如何取用？“模拟施工3”实是分层刚度分层加载方法“模拟施

5、工1”实是整体刚度分层加载方法“模拟施工3”大大改善了“一次加荷”与“模拟施工1”中的竖向刚度不均匀造成竖向荷载传递不合理现象。 “施工模拟2”是专为基础设计生成，是一种人工近似。建议：优先采用“施工模拟3”+上下部结构共同作用 采用“施工模拟1”+上下部结构共同作用 采用“一次加荷”+上下部结构共同作用 “施工模拟2”（不应考虑上下部结构共同作用）竖向刚度不均匀结构举例： 框架剪力墙结构，内砼筒体+外钢框架结构1819MNQ荷载作用点标高M=M+Q*HH一层上部结构荷载作用点标高影响：独基，桩承台；作用：剪力换算成弯矩20H1H2GABCD三，上下部结构共同作用TAT,SATWE,PMSAP

6、刚度1.上部结构计算时假设基础不变形，是固端约束 ：实际结构的基础会沉降且可能不均匀。差异沉降会对上部结构产生次内力。2.不同结构形式对差异沉降的反应是不同的。3.地基规范条文中相关内容21上部结构刚度的影响1，按TAT、SATWE、PMSAP的凝聚的上部结构刚度进行计算 TAT,SATWE,PMSAP刚度凝聚的过程实际上是将上部结构作为整个上下部结构的子结构，对于基础筏板计算是一个准确解。2，倒楼盖模型上部结构为刚性（计算局部内力）3，不考虑上部结构刚度上部结构刚度为023巴黎城单塔计算24考虑上部的沉降图 不考虑上部的沉降图25配筋值比较 考虑上部 不考虑上部 （MM2/M）X上筋 495

7、5 4184Y上筋 5992 7694X下筋 9414 9461Y下筋 6945 823426四、基础沉降、内力计算及地基模型的选择沉降=附加压应力引起的沉降+回弹再压缩计算桩基可不考虑回弹再压缩27桩基沉降计算方法一、半经验实体深基础法二、从单桩出发考虑群桩作用的沉降计算法建筑地基基础规范GB5007-2002桩基规范JGJ94-94上海地基规范DBJ08-11-199928四、沉降、内力计算及地基模型的选择 算例：油罐设计板厚米桩长36米油罐直径米荷载300KPA2930313233位置（离中心距m）02.424.827.229.1212.02比值中心处结果桩数1713192430总桩94

8、上海规范沉降12612512011197801.575MINDLIN解沉降（mm）10510410196.791.285.11.234M=1952 kNm/mMINDLIN解桩反力（kN）1338137214261449163025391.898A=6862 mm2/m修正解沉降（mm）98.197.997.195.894.192.41.065M= 620 kNm/m修正解桩反力（kN）1529155016051692183721051.377A=2364 mm2/mWINKLER解沉降（mm）92.793.093.894.991.197.40.952M=-840 kNm/mWINKLER解桩

9、反力（kN）1779178618011822184518691.051A=2761 mm2/m沉降比较34桩反力比较35五、大底盘高层建筑基础交互输入1、工程拼装2、筏板复杂情况介绍3、提供多种优化布桩方式4、DWG图转桩位5、外接荷载361、工程拼装望京B11-1项目B区（34层）372、筏板复杂情况介绍不等高，不等厚开大天井情况水浮力抗水架空板设置后浇带383、桩布置方式的选择桩筏下桩布置的特点 桩位的随意性，桩位自成网格 桩位与荷载的相关性就地消化常用方式：单桩布置，单桩拷贝，围桩承台。梁下布桩筏板应后布或不布。优化布桩可对桩筏基础先按承台桩布置，然后再删除承台39万豪世纪中心场区原设计

10、为嘉利来世贸广场，由地上33层办公楼（A1座，高度约128M）、24层办公楼（A2座）、1115层公寓楼、4层群楼及外围大面积纯地下车库组成，各部分均设三层地下室，基础埋深为。1995年，进行了基坑土方开挖和33层办公楼（A1座）桩基施工，办公楼区域工程桩总数约2000根，400的预应力管桩，桩长约67M，桩顶标高约在 左右，桩中心距为，设计单桩竖向承载力标准值为1000KN。此后原工程因故停工，基坑废弃并陆续被回填。2003年北京美邦亚联公司承接该项目，对设计方案重新进行了调整，定位为办公、酒店高层建筑及大底盘商用裙房结构的大型综合性建筑体。其中酒店部分地上34 层，建筑高度，地下3层，基础

11、埋深，位置局部对应于原A1座33层办公楼。裙房地上35 层，地下3层，框筒结构，桩筏基础。405、外接荷载 CCTV415、外接荷载425、外接荷载435、外接荷载444、外接荷载45地震46六、厚板有限元计算改正（一）筏板计算前处理（二）筏板“后浇带”计算（三）筏板计算后处理47（一）筏板计算前处理基础筏板中厚板有限元计算前处理特点：(1) 单元尺寸可调节,能解决任意体量的筏板单元划分(2) 调用上部结构底层柱、墙及筏板上的梁肋构成初网格,形成房间(3) 用四边形(8节点)及三角形(6节点)高精度等参单元进行自动加密(4) 减少人工干预，增加可操作性48工程实例：北京巴黎城43层，大底盘尺寸

12、210M200M49网格划分图50网格划分图（局部）51工程实例：望京B11-1项目B区34层，大底盘尺寸176M47M52网格划分图53网格划分图（局部）54（二）筏板“后浇带”计算55计算原理计算时分成“后浇带”前内力计算与“后浇带”后内力计算。“后浇带”前内力是按独立的几块板分开计算，相互不连接，不传递弯矩与剪力。 “后浇带”后内力是按整体计算弯矩与剪力。 总内力是将前后内力进行叠加。通过设置加荷比例系数来模拟“后浇带”浇注时间。考虑“后浇带”的计算使内力更加合理，配筋更加节省。56工程实例：北京恒富家园57设后浇带58设置加荷比例系数590.0 =不设1 .0 =永久设0 .5 =完成

13、一半不设后浇带（系数为0）沉降图连续60不设后浇带（系数为）沉降图在后浇带处不连续61（三）筏板计算后处理JCCAD提供以下筏板配筋模式： (1)板带方式配筋； (2)分区域均匀配筋； (3)新板带方式配筋（新增）62新板带方式配筋6364七、变刚度调平设计方法应用介绍对于高层建筑桩筏、桩箱基础，按传统设计理念是只重视满足总体承载力和沉降要求，忽略上部结构、承台、桩、土的相互作用共同工作特性，采用均匀布桩，甚至对边角桩实施加强，由此导致基础沉降呈蝶形分布、反力呈马鞍形分布，主裙差异变形显著，基础整体弯距和核心区冲切力过大，虽然基础板配筋较多，但有的基础板和上部结构仍有裂缝出现乃至影响正常使用。

14、针对上述情况，提出变刚度调平设计新理念 。65调平设计基本内涵基本内涵是：首先，考虑框筒、框剪结构的荷载与刚度分布特点和相互作用引起的应力场不均，实施变刚度布桩（视地质条件实施，变桩长、桩径、桩距）强化核心区，弱化核心区外围；对于刚度相对弱化区考虑桩土共同分担荷载。66调平设计作法对于主楼裙房联体建筑，则按强化主体弱化裙房的原则设计，主体采用桩基，裙房则应首选天然地基，其次为复合地基、疏短桩基。采用JCCAD程序进行上部结构、承台、桩、土的共同作用分析，调整布桩，使差异沉降趋于最小，合理确定箱、筏承台的板厚与配筋。 67巴黎城单塔计算（均匀/非均匀布桩）68考虑上部的沉降图（均匀/非均匀布桩）

15、69考虑上部刚度的配筋值 均匀布桩 非均匀布桩（MM2/M）X上筋 7679 4955Y上筋 13733 5992X下筋 15285 9414Y下筋 11325 694570例子：威海海悦国际大厦7172威海海悦国际大厦CFG桩复合地基 海悦国际大厦由主楼与裙楼组成，主裙楼连体。主楼建筑物地上30层，裙楼地上4层，地下2层，建筑高度，外框内筒结构，平面呈矩形，整个建筑物东西长142.5 M，南北宽44 M，建筑面积约12万平方米。采用筏基，CFG桩复合地基。 73威海海悦国际大厦设计方案1、核心筒部分CFG桩桩长22M，桩径400MM，桩间距左右，单桩承载力特征值为800KN，桩数为182根。2、柱下CFG桩桩长19M，桩径400MM，桩间距左右，单桩承载力特征值为700KN，桩数为451根。3、主楼部分基础底板厚