单层厂房计算书1

1、一、设计资料.工程概况：某工厂拟建两个焊接车间，根据工艺布置的要求，车间均为单跨单层厂房, 跨度为24m跨设吊车30/5t、10t吊车各一台，吊车均为中级工作制，轨顶标高 不低于10. 8m,厂房设有天窗。厂房平面图如下：05.结构设计资料,：(1)自然条件：基本雪压0. 5kN/m2基本风压0. 4kN/m2地震设防烈度该工程位于非地震区，故不需抗震设防。(2)地质条件：场地平坦，地面以下0L 5m为素填土层，L 5m以下为粉 质粘土层，该土层fak =300kN/m2, Es=12Mpa,场地地下水位较低，可不考虑其 对基础的影响。.建筑设计资料屋 面：采用卷材防水屋面，不设保温层；维护墙

2、：采用240厚蒸压粉煤灰砖墙，外墙面为水刷石，内墙面为水泥石灰 砂浆抹面；门窗：钢门、钢窗，尺寸参见立面图；地 面：采用150厚C15素混凝土地面，室内外高差为300mm。4.吊车资料见表15,表1 吊车参数Q (t)Lk (m)H (m)B1+B2 (mm)吊车宽 B(m)轮距 K(m)Pmx (kN)Pmin (kN)g (kN)30/522.52. 73424046. 1504. 80290.070.0118.0内力图见下列图:5.473B.1N明MS3.活载F5作用下的内力计算F5内力图与E内力图成比例，比例系数卜于5汗尸50.4/402.96二0.125, 内力见下列图：3.活载F5

3、作用下的内力计算F5内力图与E内力图成比例，比例系数卜于5汗尸50.4/402.96二0.125, 内力见下列图：1.54 .吊车竖向荷作用下的排架内力最大轮压作用于A柱：A 柱：M八= 5775kNxb25m = 44.4 kNm （一）, mcix q4 .吊车竖向荷作用下的排架内力最大轮压作用于A柱：A 柱：M八= 5775kNxb25m = 44.4 kNm （一）, mcix qB 柱：MB = D而14 = 58A3kNX0.25m = 395 kNm （一）, nlnAnix/77777T7B/77777T7B/7777T77A TOC o 1-5 h z M144 4A 柱：R

4、a=02- = 1.18x- = H.59kN (一)a2 H14.7B 柱：Rr =G 2= l18x*= 3.17左N (一)B2 H14.7A柱与B柱相同，剪力分配系数为=私=0.5,那么A柱与B柱柱顶剪力为:A 柱:% =&-%(&-&) = 1L59 0.5x(11.59 3.17) = 7.38左N(一)B 柱：/二& 一 私(此 + &)= 3.17 0.5( 11.59 + 3. 17) = 7.38左N(f) 内力图如下：/777777TA577.5O158.13/7777777B最大轮压作用于B柱：由于结构的对称性，A柱同中B柱的情况，B 柱同中A柱的情况。内力图如下：5.

5、吊车水平荷作用下的排架内力Tmax=20.3kN,由于A柱与B柱相同，故内力也相同，内力图如下:203kN，一 一20.3证厂V图6.风荷载作用下的内力风从左向右吹首先求柱顶反力系数C”、当风荷载沿柱高均匀分布时由公式可求得：3 1 + /14(1/71-1)Cu =-x11 8 1 + 23(1/7-1)_ 3 1 + 0,2864(1/0,1229-1)- 8Xl + 0.2863(l/0.1229-l)=0.337对于单跨排架，A,B柱柱顶剪力可按下式计算：匕=0.5 x Fw -5(%) = 0.5 x 23.32 - 0.337 xl4.7x (2.97 -1.86) = 8.9 k

6、N(f%二0.5 x F + a、- ) = 0.5 x 23.32 + 0.337 x 14.7 x (2.97 -1.86) = 14.4 皿N6)Ma = 8.91x14.7 + 2.97 x 14.7 x 14.7/ 2 = 452.87W mA, B相应的弯矩如下列图左图所示:VS52.57kN41.75kNV图A柱右风当风从右向左吹时，在这种情况下，荷载方向相反，A、B柱的内力刚好相反。七.排架内力分析考虑的是以下四种的内力组合：+M皿及相应的N, V；（2）及相应的N, V；（3）N耐及相应的M, V；（少乂行及相应的M, V；由于呆厂房结构对称;故只需对A柱或者B柱其中之一进行

7、最不利内力组合 即可。基本步骤如下：（1）、确定需要单独考虑的荷载工程。共有八种需要单独考虑的荷载工程； 由于小车无论向右或向左运行刹车时，A, B柱在Tmax作用下，其内力的大小相 等二符号相反，在组织时可列为一项。因此单独考虑的荷载工程共7项。（2）、将各种荷载作用下设计控制截面（1-1、2-2. 3-3）的内力M、N （3-3 截面还有剪力V）填入组合表，见下表。填表时要注意有关内力符号的规定。（3）、排架柱内力合分为由可变荷载控制的内力组合和由永久荷载控制的 的内力组合。对于由可变荷载控制情况，内力组合如下：S二恒荷载+最大一项可 变荷载+Z%Aq，对于组合系数匕,，风荷载取0.6,雪

8、荷载和其他可变荷载取 0. 7o排架柱内力表和排架柱内力组合表如下：荷载组合恒荷载屋面活载吊车荷载风荷载柱号截面内力组Dmax在A柱Dmin在A柱Tmax左风右风A柱11M/kN. m16.232. 03-31-3124, 3663. 62-76. 93N/kN438. 0650.40000022M/kN. m-68. 97-9. 305113.48. 524. 3663. 62-76. 93N/kN497. 2250.4577.5158.1300033M/kN. m57. 246. 4735.9-69士237* 51452. 87-412.79N/kN585. 9250.4577. 5158

9、. 13000V/kN12.021. 5-7. 38-7. 38_20._0352. 57-41.75由可变荷载控制的内力组合截面内力组合项Me及相应的N, V组合项及相应的N, V组合项汽皿及相应 的M, V组合项乂面及相应的 皿M, V11M+0.7 X ( +)64.219+0. 7 X (+)99.45+0. 7X (+)+0.6 X-66.65+0. 7 X (+Nmax下柱：Nmax=1025.45kN,当考虑吊车荷载时,查规范相关表,10=0.8。=840001111,12=6.21 xlO,omm4,621xl01Q350000621xl01Q350000=421.2（77im

10、）, = 550 x1200-2 x（750 + 800） x 200 / 2 = 350000mm2。=包”= 19.94,查混凝土上册表5-1得: i 421.2（p - 0.99, A - 4 = 1658mm2 故 *JJNu = 0.9（/；Z + /4）= 0.9 x 0.99 x （14.3 x 350000 + 360 x1658）=4991.3kNNmax 故承载力满足要求。（二）.裂缝宽度验算对于截面1,由于%=汽=0.4450.518,不必进行裂缝宽度验算。 510对于截面3-3,其内力组合值M=590.13kN.m, N=738.24, e0=810mm,曳=皂9 =

11、0.6980.518 ,故应作裂缝宽度验算。h。 1160由内力组合可知，验算裂缝宽度需按荷载的标准组合计算的弯矩值、轴力值:57.24F1.2532.891.4= 4283kNm585.921.21.4= 5899%N,428.3x1000 589.9q=i1J7640 21300 x21 1200 1160= 1.265e = r/o +h/2-as =1.265 x 726.1 +1200 / 2 - 40 = 1478.5mm40.5bh + (bf-b)hf40.5bh + (bf-b)hf=0.00554r.f =(b；-b)h/bh(550-150)x2001200 x120=0

12、.5569420.5x150 x1200 + (550-150) x 200那么纵向受拉钢筋A,的应力合力至受压区合力作用点间的距离为：z = 0.87-0.12(1 -)(A0 /e)2A0 = 971.2mm,那么纵向受拉钢筋 A,应力为:= 327.1N/加2,裂缝间纵向受拉钢筋应变M(e-z) _ 589900 x(1478.5-971.2)Az942x971.2不均匀系数为一-箸山-凝翳4。.382 ,故裂缝最大开展宽度为:端 ax =d327 I(1.9c +0.08 = 1.9 x0.382 x .pte2.0 x10 x(1.9x20+0.0818.8x0.00556)=0.2

13、78mm 0.3/77/7故裂缝验算符合要求。(三).柱牛腿设计牛腿的具体几何尺寸如下列图所示。由于吊车垂直荷载作用于下柱截面内，及a= 1000-1200=-200mmV0,故该牛腿可按构造要求配筋；纵向筋面积4=夕mm劭= 0002x550 x500 = 550加加2,取5但4,箍筋取为数100,详见下列图所示。550750/- 1000334+20141200（四）.柱的吊装验算.吊装方案确定排架柱插入基础杯口内的高度4 =0.8/2 = 0.8乂1200 = 9602%取1000加加，柱子的总长为4.2 + 10.5 + 1 = 15.7加，采用一点翻身起吊，吊点设在牛腿与下柱交接处。

14、 如下列图所示：.荷载计算动力系数为：L 5,柱自重的重力荷载分项系数为L35.上柱自重：gi=L35xl.5x25xO.55xO.55=15.31kN/m牛腿自重：g2=l.35x 1,5x25x0.55x 1.3=36.20kN/m下柱自重：g3=l.35xl.5x25x0.35=17.72kN/m计算简图如下g2B.内力计算 陷=l/2xl5.31x4.2x4.2 = 135.03Vm,M2 =1/2x15.31x4.7x4.7 + 1/2x06.20-15.31)x0.5 x0.5 =171.7 W m ,2%=0:衣/-；g/ + % = 02-171.71)/11.0 = 81.8

15、5 W TOC o 1-5 h z -12M = 5g3、令 dM3 = 0, 1 = a = 4 52mdxg31 ?=81.85x4.62 x 17.72 x 4.622 = 189.04 w2弯矩图如下列图所示：.截面承载力验算对于截面 IT, bxh=550mmx550mm, ho=51Omm, 4 = A=804mm2, 3430=36ON/加能2,那么截面承载力为：Mu =4色l =121.527姓相对于截面 3-3 9bxh=550mmx 1200mm, ho=116Omm, A O.W3 = 170.14kN m故两个截面均满足要求。.裂缝宽度验算由承载力计算可知，裂缝宽度验算

16、截面广1即可。钢筋应力那么为：0.874 4 0.87x804x510 J U804135030000/1.35 Q一 , =280.4N / min= 0.00532 0.01 ,取 4=0.01,那么有= 0.00532 0.01 ,取 4=0.01,那么有p 二“ 05bh 0.5x550 x550加一票禽黑=3,那么:0nm = acy/ 也(1.9c + 0.08%) = 1 .9 X 0.634 x 2804 _ x (1.9 x 24 + 0.08 x -) = 0.293mm 0.3mm Espie2.0 x100.01那么裂缝宽度验算合格。九.基础设计（采用C30混凝土）一、

17、中间柱基础1.荷载计算（1）由柱传至基础顶面的荷载（内力）值共有两组组内力值：第一组M心二706.03雨加，N = 1025.45左N, V = 46.25W第二Wl/加 =590.13他加，N = 728.24后N, V = -5055kN（2）由基础梁传至基础顶面的荷载值每个基础承受的围护墙宽度取计算单元的宽度B=6.0m,墙高10.5+4.2-0.45 （基 础梁高）=14.25m,基础梁截面宽度取0.3m,窗宽3.6m,上下窗高分别为l.8m 和4.8m,钢窗自重O/kN/n?, 240厚墙双面粉刷重5.24kN/m2,墙重（含双面粉刷）（14.25x6- （4.8+1.8） x3.6

18、） x5.24=323.52kN窗重（钢框玻璃窗）（4.8+L8） x3.6xO.4=9.5kN基石出梁自重0.3x0.45x6x25=20.25kN由基础梁传至基础顶面的荷载标准值为：心=357.27左N设计值为：Nw = 12Nwk = 1.2 x 357.27 = 428.724距基底中心线距离：ew=240/2+1200/2=720mm对基底的偏心弯矩：标准值：Mwk=Nwkew = 357.27x0.72= 257.23W设计值：=N匹=428.724x0.72 = 308.681N咖20/516.52. 09923345.9554. 00185.035.069. 771016.51

19、.87623045.8404. 05123.022.034.6120/516.52. 09923345.9554. 00185.035.069. 771016.51.87623045.8404. 05123.022.034.61IIIBIIIItieilllBIIIIIIIIIIIIIBIIIIIIIIIIIBIIIIIIIIIIIIIBIIIIIIIIIIBIIIIIIIIIiailllllllllllllllll册册咄咄咄咄耻聊聊CXJ 9 OJOCxiCxi 9寸9OCQ0.000 q 、/次一 削面1:100二、结构选型.屋面板三毡四油防水层（上铺小砂）0.35kN/m2.基础底面尺寸

20、确实定(1)作用于基础底面的荷载效应标准组合值查表先假定处基础高度为h=1000+50+300 (杯底厚度)=1350mm,基础底 部标高取为-2.0m。内力设计值为： 第一组：Mhx = 706.03 +1.35x46.25-308.68 = 459.79W (/)N川二1025.45 + 428.724 = 1454.17 kN。)；% = 46.25左N(f)第二组：=590.13 1.35x50.22 308.68 = 966.614N列Nh2 = 728.24 + 428.724 = 1156.96 左N(J)；% = -50.22%N(一)内力标准值为：第一组:M,K57.24 4

21、52.87 0.7111.21.41.4x (6.47 + 35.9 + 237.51) = 511.12kNm585.92 0.711.21.4585.92 0.711.21.4x (50.4+ 577.5) = 802.22W12.02 52.57 0.712.02 52.57 0.7111.21.41.4x(1.5-7.38-20.03) = 34.6 WN(f)故基础底面的内力标准值为：=511.12 + 34.61x1.35-257.23 = 300.62Wemi/K 1%=802.22 + 357.27 = 1159.49W%=34.6MN(f第二组内力标准值：57.24412.7

22、90.7“八 、 八八.=x (69+237.51) =-400.41AN 切 TOC o 1-5 h z 41.21.41.4“585.920.7一-1x 158.13 = 567.33kN41.21.412 02 41 75 0 7Vk =-沙 x(7.38+20.03) = 33.51AN(一)故基础底面的内力标准值为：M = -400.41-33.51x1.35-257.23 = 702.88左 N加 Oh, ZN从 2 = 567.33 + 357.27 = 924.6左NDK 2嗫 2 = 一33.51左N(一)(2)初步确定基础尺寸，选择第一组内力计算。fa = fak + 为九

23、(d 0.5) = 300 + 20 xl.5 = 330kpa彳1159.492/ = 1.5 x= 6.04330-20 x2.0取 b=2.2m, 1=3.5mo A=7.7m2 按其一组内力验算：= 3。0.62 = o 259加 ,=兰=0.583 m %八 1159.4966Gk = 20 x2x7.7 = 308左= L = 4.4926Pk max，K,IIlaAPk max，K,IIlaAPk =A所八十GA1159.49 + 308 300.62=190.583a fa7.7H4.492=257.5 kpa - Nhhl924.66 = (一% = 0.99m3 50.58

24、3 m6P2,maxP2,max2(N. + Ga)3ab=377.29 3500mm,故整个基础位于冲切体之内，不 用进行冲切验算。各尺寸如下列图：III求it截面和in-ni截面处 的地基土净反力：（4）基底酉己筋计算沿长边方向的配筋计算，由前述2组荷载设计值作用下最大地基净反力的分 析可知，应按第二组荷载设计值作用 下的地基净反力进行计算。采用 HRB335 钢筋。1沿长边方向的配筋计算在第二组荷载设计值作用下，2N,max= = 354.143aNps - = 150.253qPs,max = 237.78步。I +外A,max = 273.9kpaA,max = 273.9kpaI

25、+ g p, M. 351.12x1000000 八八2A.= 1000.34mm“ O.9/r/zo 0.9x300 x13104 ,MhsJH 0.9/44 ,MhsJH 0.9/4198.53x1。./0.9x300 x810选用 12包12200, 4=1356加21000.34病可以。2沿短边方向配筋的计算Nps = = 15G25kpaAII截面处和IV截面处弯矩分别为:MW = A PS -4了(21 + 4.) =二(PsS 瓦)2(2/ + Q；) = (x 1,I150.25 x (2.2 - 0.55)2 (2 x 3.5 +1.2) = 139.76 左N m“LI =

26、“LI =139.76x10000000.9x300 x(1310-12)=401.89mm2Mu _ 50.29x1000000 0.94,(412) - 0.9x300 x(810 12)=236.37mm2150.25 x (2.2 1 .25(2 x 3.5 +1.9) = 50.29AN m选用1810200, 4 =1414加加2满足要求。基础底面配筋沿两个方向布置，如下列图所示:3700十.抗风柱设计.设计资料截面尺寸：上柱450X450正方形截面；下柱450X600矩形截面。材料等级：混凝土 C30 ,力=14.3N/加加2 ；钢筋，受力筋为HRB335, f=300N/mm2

27、 ；箍筋和吊钩为 HPB300 钢筋。 j y.设计说明抗风柱主要承受山墙风荷载，竖向荷只有柱自重，可近似按受弯构件计算。 抗风柱顶应低于屋架上弦中心线50mm,抗风柱上下柱交界处应低于边柱柱顶 100mm或屋架下弦低200mm,所以由剖面图可得抗风柱的上柱Hu=2. 5m,下柱 H尸14.6m,总高H=17. 1m。抗风柱顶和屋架上弦连接，连接一般采用竖向可以移 动、水平向又有较大刚度的弹簧板连接。截面宽度450mm大于H/40=427.5mrn, 下柱截面高度600mm大于Hl/25=584mmo 3.荷载计算 (1)风荷载1 14-1 00用线性插值法可求得柱高17. 1m处的1=1+飞

28、0义(17110) = 1.1988 , 体型系数0. 8,基本风压%=0. 4KN/m2,每柱的受风宽度为6m。%=0.8x1.1988x0.4x6 = 2.302左N /加，q = 1.4qk = 3 22kN / m(2)自重上柱：=1.2x25x0.45x0.45x2.5 = 15.19kN下柱：G = 1.2x25x0.45x0.6x14.6 = 118.264N.内力分析20.5720.57计算简图如右图所示。上柱截面/“ =(1/12)从3 =342x1()9 加加q =2.5下柱截面/ =(1/12)协 3 = 8.1x109 加加14.6 加n = Iu/Ix= 0.42,九

29、= HU/H = 0.1462Ci 二Ci 二里34 0.3736 81 + 23(1/h-1)R = CuqH = 0.3736x3.22x17.1 = 20.57左N(一)，柱底弯矩：17 l2M = 3.22x - 20.57x17.1 = 119W 咖2跨中最大弯矩：A/ = 20.57x 跑23.22x(跑马 2xL=65.7 左Nw 3.223.222上下柱交界处弯矩：2 52/ = 20.57x2.5 3.22x=41.36人N 咖2内力图见上右图。.配筋计算(对称配筋)上柱截面M=4L36kN.m, N=12.52kN,/ M 41.36xl062A=A= 362.8mm*fy

30、(h。- 300 x(415-35)选用2包16 (A=402),选用箍筋96200 下柱截面采用对称的通长配筋，那么只需验算弯矩绝对值最大的截面。M二H9kN.ni4 = 4=-119X106=738.4如疗，考虑到轴力的存在，及以后吊fy(hQ：) 300 x(565-35)装的需要，选用30.22 (A =1140),选用箍筋6200,另配2包14钢筋作为腰筋。 6、抗风柱基础计算：查表先假定处基础高度为h=600+50+250 (杯底厚度)=900mm,基础底部 标图取为-2.0m。内力标准值：Mk =9kNm KNh = 15.19 +118.26 = mA5kNVk = 34.49

31、左)故基础底面的内力标准值为：Mbk =119 + 0.25x 34.49 = 127.62W wN/火=做+乂,殊=133.45+357.27 = 490.72左NVbk = 34.49左N(9)(2)初步确定基础尺寸。fa= fak + ”人6 0.5) = 300 + 20 x 1 5 = 330 kpa,-490.72.2/ = 1.5 x= 2.54m2330-20 x2.0取 b=1.5m, l=2.0m。A=3.0m2(3)基础尺寸验算:= 127.62 = 0 26m J = Z= 0 333mNhk 490.726 6二丛 十 iMk,max 4二丛 十 iMk,max 41

32、.0=291.193。1.2 =l.2x330 = 396%zPk = = 16357kpa 2000mm,故整个基础位于冲切体之内，不 用进行冲切验算。各尺寸如下列图：Ps,maxPs,max竿 X(l +啜= 184.84求i-1截面和in-in截面处的 地基土净反力：(5)基底配筋计算(采用HRB335钢筋) 沿长边方向的配筋计算PsTPs,M =12A5kpaPs,m= 143.253。K = g (,max + Ps,/ ) Q b+ ) + 4oM III = 7 (A,max + A,IIl)(2b+bc)+202.1/7僧2可以。3沿短边方向配筋的计算ps165.579(7AI

33、I截面处和IV截面处弯矩分别为：1 ? 1 ?Mu = 一. ps(b - 了(2/ + /) = x 150.25 x (2.2 - 0,55(2 x 3.5 +1.2) = 35kN mMIV =L.Ps(b-a I (2/ + a；) = x 150.25 x (2.2 -1.25)2 (2 x 3.5 +1.9) = 10.6W. m=152.8mm2=152.8mm22=71.9mm , Mi35x100000041 =0.9/. (4 12) 0.9x300 x (860-12)Mu _10.64x10000000.9/；(/0 -12) - 0.9x300 x(560-12)按构

34、造要求，选用n10200, 4 =863.5加加2满足要求。十一、角柱基础角柱基础在中间排架柱基础的基础上增加了山墙传来的作用力，故长边方向 可直接取中间柱基础的配筋。轴向力变化不大，故基础尺寸同样取2200mm x 3500mm 。2200mm x 3500mm 。短边方向配筋计算:Ps,max490.72 八 0.26、7x(l +) = 71.26 37.72.2求口-H截面和IV-IV截面处的地 基土净反力：夕 s,n =yPs,max =4454切。A.IV =s,max =58.3034III I4-0MIV = (A,max+A,Iv)(2b+bc4o基础下有100厚混凝土垫层,

35、故取保护层厚度为40mm,柱边截面有效高度为1350-40=1310mm,变阶处截面有效高度为850-40=810mmo4Mu _59.16x1000000O.9/rAo _ 0.9x300 x(1310-12)2=75Amm2=75AmmMlv _ 16.24x1000000O.9/；,/zo -0.9x300 x(810-12)4 = 168.6 + 401.89 = 570.49mm2 1412 J故按照原来的构造配筋，即选用1810200同样适合于角柱基础。十三.参考文献1、东南大学，天津大学，同济大学合编，清华大学主审.混凝土结构设计原理. 第五版，北京：中国建筑工业出版社2、东南大

36、学，天津大学，同济大学合编，清华大学主审.混凝土结构与砌体结构设计.第五版，北京：中国建筑工业出版社3、华南理工大学，浙江大学，湖南大学编.基础工程.第二版，北京：中国建 筑工业出版社20mm水泥砂浆找平层2 0 x0.02=0.40kN/m2屋面活荷载0.50 kN/m2雪荷载0.50 kN/m2q = 135x(0.35 + 0.4) + 1.4x0.5 = .7kN / m?屋面板采用G410 （ 一）标准图集：L5mX6nl预应力混凝土屋面板（卷材防 水）Y-WB-2IIY-WB2IIS250kN / m?1.40W/m20.10W/m20.15 kN/m2 20 x0.02=0.40

37、kN/m20.08x14=1.12 kN/m20.23x10=2.3 kN/m20.5 kN/m2Y-WB-2IIY-WB2IIS250kN / m?1.40W/m20.10W/m20.15 kN/m2 20 x0.02=0.40kN/m20.08x14=1.12 kN/m20.23x10=2.3 kN/m20.5 kN/m2中间跨：边跨：允许外荷载：板自重：灌缝重：.天沟板三毡四油防水层（无小石子）20mni水泥砂浆找平层水泥石灰焦渣砂浆找坡层积水深为230mm（与高肋齐）屋面活荷载Z 1.2X0. 39X (2.5X0. 15+0. 40+1. 12)+1. 4X0. 39X (0. 5+

38、2. 3)=2. 42kN/m 选用TGB58天沟板，允许外荷载：3.00kN/m2板自重：2.0kN / m?混凝土强度等级：C30主筋：高肋212,低肋2财2.天窗架选用门型钢筋混凝土天窗架GJ9-03,自重标准值2x36 kN/根；天窗端壁选 用DB9-3,自重标准值为2x36 kN/根。.屋架屋面板以上的恒载标准值0.75kN/m2预应力屋面板及灌缝重L5 kN/m2屋面支撑及吊管自重0.15kN/n?恒载标准值2.40kN/m2屋面活荷载0.50kN/m2雪荷载0.50kN/m2屋面荷载设计值为：1.2 X 2.40+1.4 X 0.50=3.86 kN/m2选用标准图集中的预应力混

39、凝土折线屋架GWJ24-4-BC,屋架自重标准值 为 106kN/根。.吊车梁采用标准图集中的先张法预应力混凝土吊车梁DL-8,吊车梁高1200mm, 自重标准值为40.8kN/根。.吊车轨道连接轨道及零件中为1 kN/n)2轨道及垫层构造高度为200m唳 按A4级工作级别, Q=30T, Lk=22. 5叫根据吊车规格参数计算最大轮压设计值：Pd=l. 05X1. 4X1. 15XPk =1. 05X 1. 4X 1. 15X290=490. 25kN选用：轨道联结DGL-11, 490. 25kN 510 kN 满足要求。.基础梁墙厚度240n)ni,砖强度等级NMU10,砂浆强度等级2M

40、5。柱距为6nl时窗宽3600mm,平安等级为二级，重要性系数1. 0。(1) .纵墙(柱距为6m)选用：JL-3 (有窗)；(2).山墙选用：JL-24 (有窗)。三.排架柱截面尺寸确定1、排架柱材料选用(1)混凝土：采用 C30.=14.3N/m加2j=i.43N/皿2九=2.01N/w加2)。(2)钢筋：纵向受力钢筋采用HRB335级(/”300N/加一 号”0 55,纥=2 X05N/mm2)(3)箍筋：采用 HPB300 级(= 525mm2020H 1 1 Qm截面高度h = U=1190mm1010取b=550mm, h= 1200mm,那么可查表确定上柱截面矩形550mmx55

41、0mm, 下柱截面为I形，截面尺寸为与xhxbxhf = 550 x1200mmx 150mm 750mm故采用非封闭式定位轴线，取B31 = B32 = 300mm,Bi + B2 + B3 = 750mm ,满足要求。.计算简图确实定上柱高度Hi=4.2m,下柱高度H3=10.5m；全柱高度H2=14.7m。h 4 2A = =0.286,h2 14.7 / =bh3 = 1.63x09mm12八=xl50 x8003 + 2x(x 2003 x 550 +550 x 200 x 5002) = 6.21x 10I0mm41212=乙=任=0.1229计算简图如下：一 62.1瀛)瀛)柱截

42、面及排架计算简图五.荷载计算L屋盖恒荷载1.2x1.4=1.68 kN/m2；1.2x20 x0.02=0.48kN/m2；1.2x0.35=0.42kN/m2,预应力混凝土大型屋面板:20mm厚水泥砂浆找平层: 三毡四油防水层：g = 2.58 kN/m2屋架自重：1.2x106=127.2 (kN)；天沟板自重：L2x2.01=2.412 (kN)；天窗自重：1.2x57=68.4 (kN)；作用横向平面排架一端柱顶的屋盖结构自重设计值为：G】=0.5x(跨度x柱 距)x(屋面荷载+支撑荷载)+0.5x屋架重+柱距x天沟板自重+天窗自重= 0.5x(24x6)x(2.58+0.05)+0.

43、5xl27.2+6x2.412+68,4=335.8kN偏心距：ei=550/2-l90=85mm。.柱自重上柱自重设计值：F2=1,2x0.552x4.2x25=38.1kN,偏心距：e2= (h-hu) /2= (1000-550) /2=225mm； 下柱自重设计值：F3=1.2x10.5x25x (0.2x0.55x2+015x08+2x0.025x (0.12+0.5) /2=88.7 (kN), 偏心距：65=0,吊车梁及轨道等自重设计值F4=L2x (40.8+1x6) =56.16kN偏心距：e4= (L- Lk)/2-h/2= (24000-22500) /2-1000/2=

44、250mm.屋面活荷载屋面活荷载的标准值是0.5KN/m2,作用于柱顶的屋面活荷载设计值：F5,吊车竖向荷采用两台中级工作制吊车，起重量分别为Q=30/5t, 10t。吊车具体参数查教材附录12,见下表:额定起 重量 Q(t)吊车宽 度B (m)轮距K (m)吊车总 重G (kN)小车重 g (kN)最大轮 压 Pmax (kN)最小轮 压 Pmin (kN)吊车跨 度Lk (m)30/56. 154. 804201182907022.5105. 554. 40224391254722.5如下图:12504400600048006000查表可得忏0.9Dmax=1.4X0.9x290 x (0

45、.2+1) +125x (0.808+0.075) =577.5kN；PP7047Dmin = D.+ D.= 438.48x一 +139.07 x一 = 158.13左N Raw290125.吊车水平荷对于30/5T吊车：a = 0A ,几=l/4a(0 + g) = l/4xO.lx(3OO + 118) = lO.45N对于10T吊车：(z = 0.1297；A =l/4(2 + g) = l/4x0.12x (100 + 34.61)= 4.04W产生Lax时吊车的作用位置与竖向荷计算中情况a相同，那么有：Tmax = 0.9 x 1.4x 10.45 x (0.2 +1)+4.04x 1.4x 0.9x (0.808 + 0.075 ) = 20.30kN o.风荷载