金堂脚手架专题方案

1、第一章. 编制依据1、四川建友工程设计有限公司设计的施工图纸； 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001；3、建筑施工安全检查标准JGJ5999；4、建筑高处作业安全技术规范JGJ8091；5、成都市相关建筑施工安全操作规定；6、本工程施工组织设计中要求的施工工艺和工期计划要求；第二章. 工程概况本工程为金堂县公共租赁住房建设项目，位于金堂县淮口镇成阿工业园区西临规划3路，北临规划H路及南临高庙路（隔路与成南高速相望），南临吉林东路。本工程主搂为剪力墙结构，地下一层，地上十四层, 总建筑面积面积约为20830.48 m2，总建筑高度47.10米，施工工期为360天。第三章.

2、施工组织管理现场成立项目组负责外脚手架（悬挑架）的搭设、维修、管理工作。项目组由具有丰富施工经验、技术好、责任心强、经过培训具有相应上岗证的人员组成。 第四章. 外立面特点及要求1、本工程1、2栋为14层+负1层和笫3栋为14层的小高层建筑，建筑总高47.10m ；各栋号1层为商铺，层高为4.8m。标准层层高为3.0米2、本工程1、3栋为一个单元，第2栋由两个单元组成，虽然平面形式简单，但凹凸及转角较多第五章. 脚手架设计第一节. 脚手架的选型综上所述，同时考虑0.000以上计划工期为100天，外墙工作内容较多，按规范规定；双排钢管脚手架限高50米,使用时间较长, 考虑本工程的具体情况，每栋的

3、四个侧面均临深基坑开挖后的回填土, 这种侧面处的回填地基承载力较差, 不宜搭设较高的落地式双排钢管脚手架, 必须将回填土夯实后采取可靠措施，只能在八层以下搭设落地式双排钢管脚手架, 在以上搭设型钢悬挑双排钢管脚手架.采取落地式双排钢管脚手架和悬挑双排钢管脚手架的搭设。1、1、2栋八层（含八层）以下采用落地式钢管双排外架，外架高25.8米，地下室顶板上(地下室顶板厚180毫米, 使用荷载复土1.3米厚).八层以上为一部型钢悬挑双排钢管脚手架，搭设高度为24.3m；电梯间另增加一步外架。2、3栋八层（含八层）以下采用落地式钢管双排外架，外架高25.8米，落脚在经过夯实处理后的地基上，八层以上设一部

4、型钢悬挑双排钢管脚手架，高度为24.3m；电梯间另增加一步外架。3、建筑转角位置增加工字钢挑出长度，并采用底部加斜撑卸荷的方式进行处理；部分位置采用落地式脚手架施工；4、在3层、9层、12层和14层位置水平方向搭设钢管悬挑防护架，并采用安全网和密目网进行防护，以防止高空坠落和物体打击。第二节. 脚手架的布置脚手架沿外墙外围连续布置，见外架平面布置示意图。图中标号位置为采光井位置，脚手架须单独考虑。第三节.脚手架原材料要求1、钢管的材质和规格脚手架钢管应采用现行国家标注GB/T13793或GB/T3092中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T700)中Q235-A级钢

5、的规定。每批钢管购进时，应具有生产厂家的检验合格证，承重杆件的钢材，还满足抗拉强度、伸长率、屈服点和硫、磷含量的要求。钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm钢管。用于立杆、大横杆和斜杆的钢管长度以36m为宜，用于小横杆的钢管长度以2.03.0m为宜，以便适应脚手架的宽度变化。2、扣件扣件一般应采用GB97867可锻铸铁分类及技术条件的规定，用机械性能不低于KTH330-08牌号的可锻铸铁制造，而扣件的附件所采用的材料符合GB70079普通碳素结构钢技术条件中A3的规定。扣件不应有裂纹、气孔，也不应有硫松、砂眼或其影响使用性能的铸造缺陷。扣件与钢管的贴合面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距

6、离要小于5mm。3、搭设架子前钢管应进行保养，除锈并统一刷油漆。脚手架立杆、外侧大横杆漆黄色，剪刀撑漆红白相间色，踢脚线采用10mm厚竹胶板制作，150mm宽，漆黄黑相间色。4、脚手板 采用300mm50mm(厚)的木脚手板，长度为4m，脚手板两端应各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。5、密目网密目网的网目应满足2000目100cm2，规格为1.8m6.0，要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由成都市建筑安全监督管理部门发放的准用证。6、型钢水平悬挑梁采用16号工字钢制作,工字钢的材质须符合国家规范要求，不得存在裂纹、变形等明显缺陷。7、预埋拉环采用直径16mm圆钢制作，

7、禁止采用螺纹钢。第四节. 人员要求1、为满足施工进度的需要，同时根据本工程的外立面结构特征和外脚手架的工程量，确定需配置架工1015人，且必须是经过特种作业人员安全技术考核管理规则考核合格的专业架工。上岗人员应定期体检，体检合格者方可持证上岗。2、建立由项目经理、责任工长、安全员、架工组长组成的管理机构，负责外架搭拆全过程的指挥、调配和检查。第五节. 脚手架的设计一. 型钢悬挑脚手架设计1、采用483.5钢管和扣件搭设双排脚手架架体,搭设高度为24.3m，立杆采用单立杆，立杆纵距为1.5m，立杆横距为1.05m，立杆的步距为1.70m，内排立杆距墙间距为0.3m。连墙件二步三跨布置，竖向间距3

8、.4m，水平间距4.5m，采用单扣件与梁上预埋的钢管拉接。2、采用16号工字钢作为悬挑水平梁做脚手架的支承端，建筑物外悬挑端长度为1.5m，建筑物内锚固长度根据实际情况选用，但不得小于1.5倍悬挑端长度，且不得小于2.5m。工字钢梁采用16锚环固定在现浇板上。3、每根工字钢梁采用钢绳拉接在上层梁上。5二. 落地式双排脚手架设计1、采用483.5钢管和扣件搭设双排脚手架架体,搭设高度为14.8米和35.2米，立杆采用单立杆，立杆纵距为1.5m，立杆横距为1.05m，立杆的步距为1.70m，内排立杆距墙间距为0.4m。连墙件二步三跨布置，竖向间距3.4m，水平间距4.5m，采用单扣件与梁上预埋的钢

9、管拉接。2、落地脚手架搭设于地下室顶板现浇板上，每根立杆下使用10mm厚150圆形钢板底座，并沿立杆纵向垫通长300mm50mm木架板以增大受压面积。3、落地式双排脚手架搭设到五层时应满足7-8层楼施工的需要（主要是因为悬挑梁预埋件未达到强度）第六节. 脚手架构造设置1、纵向水平杆纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。2、横向水平杆横行水平杆靠墙一端的悬挑外伸长度不应大于0.4倍横行水平杆跨度，且不应大于500mm。3、脚手板木脚手板应设

10、置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其采用12铁丝固定，严防倾翻。4、扫地杆脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。5、立杆立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个

11、相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。6、立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。操作层架低于操作面1500mm，并满铺木架板，板端用12铁丝扎于小横杆上，严禁出现探头板。7、连墙件采用钢管将外架与每层楼梁上预埋的钢管进行拉接作为连墙件。连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，连墙件的垂直间距不应大于层高3m。8、楼梯间等不能设连墙件的部位可搭设抛撑。抛撑应采用通长钢管与脚手架连接，与地面的倾角应在4560之间。9、剪刀撑高度超过24m的外脚手架剪刀撑应在外侧立面整个长度和高度上连续设置，高度未超过24m的外脚手架从转角处起

12、，每5根立杆设一组剪刀撑，剪刀撑与地面夹角45，斜秆用2只旋转扣件连接，搭接两扣件间距500；剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m。10、门洞口底层门洞口处可抽取一根或二根立杆，在脚手架内外两侧设置人字形斜杆以形成安全通道入口。见下图：11、密目网、安全网、钢丝网和硬防护的设置 脚手架外立杆内侧满挂密目安全网进行全封闭施工，沿竖直方向用扎丝将密目网两端捆绑于纵向水平杆上，沿纵向水平杆方向密目网搭接长度不小于300mm；临路面在密目网内边满挂钢丝网以防止小件物体落出架体外造成物体打击；每段脚手架底部用木架板和竹胶板搭设全封闭的硬防护，外架内立杆与梁板间的空隙同样设置硬防护封闭。从施工作

13、业层以下每隔两层设置一道贯通的水平安全网，两道安全网间的距离不大于10m，安全网应延伸到建筑物内，防止人或大块物体从外架内立杆与建筑间空隙处落下。12、安全通道如下图所示：从办公室外大门至电工房基坑与建筑物间沿临设全线搭设下图所示安全通道防止落物，通道宽度根据现场实际情况调整。13、一层出入口位置采用钢管脚手架搭设悬挑防护棚。14、防高坠措施为防止高空落物对地面上的人员和机具造成物体打击，故在各栋号的2、6、9、12四层分别沿建筑物外周边通长设置斜挑防护棚。防高坠措施示意图在2、6、9、12层设置15、上人斜道 施工层及下面两层在外架上搭设单跑上人斜道，人员经楼层转弯后继续上楼，斜道位置根据现

14、场实际情况确定；斜道宽度为800mm，两侧及转角平台外围应设置栏杆及挡脚板，栏杆高度为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm；斜道表面每隔300mm设置一根防滑木条，木条宽度为50mm，厚度为20mm。第七节. 脚手架内力计算一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3001.500/3=0.150 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.0001.500/3=1.500 kN/m；荷载的计

15、算值: q=1.20.038+1.20.150+1.41.500 = 2.326 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =2.3261.0502/8 = 0.321 kN.m；最大应力计算值 = Mqmax/W =63.103 N/mm2；小横杆的最大应力计算值 =63.103 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.150+1.500 = 1.688 kN/m ；最大挠度 V = 5.01.

16、6881050.04/(3842.060105121900.0)=1.064 mm；小横杆的最大挠度1.064mm小于小横杆的最大容许挠度 1050.0 / 150=7.000与10mm，满足要求！二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0381.050=0.040 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3001.0501.500/3=0.158 kN；活荷载标准值: Q= 3.0001.0501.500/3=1.575 kN；荷载的设计值: P=(1.20.040+1.20.158+1.41.575)/

17、2=1.221 kN；大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.5001.5002=0.010 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.2211.500= 0.489 kN.m；M = M1max + M2max = 0.010+0.489=0.499 kN.m最大应力计算值 = 0.499106/5080.0=98.318 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 98.318 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205

18、.0 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax= 0.6770.0381500.04 /(1002.060105121900.0) = 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.040+0.158+1.575）/2=0.886kN V= 1.8830.8861500.03/ ( 100 2.060105121900.0) = 2.243 mm；最大挠度和：V=Vmax+

19、Vpmax=0.052+2.243=2.296 mm；大横杆的最大挠度2.296mm小于大横杆的最大容许挠度 1500.0/150=10.0与10 mm，满足要求！三、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.0502/2=0.040 k

20、N；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.500=0.058 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3001.0501.500/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 3.0001.0501.500 /2 = 2.363 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.236)+1.42.363=3.660 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 四、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每根立杆承受的结构自重标准值为0.1297kN。（立杆选用48，壁厚3.5的钢管） NG1 = 0

21、.1297+(1.052/2+1.502)0.038/1.7025.80 = 5.25kN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用木脚手板，标准值为0.30 NG2= 0.30041.500(1.050+0.3)/2 = 1.215 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹胶板挡脚板，标准值为0.11 NG3 = 0.11041.500/2 = 0.330 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50018.000 = 0.135 kN；经计算得到，静荷载标准值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.9

22、3 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ= 3.0001.0501.5002/2 = 4.725 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Wo = 0.300 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz= 1.000 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.3001.0000.645 = 0.13

23、5 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.26.93+ 1.44.725= 14.941 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.93+ 0.851.44.725= 13.949kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw =0.851.4WkLah2/10=0.8501.40.1351.5001.7002/10=0.070 kN.m；五、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N =14.941 kN；计算立杆的截面回转半径

24、 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 2.945 m；长细比 Lo/i = 186.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.207 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 14941.000/(0.207489.000)=147.604 N/mm2；

25、立杆稳定性计算 = 148.732 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =13.949 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.945 m；长细比: L0/i = 186.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.207立杆净截面面积 ：

26、 A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 13949/(0.207489.000)+70000.0/5080.000 = 151.583 N/mm2；立杆稳定性计算 = 151.221N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！六、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.135 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 15.300 m2；按规范5.4.1条

27、连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 2.901 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.901 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l0/i=400.000/15.800的结果查表得到=0.933，l为内排架距离墙的长度；又：A =4.89 cm2；f=205.00N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.9334.89010-4205.000103=93.529kN；Nl=7.901N

28、f=93.529,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl =7.901小于单扣件的抗滑力 8.0 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体400mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁初步选用16号工字钢。水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00 cm4，截面抵抗矩W = 141.00 cm3，截面积A = 26.10 cm2。脚手架集中荷载 P(N)=1

29、.26.93 +1.44.725 = 14.941 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.226.1000.000178.500 = 0.246 kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 20.636 kN；R2 = 7.293 kN；R3 = 0.055 kN。最大弯矩 Mmax= 3.398 kN.m；(轴向力为零)最大应力 =M/1.05W+N/A= 3.398106 /( 1.05 141000.0 )+ 0.000103 / 2

30、610.0 = 22.947N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 22.947 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满足要求！八、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：b = 570 9.988.0 235 /( 1200.0160.0235.0) = 2.59由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.961。经过计算得到最大应力 = 3.398106 /( 0.961141000.00 )= 25.073 N/mm2；水平钢

31、梁的稳定性计算 = 25.073 小于 f = 215.000 N/mm2 ,满足要求!九、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=23.826 kN； 十、拉绳的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=23.826kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg-钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg-钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算F

32、g=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；-钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K-钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取23.826kN，=0.820，K=6.000，得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于20.000mm才能满足要求！ 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为=RU=23.826kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(2382.64/3.142125.000

33、) 1/2 =15.300mm；十一、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点若采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.055kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=55.004/(3.142502)1/2 =0.790 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点若采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力

34、，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.055kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 16.000mm fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.430N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 55.00/(3.14216.0001.430)=0.758mm。3.水平钢梁与楼板压点若采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 7.293kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 16.000mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80.000mm； f

35、cc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=14.300N/mm2；经过计算得到公式右边等于88.64 kN，大于锚固力 N=7.293kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!第六章 .脚手架的施工.第一节.搭设流程及要求悬挑脚手架搭设的流程为：制作悬挑梁及架体零部件定距定位预埋拉环型钢悬挑梁定位并固定立杆纵向扫地杆横向扫地杆大横杆小横杆剪刀撑挂密目网连墙件铺脚手板挂水平安全网。1、制作悬挑梁及零部件：工字钢整材为9m长，购回后安排专业焊工进行加工，在工长的指导下由架工进行拼装焊接。立杆定位套筒和钢绳拉环采用角焊满焊于工字钢端部指定位置。2、定距定位：根据悬挑梁平面布置图，结

36、合现场实际情况在楼板上定出悬挑梁的位置，并预埋好拉环。3、预埋拉环：拉环在钢筋房加工成型后，由架工进行预埋定位，焊工将其焊接在现浇梁、板钢筋上，由安全员检查焊接质量和埋置深度，验收合格后方可浇筑砼隐蔽。4、挑梁定位、固定：搭设挑梁前，挑梁下方应搭设双排支撑架支撑钢梁，辅助其定位，待钢绳拉好并验收合格后方可拆除支撑架；挑梁插入拉环后，根据架体搭设情况可对钢梁角度和外伸距离进行调整，确定后采用木楔子将钢梁与拉环间的空隙塞紧，保证工字钢梁不得移位。5、脚手架搭设要求参见前面脚手架构造设置要求立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆

37、的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。立杆搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端距离不应小于100mm；脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步；每搭完一步脚手架，应按规范规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度；开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据实际情况由安全员决定是否拆除；当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横行水平杆后，应立即设置连墙件；剪刀撑、横向斜撑应随立杆、纵向和横

38、向水平杆等同步搭设；作业层、斜道的栏杆和挡脚板应搭设在外立杆的内侧，挡脚板高度不应小于180mm；脚手板应用12号铁丝固定在小横杆上，不得滑动和出现“探头板”； 6、脚手架拆除要求拆除脚手架前应做好以下准备工作：由安全员带队全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否有松动现象；应完善拆除顺序和措施，并向操作人员进行交底；应保证清除脚手架上的杂物及地面上的障碍物；拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时交叉作业；连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应加设连墙件后方可拆除；拆除脚手架时严禁将拆下的配件抛掷至地面；第

39、二节. 脚手架的检查与验收1.脚手架的验收标准规定l)构架结构符合前述的规定和设计要求，个别部位的尺寸变化应在允许的调整范围之内。2)节点的连接可靠，其中扣件的拧紧程度应控制在扭力矩达到40-60Nm。3)脚手架立杆垂直度应1/300，且应同时控制其最大垂直偏差值：当架高20m时为不大于50mm；当架高2Om时为不大于75mm。4)纵向钢平杆的水平偏差应1/250，且全架长的水平偏差值不大于50mm。5)作业层铺板、安全防护措施等需符合上述的要求。检查是否超载。脚手架的验收和日常检查按以下规定进行：脚手架验收：由项目副经理、质安、专职（责任）工长、班组长自检后，由专职安全工程师组织检查验收。有

40、以下情况时，必须检查合格后，方允许投入使用或继续使用：1)搭设完毕后；2)连续使用达到6个月；3)施工中途停止使用超过15天，在重新使用之前；4)在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后；5)在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时。2.验收方法每层脚手架搭设完毕，在投入使用之前，应分流水段进行逐层验收，责任工长、专职安全员和架工班组长必须参加。验收时，应检查外架所使用的各种材料、配件及搭设情况是否符合规范和专项施工方案的要求。3.验收的具体内容（1）工字钢挑梁的长度、截面尺寸，外挑长度和锚固长度，套筒和拉环的位置及焊接情况等；（2）预埋拉环的焊接情况

41、，锚固长度等；（3）立杆的间距、步距和垂直度，纵向水平杆和横向水平杆的间距，以及各杆件间的连接情况等；（4）连墙件、剪刀撑、斜撑的设置是否符合要求，是否安全可靠；（5）安全防护必须有效且严密，捆绑安全网和木架板的扎丝和铁丝必须拧紧，扣件应采用扭力扳手进行检查，扭力矩不得小于40Nm。（6）应每层检查施工过程中是否存在脚手架超载的情况，严禁超出设计荷载。第七章、脚手架的搭设、使用和拆除安全注意事项第一节.脚手架的搭设规定1.钢管脚手架的杆件连接必须使用合格的扣件，不得使用铅丝和其他材料绑扎。脚手杆件不得钢木混搭。2.在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆

42、配件。3.脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下，严格按照以下规定程序进行：1).按施工设计放线、铺垫板、设置底座或标定立杆位置。2).周边脚手架应从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设；“一”字形脚手架应从一端开始并向另一端延伸搭设。3).应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设第l步的纵向和横向钢管，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设。脚手架各杆件相交伸出的端头均大于10cm，以防止杆件滑脱。4.剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应随搭升的架子一起及时设置。5.脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度不得大于6m。当作业层高出其下连墙件2步或4m以上、且其上尚无连墙

43、件时，应采取适当的临时撑拉措施。6.脚手板或其它作业层板铺板要求1).脚手板或其它铺板应铺平铺稳，应予绑扎固定。2).脚手板采用对接平铺时，在对接处，与其下两侧支承横杆的距离应控制在 100200mm之间。3).脚手板采用搭设铺放时，其搭接长度不得小于200mm，且在搭接段的中部应设有支承横杆。铺板严禁出现端头超出支承横杆150mm以上未作固定的探头板。4).长脚手板采用纵向铺设时，其下支承横杆的间距不得大于：冲压钢脚手板为1.5m。纵铺脚手板应按以下规定部位与其下支承横杆绑扎固定：脚手架的两端和拐角处；沿板长方向每隔1520m；坡道的两端；其它可能发生滑动和翘起的部位。5）.由于内排立杆距结

44、构40cm，必须在此处的小横杆上满铺脚手板，并且将脚手板用14#铁丝绑扎牢固。脚手架的操作面必须满铺脚手板，不得有空隙、探头板和飞跳板。7.装设连墙件或其它撑拉杆件时，应注意掌握撑拉的松紧程度，避免引起杆件和整架的显著变形。8.工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。工人必须戴安全帽和佩挂安全带。不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。9.在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距作100mm的构架尺寸放大。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。10.脚手板操作面的端头处设1.2米高防护栏

45、杆两道，建筑物顶部脚手架要高出屋面女儿墙顶1.0m，高出部分要绑两道护身栏，并立挂安全网。第二节.脚手架使用规定1.作业层每1m2架面上实用的施工荷载(人员、材料和机具重量)不得超过以下的规定值或施工设计值：施工荷载(作业层上人员、器具、材料的重量)的标准值，结构脚手架取3kN/m2；装修脚手架取2kN/m2。2.施工设备单重不得大于1kN，使用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得大于2.5kN。3.在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。按通行手推车要求搭设的脚手架应确保车道畅通。严禁上架人员在架面上奔跑、退行或倒退拉车。4.作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作

46、为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。5.在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。6.工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。7.人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通(梯)道，严禁攀援脚手架上下。8.每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。9.在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至室内；每日收工前应清理架面，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。10.在冬期施工期间，霜雪天后要及时对脚手架进行清扫，并要采取防滑措施。第三节.脚手架的拆除规定脚手架的拆除作业应按确定的拆除程序进行。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除