喀什明升广场框剪结构隔震设计案例20150915

1、喀什明升国际广场项目喀什明升国际广场项目 汇报人：吴从晓汇报人：吴从晓建筑结构隔震设计流程：建筑结构隔震设计流程：134目 录2该工程为喀什明升国际广场项目某框架-剪力墙结构，建筑类别为丙类建筑。建筑总高度为82.7m，地上28层（不包括隔震层），地下室2层。隔震层层高为1.6m，1层层高3.3m，2-27层层高为2.9m，28层层高为4.0m。结构设计使用年限为50年。1 工程概况结构设计条件：结构设计条件：（1）场地的工程地质：）场地的工程地质：场地土的类型为中软场地，场地类别II类。（2）风荷载：）风荷载：基本风压：按50年一遇的基本风压采用，取0.55kN/m2 。地面粗糙度：B类（3

2、）地震参数：）地震参数：抗震设防烈度：8度；设计基本地震加速度： 0.30g设计地震分组： 第三组1 工程概况结构设计标准：结构设计标准：（1）结构设计年限：）结构设计年限：该工程设计使用年限为50年。（2）结构设计等级：）结构设计等级：地基基础的安全等级：乙级建筑结构的安全等级：二级建筑抗震设防类别：丙类钢筋混凝土结构的抗震等级：该工程的框架为二级、剪力墙抗震为二级。1 工程概况隔震设计目标：隔震设计目标：拟通过采用隔震设计方案，使结构在当地拟通过采用隔震设计方案，使结构在当地8度（度（0.3g）抗震设防烈度下按）抗震设防烈度下按（即（即7度度0.15g）进行设计。）进行设计。隔震层单独设置

3、，采用基础隔震的方式。为便隔震层单独设置，采用基础隔震的方式。为便于日后维护和检修，隔震层梁底到地面净高于日后维护和检修，隔震层梁底到地面净高取取800mm，隔震层层高为，隔震层层高为1.6m。1 工程概况建筑立面图建筑立面图1 工程概况ETABS模型模型PKPM模型模型VSVS上部结构按上部结构按7 7度度0.15g0.15g进行初步设计。进行初步设计。1 工程概况质量对比PKPM (Ton)ETABS (Ton)差值(%)26636270001.37 表表1 1非隔震结构质量对比非隔震结构质量对比1 工程概况周期对比表表2 2非隔震结构周期对比非隔震结构周期对比阶数PKPM (s)ETAB

4、S (s)差值(%)11.8846 1.8722 -0.66 21.8675 1.7724 -5.09 31.3909 1.4455 3.93 楼层剪力对比表表3 3非隔震结构楼层剪力对比非隔震结构楼层剪力对比层数层数PKPM (kN)ETABS (kN)差值差值(%)X向向Y向向X向向Y向向X向向Y向向29799 907 790 917 -1.08 1.07 282457 2742 2495 2765 1.55 0.85 273749 4174 3881 4251 3.53 1.85 264822 5339 5044 5456 4.60 2.20 255697 6246 5998 6389

5、5.28 2.29 246416 6933 6780 7089 5.68 2.25 237018 7451 7424 7612 5.79 2.16 227530 7852 7957 8010 5.67 2.01 217966 8177 8397 8328 5.40 1.84 208340 8454 8764 8592 5.09 1.64 198671 8697 9082 8822 4.74 1.43 188983 8923 9378 9033 4.40 1.24 179294 9149 9676 9248 4.11 1.08 169613 9404 9988 9495 3.90 0.97 15

6、9938 9710 10320 9801 3.85 0.93 1410273 10085 10670 10180 3.86 0.94 1310625 10523 11060 10640 4.10 1.12 1211001 11008 11490 11150 4.44 1.29 1111405 11520 11950 11700 4.78 1.56 1011825 12043 12430 12270 5.12 1.89 912267 12590 12940 12850 5.49 2.06 812703 13135 13440 13430 5.80 2.25 713126 13661 13920

7、14000 6.05 2.48 613525 14149 14370 14520 6.24 2.62 513886 14573 14780 14980 6.44 2.79 414190 14915 15110 15340 6.48 2.85 314406 15154 15350 15600 6.55 2.95 214537 15299 15500 15760 6.62 3.01 1（隔震层）（隔震层）14578 15343 15550 15810 6.66 3.04 1 工程概况综合上述数据可以看出，ETABS非隔震结构模型与SATWE模型的结构质量、计算周期和地震剪力的差异较小，由此可以认为

8、，所建立的ETABS模型作为该工程隔模型作为该工程隔震分析的有限元模型是相对准确的震分析的有限元模型是相对准确的，且能较为真实的反映结构基本特性。2 隔震方案设计地震波的选取建筑抗震设计规范建筑抗震设计规范（GB50011-2010）规定：）规定：采用时程分析法时，应按建筑场地类别和设计地震分组选用实际强震记录和人工模拟的加速度时程，其中实际强震记录的数量不应少于总数的2/3，多组时程的平均地震影响系数曲线应与振型分解反应谱法所采用的地震影响系数曲线在统计意义上相符。2 隔震方案设计地震波的选取要求一：要求一：弹性时程分析时，每条时程计算的结构底部剪力底部剪力不应小于振型分解反应谱计算结果的6

9、5%，多条时程计算的结构底部剪力底部剪力平均值不应小于振型分解反应谱法计算结果的80%。要求二：要求二：输入地震加速度时程曲线的有效持续时间（一般从首次达到该时程曲线最大峰值的10%那一刻算起，到最后一点达到最大峰值的10%为止），无论实际强震记录还是人工模拟时程波，有效持续时间有效持续时间一般为结构基本周期的（510）倍）倍。 2 隔震方案设计该工程选取了该工程选取了5条强震记录条强震记录和和2条人工模拟加速度时程条人工模拟加速度时程。各时程详细信息：人工波1（AW-1）人工波2（AW-2）NGA_1594CHICHI.TTN051_FN集集波（CHICHI）Kobe神户波（KOBE）Nor

10、thridge北岭波（NORT）NGA_67San FERNANDO.ISD_FP圣费南多波（SANF）Taft N21E波（TAFT波）2 隔震方案设计7条地震波的时程曲线及反应谱图2 隔震方案设计工况反应谱 AW1AW2 CHICHI KOBE NORT SANF TAFT时程均值剪力 X向 15551 16970 170701777717610 13684 15999 17719 15515（kN）Y向 15811 19309 165861713116472 15441 19473 17842 16350比例 X向100109.13 109.77 114.32113.24 88.00 1

11、02.88 113.94 107.33（%） Y向100122.12 104.90 108.35 104.18 97.66 123.16 112.84 110.46非隔震结构基底剪力时程与反应谱计算结果对比非隔震结构基底剪力时程与反应谱计算结果对比各条时程计算的结构底部剪力值满足规范要求。各条时程计算的结构底部剪力值满足规范要求。要求一要求一 2 隔震方案设计时程名称第一次达到最大峰值10%对应的时间(s)最后一次达到最大峰值10%对应的时间(s)有效持续时间(s)结构周期(s)比值AW-11.3837.4236.041.872219.3 AW-22.1638.0835.921.872219.

12、2 CHICHI20.3459.5839.241.872221.0 KOBE6.9421.8614.921.87228.0 NORT2.0216.0614.041.87227.5 SANF1.3438.9537.611.872220.1 TAFT1.0445.3644.321.872223.7 非隔震结构基底剪力时程与反应谱计算结果对比非隔震结构基底剪力时程与反应谱计算结果对比各条时程的有效持续时间满足规范要求。各条时程的有效持续时间满足规范要求。要求二要求二 2 隔震方案设计隔震支座的设置隔震层刚度中心宜与上部结构的质量中心重合。隔震层刚度中心宜与上部结构的质量中心重合。隔震支座的平面布置宜

13、与上部结构和下部结构的竖向受力构件隔震支座的平面布置宜与上部结构和下部结构的竖向受力构件的平面位置相对应。的平面位置相对应。同一房屋选用多种规格的隔震支座时，应注意充分发挥每个橡同一房屋选用多种规格的隔震支座时，应注意充分发挥每个橡胶支座的承载力和水平变形能力。胶支座的承载力和水平变形能力。同一支承处选用多个隔震支座时，隔震支座之间的净距应大于同一支承处选用多个隔震支座时，隔震支座之间的净距应大于安装操作所需要的空间要求。安装操作所需要的空间要求。设置在隔震层的抗风装置宜对称、分散地布置在建筑物的周边设置在隔震层的抗风装置宜对称、分散地布置在建筑物的周边或周边附近。或周边附近。（一般原则）（一

14、般原则）2 隔震方案设计根据以上布置原则，该工程共布置了隔震支座根据以上布置原则，该工程共布置了隔震支座46个，个，包含包含LNR800、LRB900和和LRB1000三种型号：三种型号：型号橡胶层厚度(mm)有效面积(cm2)竖向承载力(kN)竖向刚度(kN/mm)屈服后刚度(kN/mm)等效阻尼比(%)100%应变时等效水平刚度（kN/mm）屈服力（kN）LNR800175502675393358-51.108-LRB9001986361954240131.26726.52.292202.9LRB100021678531178048781.43426.52.594250.4隔震支座力学性能

15、参数表隔震支座力学性能参数表隔震支座编号隔震支座编号及平面布置图及平面布置图2 隔震方案设计隔震层抗风验算wwkRwVV1.4 4510.7=6315kN=5 250.4+26 202.9=6527kNwwkRwVV该工程中：该工程中：通过抗风验算可以得出该工程隔震支座及所需抗风装置通过抗风验算可以得出该工程隔震支座及所需抗风装置（铅芯橡胶隔震支座）的布置数量都能满足结构抗风需求。（铅芯橡胶隔震支座）的布置数量都能满足结构抗风需求。2 隔震方案设计支座压应力验算根据根据建筑抗震设计规范建筑抗震设计规范(GB 50011-2010)第第12.2.3条，条，丙类建筑中橡胶丙类建筑中橡胶隔震支座在重

16、力荷载代表值下的竖向压应力不应超过隔震支座在重力荷载代表值下的竖向压应力不应超过15Mpa。 支座编号压应力(Mpa) 支座编号压应力(Mpa) 支座编号压应力(Mpa) 支座编号压应力(Mpa)L1-7.16L13-11.13L25-7.15L37-8.34L2-8.55L14-8.42L26-10.89L38-8.02L3-8.74L15-10.95L27-9.09L39-8.38L4-7.81L16-9.99L28-9.1L46-8.79L5-10.72L17-7.28L29-9.08L47-11.3L6-9.89L18-11.47L30-11.53L48-9.31L7-8.69L19-

17、10.49L31-9.32L49-8.52L8-11L20-10.69L32-10.91L50-8.36L9-9.66L21-11.72L33-6.66L51-8.32L10-10.05L22-8.67L34-11.46L52-10.25L11-10.14L23-8.92L35-8.92L12-8.83L24-9.41L36-9.32从表中可见所有隔震支座压应力都没有超过从表中可见所有隔震支座压应力都没有超过15MPa，满足规范要求。，满足规范要求。3 隔震结构分析中震时程分析工作一：对比隔震前后结构周期；工作一：对比隔震前后结构周期；叠层橡胶支座隔震技术规程叠层橡胶支座隔震技术规程规定：隔震

18、房屋两个方向规定：隔震房屋两个方向的基本周期相差不宜超过较小值的的基本周期相差不宜超过较小值的30%。工作二：计算水平向减震系数。工作二：计算水平向减震系数。建筑抗震设计规范建筑抗震设计规范规定：对高层建筑结构的水平向减规定：对高层建筑结构的水平向减震系数，应计算隔震与非隔震各层倾覆力矩的最大比值，震系数，应计算隔震与非隔震各层倾覆力矩的最大比值，并与层间剪力的最大比值相比较，取二者的较大值。并与层间剪力的最大比值相比较，取二者的较大值。3 隔震结构分析中震时程分析振型隔震前结构周期（s） 隔震后结构周期（s） 两方向差值比（%）11.87（Y向平动）4.24（Y向平动）0.9421.77（X

19、向平动）4.20（X向平动）31.44（Z轴扭转）3.83（Z轴扭转）隔震前后结构周期对比隔震前后结构周期对比隔震结构两个方向的基本周期相差小于较小值的隔震结构两个方向的基本周期相差小于较小值的30%，满足规范要求。满足规范要求。层号AW-1AW-2CHICHIKOBENORTSANFTAFT平均值X向Y向X向Y向X向Y向X向Y向X向Y向X向Y向X向Y向X向Y向290.216 0.218 0.222 0.220 0.182 0.195 0.424 0.371 0.226 0.253 0.287 0.184 0.275 0.259 0.262 0.243280.238 0.259 0.223 0

20、.267 0.287 0.306 0.526 0.416 0.324 0.322 0.329 0.247 0.290 0.277 0.317 0.299270.237 0.249 0.230 0.271 0.304 0.319 0.540 0.425 0.343 0.329 0.338 0.262 0.293 0.284 0.326 0.306260.238 0.241 0.239 0.275 0.307 0.333 0.543 0.427 0.358 0.338 0.342 0.270 0.295 0.284 0.332 0.310250.254 0.251 0.249 0.291 0.29

21、8 0.349 0.544 0.429 0.374 0.355 0.345 0.277 0.297 0.285 0.337 0.319240.274 0.273 0.255 0.309 0.289 0.366 0.548 0.432 0.391 0.378 0.346 0.286 0.298 0.284 0.343 0.332230.295 0.291 0.273 0.327 0.297 0.377 0.548 0.439 0.416 0.403 0.342 0.303 0.298 0.285 0.353 0.346220.317 0.306 0.287 0.339 0.307 0.387 0

22、.549 0.450 0.414 0.426 0.333 0.320 0.301 0.282 0.358 0.359210.331 0.319 0.300 0.341 0.319 0.394 0.546 0.456 0.401 0.434 0.323 0.316 0.301 0.275 0.360 0.362200.337 0.332 0.316 0.344 0.333 0.387 0.539 0.465 0.387 0.429 0.322 0.309 0.296 0.266 0.361 0.362190.343 0.346 0.331 0.353 0.341 0.378 0.533 0.46

23、7 0.382 0.416 0.321 0.295 0.291 0.259 0.363 0.359180.350 0.358 0.345 0.363 0.346 0.368 0.519 0.446 0.386 0.399 0.318 0.279 0.287 0.259 0.365 0.353170.358 0.373 0.359 0.373 0.350 0.351 0.493 0.417 0.400 0.393 0.317 0.268 0.278 0.262 0.365 0.348160.367 0.386 0.370 0.384 0.346 0.333 0.454 0.384 0.421 0

24、.395 0.315 0.262 0.267 0.269 0.363 0.345150.369 0.379 0.370 0.388 0.346 0.328 0.414 0.352 0.419 0.403 0.305 0.265 0.252 0.276 0.354 0.342140.371 0.366 0.369 0.389 0.351 0.321 0.375 0.332 0.398 0.397 0.304 0.278 0.240 0.267 0.344 0.336130.365 0.359 0.368 0.389 0.360 0.312 0.336 0.315 0.384 0.388 0.31

25、0 0.293 0.225 0.256 0.335 0.330120.356 0.367 0.365 0.383 0.360 0.308 0.307 0.305 0.377 0.395 0.325 0.312 0.224 0.257 0.331 0.332110.349 0.371 0.357 0.387 0.367 0.311 0.278 0.292 0.375 0.405 0.338 0.324 0.229 0.263 0.328 0.336100.351 0.370 0.350 0.385 0.368 0.320 0.252 0.296 0.388 0.415 0.358 0.337 0

26、.240 0.271 0.329 0.34290.355 0.364 0.344 0.377 0.357 0.329 0.262 0.293 0.395 0.423 0.365 0.347 0.249 0.281 0.332 0.34580.361 0.360 0.337 0.369 0.346 0.329 0.273 0.284 0.388 0.421 0.368 0.352 0.253 0.285 0.332 0.34370.365 0.357 0.328 0.360 0.334 0.329 0.270 0.271 0.375 0.405 0.364 0.351 0.255 0.282 0

27、.327 0.33660.365 0.351 0.318 0.347 0.323 0.329 0.257 0.254 0.353 0.367 0.359 0.344 0.250 0.272 0.318 0.32350.361 0.345 0.306 0.332 0.313 0.327 0.235 0.233 0.325 0.323 0.360 0.333 0.234 0.253 0.305 0.30740.356 0.337 0.291 0.316 0.307 0.322 0.209 0.205 0.291 0.271 0.360 0.320 0.212 0.233 0.289 0.28630

28、.353 0.330 0.287 0.312 0.308 0.323 0.178 0.174 0.255 0.224 0.360 0.306 0.193 0.210 0.276 0.26820.354 0.324 0.292 0.314 0.313 0.330 0.143 0.141 0.228 0.194 0.369 0.296 0.173 0.182 0.267 0.25410.374 0.339 0.328 0.350 0.338 0.356 0.222 0.220 0.308 0.262 0.393 0.313 0.229 0.247 0.313 0.298结构隔震前后各楼层层间剪力比

29、（时程均值）的最大值为结构隔震前后各楼层层间剪力比（时程均值）的最大值为0.365层号AW-1AW-2CHICHIKOBENORTSANFTAFT平均值X向Y向X向Y向X向Y向X向Y向X向Y向X向Y向X向Y向X向290.218 0.216 0.220 0.222 0.195 0.182 0.371 0.424 0.253 0.226 0.184 0.287 0.259 0.275 0.243 0.262280.254 0.234 0.254 0.219 0.270 0.255 0.398 0.491 0.311 0.297 0.223 0.314 0.272 0.288 0.283 0.300

30、270.258 0.238 0.263 0.225 0.306 0.280 0.412 0.517 0.321 0.321 0.241 0.325 0.277 0.290 0.297 0.314260.252 0.238 0.273 0.231 0.317 0.292 0.419 0.531 0.328 0.335 0.252 0.331 0.282 0.292 0.303 0.322250.245 0.240 0.276 0.236 0.327 0.299 0.422 0.536 0.335 0.347 0.259 0.335 0.287 0.293 0.307 0.327240.247 0

31、.247 0.284 0.243 0.336 0.300 0.425 0.538 0.346 0.359 0.265 0.338 0.289 0.294 0.313 0.331230.255 0.258 0.294 0.249 0.346 0.296 0.427 0.540 0.358 0.371 0.270 0.339 0.289 0.296 0.320 0.336220.268 0.269 0.304 0.254 0.357 0.292 0.431 0.544 0.373 0.384 0.275 0.341 0.288 0.296 0.328 0.340210.279 0.280 0.31

32、3 0.261 0.365 0.292 0.436 0.548 0.390 0.398 0.282 0.341 0.288 0.297 0.336 0.345200.287 0.291 0.319 0.272 0.372 0.297 0.443 0.550 0.403 0.415 0.292 0.340 0.286 0.297 0.343 0.352190.296 0.303 0.324 0.281 0.379 0.303 0.452 0.553 0.417 0.425 0.301 0.338 0.282 0.296 0.350 0.357180.305 0.315 0.327 0.290 0

33、.386 0.308 0.456 0.555 0.432 0.425 0.309 0.336 0.280 0.297 0.357 0.361170.315 0.324 0.328 0.297 0.392 0.314 0.459 0.551 0.439 0.425 0.316 0.333 0.278 0.296 0.361 0.363160.325 0.329 0.328 0.304 0.395 0.320 0.463 0.546 0.444 0.424 0.319 0.330 0.275 0.294 0.364 0.364150.336 0.334 0.333 0.311 0.396 0.32

34、7 0.466 0.541 0.448 0.424 0.319 0.328 0.273 0.291 0.367 0.365140.346 0.339 0.339 0.319 0.395 0.333 0.465 0.535 0.451 0.426 0.317 0.329 0.271 0.289 0.369 0.367130.356 0.344 0.346 0.328 0.394 0.340 0.462 0.527 0.441 0.428 0.311 0.330 0.271 0.287 0.369 0.369120.368 0.351 0.354 0.337 0.393 0.346 0.454 0

35、.518 0.432 0.433 0.310 0.330 0.273 0.282 0.369 0.371110.381 0.359 0.362 0.348 0.393 0.351 0.443 0.506 0.431 0.434 0.311 0.329 0.279 0.277 0.371 0.372100.396 0.367 0.371 0.360 0.393 0.356 0.429 0.492 0.432 0.426 0.313 0.334 0.287 0.274 0.374 0.37390.412 0.376 0.380 0.372 0.389 0.360 0.415 0.474 0.436

36、 0.421 0.318 0.341 0.296 0.275 0.378 0.37480.429 0.385 0.390 0.384 0.383 0.364 0.400 0.455 0.439 0.421 0.325 0.348 0.305 0.275 0.382 0.37670.439 0.395 0.399 0.396 0.376 0.369 0.386 0.437 0.443 0.420 0.333 0.355 0.318 0.276 0.385 0.37860.440 0.405 0.410 0.404 0.370 0.373 0.372 0.419 0.444 0.418 0.341

37、 0.363 0.329 0.275 0.387 0.37950.438 0.412 0.423 0.409 0.366 0.375 0.358 0.394 0.441 0.415 0.349 0.370 0.329 0.272 0.386 0.37840.437 0.406 0.433 0.411 0.361 0.373 0.345 0.369 0.433 0.410 0.352 0.377 0.326 0.268 0.384 0.37430.434 0.397 0.440 0.411 0.356 0.373 0.331 0.345 0.422 0.402 0.352 0.382 0.321

38、 0.262 0.379 0.36720.429 0.386 0.439 0.406 0.351 0.374 0.315 0.320 0.405 0.390 0.351 0.381 0.313 0.254 0.372 0.35910.265 0.236 0.265 0.247 0.212 0.229 0.191 0.181 0.244 0.235 0.213 0.234 0.193 0.153 0.226 0.216结构隔震前后各楼层倾覆弯矩比（时程均值）的最大值为结构隔震前后各楼层倾覆弯矩比（时程均值）的最大值为0.387中震时程分析综合上表可得隔震层以上结构隔震前后，结构各楼层倾覆弯矩比与

39、层间剪力比的最大值为0.387，根据抗规第12.2.5条，确定隔震后水平地震影响系数最大值max1max/=0.3870.24/0.8=0.1161。设计设计时地震影响系数取时地震影响系数取0.12。 3 隔震结构分析3 隔震结构分析大震时程分析根据建筑抗震设计规范（根据建筑抗震设计规范（GB 50011-2010）第）第12.2.1、12.2.4和和12.2.9条规定：条规定：隔震支座应进行竖向承载力验算和罕遇地震下水平位移的验算水平位移的验算（工作一）（工作一）；橡胶隔震支座在罕遇地震的水平和竖向地震同时作用下，拉应力拉应力不应大于1MPa（工作二）（工作二）；隔震层支墩、支柱及相连构件，

40、应采用隔震结构罕遇地震下隔震支座底部的竖向力、水平力和力矩进行承载力验算承载力验算（工作三）（工作三） 。3 隔震结构分析支座水平位移验算支座编号 最大位移（mm） 支座编号 最大位移（mm） 支座编号 最大位移（mm） 支座编号 最大位移（mm）L1364.1L13358.3L25358.1L37357.6L2358.3L14361.1L26368.1L38361.1L3359.7L15361.1L27368.1L39358.3L4361.1L16366L28358.1L46358.3L5361.1L17364.1L29364.1L47357.3L6366L18355.2L30364.1L4

41、8356.5L7356.1L19356.1L31368.1L49356.8L8358.3L20357.3L32368.1L50361.1L9361.1L21358.1L33355.2L51361.1L10364.1L22359.3L34364.1L52356.4L11368.1L23359.7L35364.1L12357.3L24356.4L36356.4罕遇地震下隔震层（隔震支座）水平位移计算采用的荷载组合为：1.0恒荷载0.5活荷载1.0水平地震，即荷载组合为：1.0D+0.5L+1.0Fek。由此得到罕遇地震下各个支座最大水平位移，可知最大支座位移为可知最大支座位移为368.1mm。 3

42、 隔震结构分析最大支座位移最大支座位移隔震缝宽度计算隔震缝宽度计算隔震层位移验算隔震层位移验算隔震缝宽度不宜小于隔震隔震缝宽度不宜小于隔震橡胶支座在罕遇地震下的橡胶支座在罕遇地震下的最大水平位移的最大水平位移的1.2倍且不倍且不宜小于宜小于200mm。橡胶隔震支座在罕遇地震橡胶隔震支座在罕遇地震作用下的水平位移限值不作用下的水平位移限值不应超过支座有效直径的应超过支座有效直径的0.55倍和支座内部橡胶总倍和支座内部橡胶总厚度厚度3.0倍二者的较小值。倍二者的较小值。根据计算，隔震缝宽宜大于根据计算，隔震缝宽宜大于441.7mm，该，该工程隔震缝宽度建议取工程隔震缝宽度建议取500mm。 根据验

43、算，隔震结构在罕遇地震作用下根据验算，隔震结构在罕遇地震作用下的隔震支座最大水平位移的隔震支座最大水平位移368.1mm440，满足规范要求。满足规范要求。 3 隔震结构分析支座拉应力验算根据抗规12.2.4条规定：隔震橡胶支座在罕遇地震的水平和竖向地震同时作用下，拉应力不应大于拉应力不应大于1.0Mpa。隔震支座拉应力验算采用的荷载组合为：1.0恒荷载1.0水平地震-0.5竖向地震、1.0恒荷载0.5水平地震-1.0竖向地震（竖向地震取（竖向地震取0.3重力何载代表值）重力何载代表值），其荷载组合为：0.85D1.0Fek-0.075L、0.7D0.5Fek-0.15L，其中水平地震作用Fe

44、k取七条时程波计算均值。3 隔震结构分析支座编号最大拉应力(Mpa)支座编号最大拉应力(Mpa)支座编号最大拉应力(Mpa)支座编号最大拉应力(Mpa)L1-4.12L13-6.9L25-3.9L37-5.02L2-4.52L14-4.36L26-5.61L38-4.48L3-5.41L15-6.75L27-4.8L39-5.26L4-4.4L16-6.11L28-5.49L46-5.55L5-6.59L17-4.18L29-5.27L47-6.46L6-6.01L18-6.6L30-6.56L48-5.18L7-4.91L19-6.09L31-4.85L49-4.86L8-6.94L20-6.17L32-5.64L50-4.21L9-4.85L21-6.82L33-3.57L51-4.32L10-6.31L22-4.5L34-6.62L52-5.71L11-5.92L23-5.52L35-5.17L12-5.01L24-5.59L36-5.54罕遇地震下各个支座承受的最大拉应力罕遇地震下各个支座承受的最大拉应力可见，该工程隔震层可见，该工程隔震层46个隔震支座在罕遇地震作用下均未出个隔震支座在罕遇地震作用下均未出现拉应力，满足规范要求。现拉应力，满足规范要求。3 隔震结构分析支座内力计算罕遇地震下隔震支座最大剪力和最大轴力计算采用的荷载组合：1.2（1.0恒荷