土木工程毕业设计论文建筑类

1、第一章一 建筑设计一 工程概述本工程为某大学生公寓楼青青公寓幼儿园，地处烟台市莱山区，是整体二层局部三层六层的全现浇钢筋混凝土框架结构。建筑面积为6300 ，占地面积约为1200m2，共可容纳约1000人住宿。该公寓设公共洗漱间和厕所，采用节能设计思想。二 环境概况及建筑做法概述，建筑平面为L型，东部为一错层的圆形结构，设计数据如下：1、气象条件。基本风压是0.55kN/，基本雪压是0.4kN/。2、抗震设防裂度。抗震设防裂度为7度，地震时设计基本加速度为0.10g，属第一组，抗震等级为三级。3、工程地质条件。地面粗糙类别为A类，属二类建筑场地，基础持力层为粘粒含量 10%的粉土，地基承载力特

2、征值Fak =180kPa，地下水位在天然地面下3.2m，且无侵蚀性。4、设计标高。室内设计标高±0.000相当于绝对+4.000m，室内外高差0.45m。5、墙身做法。墙身采用空心砖砌块，M5混合砂浆砌筑，内粉刷为混合砂浆打底，纸筋灰抹面，厚20mm，“803”内墙涂料两度。外粉刷为1：3水泥砂浆打底厚20mm，3mm釉面砖贴面。6、楼面做法。楼板顶面为18mm厚水泥砂浆找平，12mm 厚1：2水泥砂浆批面，3 mm厚瓷砖。7、屋面做法。先浇楼板上铺膨胀珍珠岩（檐口厚30 mm，2%自檐口两侧向中间找坡）100 mm厚加气混凝土绝热层，1：2水泥砂浆浆找平层厚20 mm，高聚物改性

3、沥青防水卷材。8、门窗做法。宿舍门为木门，其它为铝合金门窗。9、混凝土强度等级：梁板为C25，柱为C30。第二章 结构设计（一 ）结构布置及梁柱截面尺寸、板厚、梁跨度及柱高度的确定1、（一）结构平面布置见建筑图，梁柱截面尺寸、梁跨度及柱高度的确定如下。(1)1、现浇楼板厚度卫生间取80，其余均取100 ，结构平面布置见建筑图各梁柱截面尺寸确定如下：(2)2、轴的横向框架梁 h=(1/10-1/12)L=(1/10-1/12)×6000=500-600，取h=600 。 b=(1/2-1/3)×500=166-250， 取b=300 。 b×h=300×5

4、00。B C F G轴的纵向梁h=(1/10-1/12)L=（1/10-1/12）×3600=400-300，取h=500 。 b=(1/2-1/3)×500=250-170， 取b=300。中柱、边柱连系梁，取b×h=300×500方柱截面均取 b×h=450×450(3)3、柱高度 底层柱高度h=3.2+0.45+0.5=4.15m 二层顶层的层高为3.2m.2（二）.框架计算简图45×0.453/3.2=10.68×底层柱： i=E×1/12×0.45×0.453/4.15=8.

5、23×第三章 荷载计算 (一 )屋面均布恒载标准值按屋面做法逐项计算均布荷载:高聚物防水卷材层 0.4 kN/20厚1：2水泥砂浆找平 0.02×20=0.4 kN/30-130厚（2%找坡）膨胀珍珠岩 （0.03+0.13）/2×10=0.8 kN/100厚现浇钢筋混凝土楼板 0.1×25=2.5 kN/15厚纸筋石灰抹底 0.015×16=0.24 kN/ 合计 4.31 kN/ 图31恒荷载计算简图 图32活荷载计算简图(二 )楼面恒载标准值按楼面做法逐项计算均布荷载:瓷砖 0.65 kN/ 20厚水泥砂浆找平 0.02×20=

6、0.4 kN/ 100厚现浇钢筋混凝土楼板 0.10×25=2.5 kN/15厚纸筋石灰抹底 0.015×16=0.24 kN/ 合计 3.75 kN/(三 )屋面活载屋面均布活荷载标准值上人屋面按荷载规范取q6BC=q6FG=q 6CF=2.0 kN/m2(四 )楼面活载楼面均布荷载标准值为：BCCF FG6GF=0.5(五) 梁上的恒荷载计算：6BC6CF 6FG6G6F=0.56BC6CF 6FG6GF=0.5 根据荷载规范风压标准值计算公式为： F6=76.3 kN ， F5=58.5 kN ， F4=50 kN， F3 =39.5 kN ， F2 =30 kN ，

7、 F1=14 kN。水平地震荷载的计算简图见下图831：框架梁的线刚度见表831：柱的线刚度及D值见表832，表833： 图31 地震荷载、风荷载计算简图中 柱 的 刚 度 表32层数截面层高混凝土惯性矩线刚度底层(KNkN/m)bh (m2)h (m)EIc其它60.4523.223.4×10634×10-4249871.680.421.471542650.4523.223.4×10634×10-4249871.680.421.471542640.4523.223.4×10634×10-4249871.680.421.4715426

8、30.4523.223.4×10634×10-4249871.680.421.471542620.4523.223.4×10634× 10-9249871.680.421.471542610.4524.1523.4×10634×10-4192671.90.620.78362 框 架 梁 的 线 刚 度 表31顶一层及一般层框架梁截面跨度混凝土惯性矩框 架bho （m2） l(m2)EI0边梁中梁边梁中梁Ib=I0(kN.m)横向0.3×0.6623.4×10654×10-4811×10-4108

9、×10-43159042120纵向0.3×0.53.623.4×10631×10-447×10-463×10-43042040560边 柱 的 刚 度 表33层数截面层高混凝土惯性矩线刚度底层(kN/m)bh (m2)h (m)EIc其它60.4523.223.4×10634×10-4249871.260.391.471432550.4523.223.4×10634×10-4249871.260.391.471432540.4523.223.4×10634×10-424987

10、1.260.391.471432530.4523.223.4×10634×10-4249871.260.391.471432520.4523.223.4×10634× 10-9249871.260.391.471432510.4524.1523.4×10634×10-4192673.280.650.788673 （三） 地震荷载作用下的变形验算 采用D值法进行验算，计算过程见表34。 表34层数地震力刚度层间位移顶点位移层高h(m)总高度顶点位移 与总高之比61143.98330280.001370.02053.220.1552020

11、.78330280.002430.01913.242755.18330280.003310.01673.233347.18330280.004020.01343.223796.68330280.004560.009353.214094.88552040.004790.004794.15经验算，各楼层均满足层间位移，建筑物的顶点位移也满足规范中的要求。 经验算，各楼层均满足层间位移，建筑物的顶点位移也满足规范中的要求。四 楼板设计（一 ）设计资料对各层楼板设计，故按双向板进行计算。楼板自重加上面层、粉刷层等，恒荷载标准值gk=3.14kN/m2,楼面活荷载标准值为qk=2.0kN/m2 。采用C

12、25混凝土浇浇注，板中钢筋采用HPB235筋。 筑，板中钢筋采用HPB235筋。（二 ） 荷载设计值 恒荷载设计值：g=1.2gk=1.2（三 ）计算跨度： 内跨：lo=lc ,边跨: lo=lc-250+- .具体见表41。（四 ）内力计算：考虑到实际情况，采用塑性铰线法进行计算。计算后绘表41。 假定边缘板带跨中配筋率与中间板带相同，支座截面配筋率不随板带而变化。根据不同的支承情况，整个楼盖可分为A、B、C、D四种区格。板的类别见图41。 图41 板的平面布置取m2u=m1u,，1=2=1=2”=2，. 弯矩计算公式为：M1u=m1ul02=nm1ul01 (41)M2u =m2ul01=

13、m1ul01 (42)M1u=M”1u=nm1ul01 (43)M2u=M”2u=m1ul01 (44) .2 M1u +2 M2u + M1u + M”1u + M2u + M”2u = (45)式中： M1u 短跨（l01）方向跨中极限承载能力， M2u 长跨(l02)方向跨中极限承载能力， M1u ，M”1u短跨方向两支座极限承载能力， M2u ，M”2u长跨方向两支座极限承载能力,为楼面荷载设计值。（一）1、 A区格： ,=0.4, =6.6kN/m2故有： M1u= 5.61m1 ， M2u = 2.24 m1 ， M1u = M”1u = -11.22 m1 ， M2u=M”2u=

14、 -4.48 m1 。将上述各值代入（45）得： m1u=1.89kN·m , m2u=0.4m1u=0.76kN·m, m1u=m“1u=-2m1u=-3.78kN·m, m2u=m“2u=-2m2u=-1.52kN·m.2（二）、 B区格： ，=0.4, =6.6kN/m2由于B区格与A区格基本相似，故不重新计算： M1u= 5.61m1 ， M2u = 2.24 m1 ， M1u = M”1u = -11.22 m1 ， M2u=M”2u= -4.48 m1 。将上述各值代入（45）得： m1u=1.87kN·m , m2u=0.4m1u

15、=0.7kN·m, m1u=m”1u=-2m1u=-3.74kN·m, m2u=m”2u=-2m2u=-1.5kN·m3（三）、 C区格： ，=0.4, =6.6kN/m2由于C区格与B区格基本相似，故不重新计算： M1u= 5.61m1 ， M2u = 2.24 m1 ， M1u = M”1u = -11.22 m1 ， M2u=M”2u= -4.48 m1 。将上述各值代入（45）得： m1u=1.84kN·m , m2u=0.4m1u=0.74kN·m, m1u=m“1u=-2m1u=-3.68kN·m, m2u=m“2u=-2

16、m2u=-1.48kN·m4（四）、D区格：，=0.3, =6.6kN/m2故有： M1u= 5.7m1 ， M2u = 2.4 m1 ， M1u = M”1u = -11.5 m1 ， M2u=M”2u= -4.68 m1 。将上述各值代入（45）得： m1u=1.76kN·m , m2u=0.4m1u=0.68kN·m, m1u=m”u=-2m1u=-3.43kN·m, m2u=m”u=-2m2u=-1.28kN·m五 （五）配筋计算：各个区格的截面高度见表42，弯矩设计值见表41，考虑到四边与梁整体浇结的板的有利因素，对该类板进行折减，取

17、为设计值的80%，取余不折减。为方便计算，近似取=0.95，具体配筋列于表42。各种区格的配筋率应该满足最小配筋率的要求，并有足够的搭接和锚固，具体要求按照混凝土设计规范的具体要求执行。按塑性铰线法计算的各区格正截面受弯承载力设计值 表41 单位：kN·m 项目区格ABCDl01（m）3.65.655.656l02（m）3.33.33.253.25M1u(kN·m)5.61m15.61m15.53m15.85m1M2u(kN·m)2.24m12.24m12.21m12.34m1M1u(kN·m)-11.22m1-11.22m1-11.06m1-11.7m

18、1M”1u(kN·m)-11.22 m1-11.22 m1-11.06 m1-11.7 m1M2u(kN·m)-4.48 m1-4.48 m1-4.42 m1-4.68 m1M”2u(kN·m)-4.48 m1-4.48 m1-4.42 m1-4.68 m1m1u(kN·m)1.891.871.841.76m2u(kN·m)0.760.750.740.71m1u(kN·m)-3.78-3.74-3.68-3.52m”1u(kN·m)-3.780-3.680m2u(kN·m)-1.52-1.500m”2u(kN

19、83;m)-1.52-1.5-1.48-1.41按塑性理论设计的截面配筋 表42 项目 截面h0（m）m(kN·m)As(mm2)配筋实有As(mm2) 跨 中A区格l01方向801.89 ×0.8=1.5184.66200141l02方向720.76×0.8=0.6138.06200141B区格l01方向801.87104.76200141l02方向720.7546.76200141C区格l01方向801.84103.16200141l02方向720.7446.16200141D区格l01方向801.7698.56200141l02方向720.7144.2620

20、0251 支 座AA80-1.5×0.8=-1.2268.38200251AB80-3.7×0.8=-3.02169.18200251AC80-1.5285.18200251CD80-3.68206.18200251BB80-1.584.08200251BD80-1.584.08200251第五章 结构内力计算及内力组合各种荷载作用下的内力见下面的图表。一 内力图（一 ）恒荷载作用下的内力图见图51.1，图51.2，图51.3 。（二 ）活荷载作用下的内力图见图51.4图51.5，图51.6。 （三） ）风荷载作用下的内力图见图51.7图51.8，图51.9。 （四 ）地震

21、荷载作用下的内力图见图51.10，图51.11，图51.12。由于结构的对称性，风荷载与地震荷载仅做出其在左侧时的内力。当风荷载与地震荷载在右侧作用时，对称做出。图51.1 恒荷载作用下结构的弯矩图 单位（KN·m）图51.1 恒荷载作用下结构的弯矩图 单位（kN·m）图51.1 恒荷载作用下结构的弯矩图 单位（KN·m）图51.2 恒荷载作用下结构的剪力图 单位（kN） 图51.3 恒荷载作用下结构的轴力图 单位（kN） 图51.4 活荷载作用下结构的弯矩图 单位（kN·m）图51.5 活荷载作用下结构的剪力图 单位（kN）图51.6 活荷载作用下结构

22、的轴力图 单位（kN） 风从左侧吹来时的弯矩、剪力、轴力图分别见下图51.1，图51.1，图51.1 。图51.7 风荷载作用下结构的弯矩图 单位（kN·m）图51.8 风荷载作用下结构的剪力图 单位（kN）图51.9 风荷载作用下结构的轴力图 单位（kN） 左侧地震荷载作用下结构的弯矩、剪力、轴力图见图54.1 ，图54.1，图54.1。图51.10地震荷载作用下结构的弯矩图 单位（kN·m）图51.11 地震荷载作用下结构的剪力图 单位（kN）图51.12 地震荷载作用下结构的轴力图 单位（kN）（二） 、内力组合 各种荷载作用下的框架内力求得之后，根据最不利又是可能的

23、情况进行内力组合。1（一）、内力组合前的调幅考虑到结构塑性内力重分布的有利影响，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调幅。竖向荷载主要为恒荷载和活荷载，恒荷载满跨布置，活荷载本应按最不利布置来进行组合。为简化方便，采用满布荷载法，但所求得的梁跨中弯矩却比最不利荷载布置法要小，因此对梁跨中弯矩乘以1.11.2得系数予以增大，计算精度可以满足工程要求。设框架梁AB在竖向荷载作用下，梁端最大负弯矩分别为MAO、MBO ,梁跨中的最大正弯矩为MCO ,则调幅后的梁端弯矩为： MA=MAO , MB=MBO. （52.1） 式中，为弯矩调幅系数，对于现浇框架可取=0.80.9 ;MA 、MB 分别

24、为调幅后梁端弯矩。 梁端弯矩调幅后，在相应荷载作用下的跨中弯矩必将增加，因此应根据校核梁的静力力平衡条件，由下式检验： （52.2） 其中，MCO为跨中最大正弯矩；MO为按简支梁计算的跨中最大弯矩值。 弯矩调幅只对竖向荷载作用下的内力进行，水平荷载不参与调幅，因此，弯矩调幅应在内力组合之前进行。设计采用调幅后的内力值进行截面设计和配筋计算。所选框架为轴的 框架简图，见图52.1 图52.1 框架控制截面简图2（二）、荷载作用下的内力框架为六层，在各种荷载作用下的内力图，由结构力学求解器求出，现在给出各层框架梁的内力图，见表52.1。 梁 在 荷 载 作 用 下 的 内 力 表52.1层 数控制

25、截面恒 载活 载风 载地 震MVMVMVMV 顶 层1-33.145.39-11.314.57±13.29±14.6±26.0±7.33245.57016.270±30.4±14.6±3.6±7.333-41.89-48.8-14.12-15.67±74.1±14.6±18.4±7.334-45.7147.11-15.0115.12±17.66±15.6±26.0±8.64535.36013.020±27.7±15.

26、1±0.03±8.646-45.71-47.1-15.01-15.52±73.1±15.1±25.9±8.647-41.8948.84-14.1215.67±16.61±15.7±18.0±7.15845.57016.270±30.4±15.7±3.4±7.159-33.1-45.4-11.3-14.57±77.4±15.7±24.9±7.15五 层1-54.8766.09-16.5816±19.5

27、7;16±43.2±17.9249.52013.970±28.5±16±5.34±17.93-63.61-69.6-12.1-14.24±76.5±16±48.4±17.94-83.8495.18-14.6515.12±17.24±15.1±61.2±20.4573.8013.520±28.1±15.1±0.05±20.46-83.84-95.2-14.65-15.12±73.5±15.1

28、7;61.1±20.47-63.6169.57-12.114.24±14.23±14.2±48±17.7849.52013.970±28.5±14.2±5.2±17.79-54.87-66.1-16.58-16±71.2±14.2±58.4±17.7四 层1-53.1665.76-15.5615.68±18.3±15.7±90.7±27.6250.59067.480±28.8±15.7±7.92&

29、#177;27.63-63.7-69.9-12.68-14.56±75.8±15.7±74.8±27.64-85.2695.18-14.9415.12±17.58±15.1±89.2±29.7571.74013.110±27.8±15.1±0.04±29.76-85.26-95.2-14.94-15.12±73.1±15.1±89.1±27.57-63.769.9-12.6814.56±14.92±14.6±

30、;74.6±27.5850.59067.480±28.8±14.6±7.8±27.59-53.16-65.8-15.56-15.68±72.4±14.6±90.2±35.7三层1-51.4365.03-14.8515.39±17.47±15.4±117±35.7250.4014.230±28.7±15.4±10.0±35.73-65.68-70.6-13.46-14.85±74.9±15.4±97

31、.0±37.44-85.695.18-15.0915.12±17.57±15.1±112.±37.4571.35012.910±27.6±15.1±0.04±37.46-85.6-95.8-15.09-15.12±73±15.1±112.±35.57-65.6870.63-13.4614.85±15.83±14.9±96.7±35.5850.4014.230±28.7±14.9±9.87±

32、;35.59-51.43-65-14.58-15.39±73.3±14.9±116.±35.5 续表52.1层 数控制截面 恒 载活 载风 载地 震 MVMVMVMV二 层1-49.2464.11-13.9715.02±16.4±15.0±138±42.2250.17014.240±28.6±15.0±11.1±42.23-68.21-71.6-14.47-15.22±73.7±15.0±115.±42.24-86.0295.18-15

33、.2515.12±17.9±15.1±132±44570.68012.680±27.4±15.1±0.05±446-86.02-95.2-15.25-15.12±72.8±15.1±132±447-68.2171.55-14.4715.22±17.0±15.2±115±42850.17014.240±28.6±15.2±10.9±429-49.24-64.1-13.97-15.02±74

34、.3±15.2±137±42一 层1-41.1161.36-11.5314.23±13.6±14.2±168±50.6251.6014.740±29.1±14.2±16.5±50.63-74.14-74.3-16.07-16±71.8±14.2±135±50.64-86.6295.18-15.7715.12±18.6±15.1±141±47.1569.88011.950±26.8±15.

35、1±0.04±47.16-86.62-95.2-15.77-15.12±72.2±15.1±141±47.17-74.1474.3-16.0716±18.9±16.0±135±50.4851.6014.740±29.1±16.0±16.3±50.49-41.11-61.4-11.53-14.23±77.2±16.0±167±50.43（三）、内力分析、组合框架梁各层的控制截面见前图52.1，设计采用最大内力设计值，即

36、最不利组合下的构件内力。仅给出顶层、三层和一层的内力，见下表52.2 ，表52.3 ，表52.4。 顶层框架梁的不利内力组合 表52.2 三 层 框 架 梁 的 不 利 内 力 组 合 表52.3底层框架梁的不利内力组合 表52.4框架柱各控制截面在各种荷载下的内力值见下表52.5。框架柱各控制截面的内力组合见表52.6（按不利组合进行，其他组合不起控制作用不另外列出）。框架柱各控制截面的内力 表52.5 层数柱号控制截面恒 载活 载风 载地震荷载顶层MNMNMNMNA柱上 -38.94-90.01-13.29-19.43±3.38±0.97±25.58±

37、;7.33下 33.4390.0110.5-19.43±1.92±0.97±15.86±7.33B柱上 -4.49-136.4-1.05-43.75±6.06±0.25±44.36±1.32下 9.5-136.41.3-43.75±5.03±0.25±37.39±1.32五层A柱上 -31-226.38-9-42.27±6.47±3.51±43.24±25.25下 31.38-226.389.21-42.27±4.82

38、7;3.51±33.68±25.25B柱上 -14.29-328.49-1.71-86.07±10.7±0.66±72.24±3.78下 13.27-328.491.5-86.07±9.8±0.66±66.76±3.78四层A柱上 -31.16-362.43-9.08-64.79±9.01±7.72±56.98±52.83下 30.72-362.438.92-64.79±7.5±7.72±49.21±52.83B柱上

39、 -12.14-520.92-1.16-128.7±15.3±1.02±97.26±5.92下 11.94-520.921.06-128.7±14.4±1.02±92.77±5.92三层A柱上 -29.79-497.74-8.55-87.02±11.4±13.5±67.8±88.5下 29.15-497.748.3-87.02±10.0±13.5±62.31±88.5B柱上 -11.44-714.07-0.86-171.6±1

40、9.4±1.32±116.54±7.67下 11.11-714.070.74-171.6±18.5±1.32±112.68±7.67二层A柱上 -28.78-632.13-8.14-108.9±13.7±20.8±75.19±130.66下 30.43-632.138.57-108.9±10.9±20.8±64.04±130.66B柱上 -9.86-908.16-0.17-214.9±24.3±1.68±135.01

41、±9.58下 9.46-908.160.17-214.9±23.6±1.68±132.25±9.58一层A柱上 -17.94-763.77-4.99-129.9±21.2±30.4±106.83±182.02下 9.37-763.772.6-129.9±29.1±30.4±149.18±182.02B柱上 -5.23-11050.17-259.0±28.7±0.93±147.6±5.94下 2.77-1105-0.05-259

42、.0±32.8±0.93±169.5±5.94得出各种荷载作用下的内力后，选取适当的组合形式进行内力组合，求出各个控制界面的内力设计值，具体见下表52.6 。 框架柱的不利内力组合 表52.6 层数柱号控制截面MNMNMN顶层A柱上 -65.334-135.21-87.96-129.20-65.59-140.56下 54.81680.8167.0386.8355.42102.47B柱上 -6.858-224.93-63.69-191.65-7.09-227.02下 13.22-224.9360.79-191.6514.10-227.02五层A柱上 -49

43、.8-330.83-98.81-329.84-50.67-347.04下 50.55-330.8386.97-329.8451.39-347.04B柱上 -19.542-514.69-112.09-450.74-20.97-527.81下 18.024-514.69103.61-450.7419.38-527.81四层A柱上 -50.104-525.62-116.91-542.47-50.96-552.78下 49.352-525.62106.19-542.4750.21-552.78B柱上 -16.192-805.30-141.70-710.03-17.53-829.38下 15.812-8

44、05.30135.57-710.0317.16-829.38三层A柱上 -47.718-719.11-129.02-764.55-48.59-757.23下 46.6-719.11120.96-764.5547.49-757.23B柱上 -14.932-1097.2-165.75-969.84-16.29-1132.2下 14.368-1097.2160.26-969.8415.72-1132.2二层A柱上 -45.932-911.0-137.17-993.75-46.83-960.09下 48.514-911.0124.91-993.7549.48-960.09B柱上 -12.07-1390.7-187.45-1231.2-13.48-1436.65下 11.59-1390.7183.38-1231.212.94-1436.65一层A柱上 -28.514-1098.5-163.40-1231.1-29.11-1158.44下 14.884-1098.5206.738-1231.1215.20-1158.44B柱上 -6.038-1688.6-198.05-1489.13-6.89-1745.59下 3.254-1688.6223.64-1489.133.69-1745.59 由上表的数据可以看出，柱子各个截面的最大内力为：(一) 梁的截面选择 梁截面采用矩形，其