土木工程毕业设计计算书

1、武汉科技大学本科毕业设计1 工程概况1.1 建设项目名称：龙岩第一技校学生宿舍1.2 建设地点：龙岩市某地1.3 建筑类型：八层宿舍楼，框架填充墙结构，基础为柱下独立基础，混凝土 C3Q1.4 设计资料：1.4.1 地质水文资料：由地质勘察报告知，该场地由上而下可分为三层：杂填土：主要为煤渣、石灰渣、混凝土块等，本层分布稳定，厚 0-0.5米；粘土：地基承载力标准值 fak=210Kpa, 土层厚0.5-1.5 米亚粘土：地基承载力标准值 fak=300Kpa, 土层厚1.5-5.6 米1.4.2 气象资料：全年主导风向：偏南风夏季主导风向：东南风冬季主导风向：西北风基本风压为：0.35kN/

2、m2 (c类场地)1.4.3 抗震设防要求：七度三级设防1.4.4 建设规模以及标准：1建筑规模：占地面积约为1200平方米，为8层框架结构。2建筑防火等级：二级3建筑防水等级：三级4建筑装修等级：中级2结构布置方案及结构选型2.1 结构承重方案选择根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图， 本工程确定采用横向框架承重方案，框架梁、 柱布置参见结构平面图，如图2.1所示。2.2 主要构件选型及尺寸初步估算2.2.1 主要构件选型(1)梁、板、柱结构形式：现浇钢筋混凝土结构600 X 600300X 600300X750 X 750I二-IE300X 600300X60030007800750X7;

3、 50600 X 60078007800780078007800OTXT XQ52n036 005/ 835图2.1 结构平面布置图(2 )墙体采用：粉煤灰轻质砌块(3)墙体厚度：外墙:250mm,内墙:200mm(4 )基础米用：柱下独立基础(1)横向框架梁： 中跨梁(BC跨): 因为梁的跨度为取 L=7500mmLn 72509,77500mm 则.2.2.2 梁、柱截面尺寸估算h=(1/81/12)L=937.5mm625mm 取 h=750mm.1 1h 750满足b>200mm且bb ()h 375mm250mm 取 b=400mm2 3750/2=375mm故主要框架梁初选截

4、面尺寸为：bx h=400mmx 750mm同理，边跨梁(AR CD跨)可取：bxh=300mmx 500mm(2 )其他梁：连系梁：取 L=7800mmh=(1/121/18)L=650mm433mm 取 h=600mm1 1b ()h 300mm200mm 取 b=300mm2 3故连系梁初选截面尺寸为：bx h=300mmx 600mm由于跨度一样，为了方便起见，纵向次梁截面尺寸也初选为：b x h=300mm x 600mm横向次梁：跨度 L=6300mmh=(1/121/18)L=525mm350mm 取 h=450mm.11 一b (-)h 225mm150mm 取 b=250mm

5、 2 3故横向次梁初选截面尺寸为： bx h=250mmx 450mm(3)框架柱：1111 _ 一一一h (一 一)H (一)X3000=374.7mm281mm b=(12/3)h 取 b=h15 2015 20 按轴力估算：A、 D歹U柱：No=8X2X3.9 X3.15 m2 X 14KN/m2=2752KNR C 列柱：No=8X2X3.9 X 6.8 m2X 14KN/m2=6027KN按轴压比验算：此建筑抗震等级为三级，=0.9选 C30 型混凝土fc =14.3 N/ m2N=1.2NoB、C列柱：A -N- 12-60271000 561958mm2 749mm 749mm(

6、2.1)fc 0.9 14.3N 1.2 2752 10002A、D列枉：A 256597mm2 506mm 506mm(2.2)fc 0.9 14.3 c故初选柱截面尺寸为：B、C列柱：b x h=750mrH 750mmA、D列柱：b x h=600mrH 600mm2.3 确定结构计算简图2.3.1 三个假设:平面结构假定：认为每一方向的水平力只由该方向的抗侧力结构承担，垂直于该方向 的抗侧力结构不受力；楼板在自身平面内在水平荷载作用下，框架之间不产生相对位移；不考虑水平荷载作用下的扭转作用。2.3.2 计算简图根据结构平面布置图，选定第5轴线作为计算单元.如图2.2所示框架梁跨度（按柱

7、中心线确定）：AR CD跨:6300mmBC 跨：7500mm框架柱高度：假定基础顶面到室外地面的距离为 500mm，则可取底层：H1=4500+300+500=5300mm其它层：H2=H3=H4=H5=H6=H7=H8=H9=3000mm-7框架计算简图如图2.3所示K13LK2L.11210 1055278007800图2.2 框架计算单元2.4 梁、柱惯性矩，线刚度,相对线刚度计算2.4.1 梁、柱惯性矩计算计算梁截面惯性矩时，考虑到现浇楼板的作用，边跨取I = 1.5I O,中E取I=2I O （Io为不考虑梁翼缘作用的梁截面惯性矩）D8D7(0.25)G(0.92)(0.25)A(

8、1.76)A(1.76)(0.25)C7(4.31)(0.92)B7(4.31)(0.25)(1.76)(4.31)(4.31)(1.76)D6(0.25)C6(0.92)B6(0.25)A(1.76)(4.31)(4.31)(1.76)D5(0.25)C5(0.92)B5(0.25)A(1.76)(4.31)(4.31)(1.76)D4(0.25)C4(0.92)B4(0.25)A(1.76)(4.31)(4.31)(1.76)D3(0.25)C3(0.92)B3(0.25)A(1.76)(4.31)(4.31)(1.76)D2(0.25)C2(0.92)B2(0.25)A(1.76)(4.

9、31)(4.31)(1.76)D(0.25)C(0.92)B(0.25)A(1.00)2.44)(2.44)(1.00)D0C0B0A图2.3框架计算简图主要框架梁：1bh3400 75031.406dn10410 mm(2.3)I b1212次要框架梁：1bh3300 50033.125一 9410 mm(2.4)I b1212边框架梁：I12.0Ib1.5 1.406 1010 2.109 10104 mm(2.5)中框架梁：I 22.0Ib2.01.40610102.812 1010 mm4(2.6)内柱：1bh3750 7503c , c1042.64 10 mm(2.7)o1212b

10、h3600 6003104外柱：I 1.08 10 mm(2.8)o 12122.4.2 梁、柱线刚度计算根据公式i=EI/l(2.9)可以得出梁、柱的线刚度如下(E=Ec)梁：iA8B8= iC8D8=3.125X 109E/6300=0.5X 106Eib8c8=14.06X 109E/7500=1.87X 106E柱：iD1D0=1.08X 1010E/5300=2.04X 106EiC1C0=2.64 乂 1010E/5300=4.98X 106EiD7D8=1.08X 1010E/3000=3.6X 106EiC7c8=2.64X 1010E/3000=8.8X 106E2.4.3

11、梁、柱相对线刚度计算取iD1D0值作为基准值1.算得梁、柱的相对线刚度标于图2.3中。3 .荷载标准值计算3.3 永久荷载3.3.1 作用于框架梁上的均布荷载1 屋面，应裁二毡四油屋面防水层_20.4kN/m1:3水泥沙浆找平层20mm0.4kN/m2水泥蛭石板保温层60mm0.12kN/m21:8水泥炉渣找坡80mm， 21.44kN/m1:3水泥沙浆找平层20mm_20.4kN/m现浇钢筋混凝土板100mm2.5kN/m2板底抹灰20mm0.4kN/m2合计 5.66kN/m22楼面，叵载水磨石地面0.65kN/m2现浇钢筋混凝土板100mm2.5kN/m板底抹灰20mm0.4kN/m2合

12、计 3.55kN/m23框架梁自重武汉科技大学本科毕业设计边跨框架梁：0.30.5 25=3.75kN/m中跨框架梁：0.40.75 25=7.5kN/m4柱子自重上层柱：外柱：0.60.6253=27kN /根内柱：0.75 0.75 25 3=42.2kN/根底层柱：外柱：0.60.6255.3=47.7kN / 根内柱：0. 75 0.75 25 5.3=74.5kN/根5墙自重及两面抹灰女儿墙：0.25 1.5 8=3KN/m两面抹灰：0.8kN/m28 层： 内墙：0.2(3-0.5)8=4kN/m0.2(3-0.75)8=3.6kN/m外墙：0.25(3-0.5)8=5kN/m0.

13、25(3-0.75)8=4.5kN/m底层：0.25(4.5-0.75)8=7.5kN/m 0.25(4.5-0.5)8=7.5 kN/m6作用在框架梁上的包载(走廊板按单向板计算)楼面荷载分配按双向板进行等效分配短向分配：5aq/8(3.1)(3.2)长向分配：1 22 (2b)3aq顶层：(走廊板按单向板计算)边跨框架梁自重0.3梁侧粉刷 2中跨框架梁自重0.4梁侧粉刷20.5 25=3.75 kN/m(0.5-0.1)0.02 17=0.27 kN/m0.75 25=7.5 kN/m(0.75-0.1)0.02 17=0.44 kN/mqA产qB=qG=qH=5.66 0.5 3.9=1

14、1.04 kN/m(峰值)则等效均布荷载为一a、2 , a、3,3.923.93q=1 2(2b)2 引1田1 2(、)(") "O"9.25 kN/mqE4=qF3=qG=Qd=2.55 0.55.66=7.22 kN/m(峰值)则等效均布荷载为q=5aq/8=57.22/8=4.51 kN/m所以，作用在框架梁上的线荷载为:qL 5=qL1=4.02+9.252=22.52 kN/m qL2=qL4=7.94+4.512=16.96 kN/mqL3=7.94 kN/m同理可求得作用在框架梁上的集中荷载为F=146.15kN作用在标准层梁上的线荷载以及集中荷载同

15、理可以求出，在此不再赘述，仅列结果如下:标准层框架梁上的线荷载为：qL 5=qL1=9.72+5.8 2=21.32 kN/m qL2=qL4=13.07+2.83 2=18.73 kN/mqL3=7.94 kN/m集中荷载为F=157.57KN3.3.2 恒载作用于框架柱上的集中荷载计算方法：每层柱分为上下两个截面，其中：上截面集中荷载二与柱相连接的纵向框架梁自重以及其上墙体、次梁传来包载、楼面结构层传来恒载之和下截面集中荷载=上截面传来荷载+该层柱自重1边跨顶层：连系梁自重qL 6=qL7= qL i6=qLi7=0.3 0.625=4.5 kN/m梁侧粉刷2(0.6-0.1 )0.02

16、17=0.34 kN/m横向次梁自重 L 18=qL19= qL24=qL25=0.25 0.4525=2.81 kN/m侧粉刷 2(0.45-0.1 )0.02 17=0.24 kN/m女儿墙自重37.8=23.4 kN墙面抹灰0.8 kN/mqA3=qB=qG=qH=5.66 0.5 3.9=11.04 kN/m(峰值)则等效均布荷载为q=1 2()2 ()3aq=1 2( 3.9 )2 ( 3.9 )3 11.04 =9.25 kN/m 2b 2b2 6.32 6.3qA2=qB=qG=qH=5.66 0.5 3.9=11.04 kN/m(峰值)则等效均布荷载为q=5aq/8=511.0

17、4/8=6.9 kN/m所以，作用在边跨柱顶的集中荷载为F 8i =(3.05+9.25 )6.3/(2 2) + (4.84+6.9+0.8 )3.92+23.4=159.96KN作用在边跨柱底的集中荷载为F82=159.96+27=187.96KN七层:连系梁自重 qL6=qL7= qL 16=qL17=0.3 0.6 25=4.5 kN/m梁侧粉刷2(0.6-0.1 )0.02 17=0.34 kN/m连系梁上纵墙自重0.25(3-0.6 )8 7.8=37.44 kN墙面粉刷2(3-0.6 )0.02 17=1.63kN/m横向次梁自重L18=qL19= qL24=qL25=0.25

18、0.45 25=2.81kN/m梁侧粉刷2横向次梁上横墙自重0.2墙面粉刷2(0.45-0.1 )0.02 17=0.24kN/m(3-0.45 )8=4.08kN/m(3-0.45 )0.02 17=1.73kN/m3.9=6.92 kN/m(峰值)qA=qB=qG=qH=3.55 0.5则等效均布荷载为q则等效均布荷载为q=1 嗑2 (枭3aq=1A2=qB2=qG=qH3=3.55 0.53923932(9-)2 (9-)3 6.92=5.8kN/m2 6.32 6.33.9=6.92 kN/m(峰值)q=5aq/8=56.92/8=4.33 kN/m所以，作用在边跨柱顶的集中荷载为F7

19、i= (4.84+4.33+1.63 )7.8/2+ (3.05+5.8+4.08+1.72 )6.3/(2 2)2+37.44+179.16=167.86+187.96=354.82KN作用在边跨柱底的集中荷载为F72=354.82+27=381.82KN同理可算得其余各层柱集中荷载，在此不再赘述，仅列结果如下F62=549.68+27=576.68KNF52=744.54+27=771.54KNF42=939.4+27=966.4KNF32=1134.26+27=1161.26KNF22=1329.12+27=1356.12KNF12=1523.98+47.7=1571.68KN六层 F6

20、i=167.86+381.82=549.68KN五层 F5i=167.86+576.68=744.54KN 四层 F4i=167.86+771.54=939.4KN 三层 F3i=167.86+966.4=1134.26KN 二层 F2i=167.86+1161.26=1329.12KN 一层 F11=167.86+1356.12=1523.98KN2 中跨顶层：连系梁自重梁侧粉刷qA则等效均布荷载为qL 14=qL5= qL 18=qL19=0.32(0.6-0.1 )0.024=qB=qG=qH=5.66 0.50.6 25=4.5 kN/m17=0.34 kN/m3.9=11.04 kN

21、/m(峰值)q=5aq/8=5 11.04/8=6.9 kN/mqE1=qE=qC=qD=5.66 0.5 2.55=7.22kN/m(峰值)则等效均布荷载为a 2 a 32.55、2, 2.55、3,q=1 2(2b) (2ab) aq=1 2(2)(2) 7.22=5.93kN/m所以，作用在中跨柱顶的集中荷载为F81=(4.84+6.9+5.93 ) 7.8 2/2+ (6.3+2.55 ) 3.05/2+4.15 2.55/2+9.25 6.3/2=185.75KN作用在边跨柱底的集中荷载为F82=185.75+42.2=227.95KN七层： 连系梁自重 qL8=qL9= qL14=

22、qL15=0.3 0.6 25=4.5 kN/m-13武汉科技大学本科毕业设计梁侧粉刷2(0.6-0.1 )0.0217=0.34 kN/m横向次梁 自重 Li8=qLi9=qL24=qL25=L2o=qL2i=qL22=qL23=0.25 0.45 25=2.81kN/m梁侧粉刷2(0.45-0.1 )0.02 17=0.24kN/m横向次梁上横墙自重0.2(3-0.45 )8=4.08kN/m15墙面粉刷(3-0.45 )0.02 17=1.73kN/mqA=qB=qG=qH=3.55 0.5 3.9=6.92kN/m(峰值)则等效均布荷载为q=5aq/8=5 6.92/8=4.33kN/

23、mqE1=qF2=qG=qD2=3.55 0.5 2.55=4.53kN/m(峰值)则等效均布荷载为q=1 2()2 ()3aq=1 2( 2.55 )2 ( 2.55 )3 4.53 =3.72kN/m 2b 2b2 3.92 3.9所以，作用在中跨柱顶的集中荷载为F7 1 =(4.84+4.33+3.72)7.8 2/2+ (6.3+2.55 )8.86/2+2.83 2.55/2+5.8 6.3/2+242=161.63+227.95=389.58KN作用在边跨柱底的集中荷载为F72=389.58+42.2=431.78KN同理可算得其余各层柱集中荷载，在此不再赘述，仅列结果如下F62=

24、593.41+42.2=635.61KNF52=797.24+42.2=839.44KNF42=1000.74+42.2=1042.94KNF32=1204.24+42.2=1246.44KNF22=1408.07+42.2=1450.27KNF12=1611.9+74.5=1686.4KN2.0KN/m2,上人屋面均布活荷载标准值为六层 F6i=161.63+431.78=593.41KN五层 F5i=161.63+635.61=797.24KN四层 F4i=161.63+839.44=1000.74KN三层 F3i=161.63+1042.94=1204.24KN二层 F2i=161.63

25、+1246.44=1408.07KN一层 F1i=161.63+1450.27=1611.9KN包载作用受荷简图如图3.1所示3.2 活荷载查荷载规范：楼面均布活荷载标准值为2.0KN/m2 03.2.1 作用在框架梁上的活荷载1作用在框架梁上的均布活荷载qL1=qL5=2.0 0.53.9 2=7.8kN/m（峰值）则等效均布荷载为22.52 KN/M28KN.M152.16KN188.16KN29.4 KN.M1356.02 KN392.02 KN29.4 KN.M559.88 KN595.88 KN29.4 KN.MJ763.74 KN799.74 KN29.4 KN.M967.6KN2

26、2.32 KN/M-242KN 1ifji iN> r I' .1003.6 KN29.4 KN.M11171.46 KN1207.46KN29.4 KN.M1375.32 KN1411.32 KN29.4 KN.M1579.18 KN1626.88KN,L146.15KN 146.15 KN16.96 KN/M 7.94 kn/m 16.96 KN/Mnmt 叫8595KN157.57 KN 157.57 KN18.73KN/M403.63 KN22.32 KN/M621.51 KN22.32 KN/M839.39 KN22.32 KN/M895.64 KN1057.27K22

27、.32 KN/M111*21275.15KN22.32 KN/M1331.4JLUUUU'KN1493.03 KN22.32 KN/M1549邛22.52 KN/M.28KN.M152.16KNN/M n 403.63KN7.94 KN/M157.57 KN 157.57 KN18.73 KN/M7.94 kn/m 18.73 KN/M皿45m621.51 KN157.57 KN 157.57 KN18.73KN/M7.94 KN/MKN839.39 KN157.57 KN 157.57 KN18.73 KN/M 7.94 kn/M 18.73 KN/MWK157.57 KN 157.

28、57 KN14 i 4 iJ i Li18.73 KN/IM7 94 kn/M 18.73 KN/MKN"""CLCI 八1275.15KN157.57 KN 157.57 KN18.73 KN/M 7.94 KN/M18.73 KN/M,TTTTTtKN22.32 KN/M22.32 KN/M22.32 KN/M22.32 KN/M22.32 KN/M22.32 KN/M1I'L!1 1U'1493.03KN157.57 KN 157.57 KN18.73 KN/M 7.94 KN/M1 rrrTTm18 73 KN/M. jWftKN22.32

29、 KN/M1I I1710.91 KN1710.91 KN1785.41 KN1785.41KN/77777T7/6300.7500-*hA6188.16KNQ29.4 KN.M356.02 KN392.02 KN<>.29.4 KN.M559.88 KN595.88 KNQ29.4 KN.M 763.74 KN799.74KN 29.4 KN.M967.6 KN1003.6KN占29.4 KN.M1171.46 KN1207.46KNQ29.4 KN.M1375.32 KN1411.32 KN>29.4 KN.M1579.18KN1626.88 KNt6300.©

30、 ®图3.1恒载作用受荷简图a 2 a 3_3.923.9 3q= 1 2( )2 ( )3aq=1 2()() 7.8=6.54KN/m2b 2b2 6.32 6.3武汉科技大学本科毕业设计qL2=qL4=2.0 0.52.55 2=5.1kN/m(峰值)则等效均布荷载为q=5aq/8=5 5.1/8=3.19kN/m2作用在框架梁上的集中活荷载qE3=qH=qG=qD=2.0 0.5 2.55=5.1kN/m(峰值)则等效均布荷载为q=1 2(*2 (*)3aq=1 2(25)2 (55)3 5.1=4.0KN/m 2b 2b2 3.92 3.9qI i=qI 2=qK=qK=2

31、.0 0.5 2.4=2.4kN/m (均值)qC2=qE=qF产qD3=2.0 0.5 2.55=2.55kN/m (峰值)则等效均布荷载为q=5aq/8=5 2.55/8=1.59kN/m所以集中荷载为F= 1.59 2.55/(2 2)+2.4 7.8/2+4.0 7.8/22=51.95KN3.2.2 作用在框架柱上的集中活荷载1 边跨qA2=qB=qG=qH=2.0 0.5 3.9=3.9kN/m (峰值)则等效均布荷载为q=5aq/8=5 3.9/8=2.44kN/mqA3=qB=qG=qH=2.0 0.5 3.9=3.9kN/m (峰值)则等效均布荷载为q= 1 2(-)2 (

32、3.9 )3 3.9=3.27 kN/m 2 6.32 6.3所以，作用在边跨柱子上的集中活载为F a=Fd=2.44 7.8 2/2+3.27 6.3 2/(2 2)=29.33KN2 中跨qA=qB=qG=qH=2.0 0.5 3.9=3.9kN/m (峰值)则等效均布荷载为q=5aq/8=5 3.9/8=2.44kN/mqC尸qE=qE=qD=2.0 0.5 2.55=2.55kN/m (峰值)则等效均布荷载为2 55 c 2 55 cq= 1 2(5-)2 (25-)3 2.55 =2.09kN/m2 3.92 3.9所以，作用在边跨柱子上的集中活载为Fb=Fc=(2.44+2.09)

33、7.8+1.59 2.55/2+3.27 6.3/2=47.66KN活载作用受荷简图如图3.2所示-17 武汉科技大学本科毕业设计196.54 KN/M51.95 KN 51.95 KN5.1 KN.M , 29.33 KN-LLL-3.19 KN/M3.19 KN/Mr JHJTLir47.时 KM6.54 KN/M6.54 KN/MKN.MKN29.33 KN5.1 KN.M"!58.66 KN6.54 KN/M"llll Tl47.66lKN51.95 KN 51.95 KN3.19 KN/M9KN/M .66 KN i门口95.32 KN6.54 KN/M95.32

34、 KN51.95 KN 51.95 KN58.66 KN5.1 KN.M"', 87.99 KN3.19 KN/MJi142.98 KN6.54 KN/MnnnLn3.19 KN/M . ,9WKNr142.98 KN51.95 KN 51.95 KN6.54 KN/M87.99 KN5.1 KN.Q117.32 KN117.32 KN5.1 KN.Mi146.65 kN146.65 KN5.1 KN.M175.98 KN175.98 KN5.1 KN.M-205.31 KN205.31 KN5.1 KN.Q234.64 KN234.64 KN-IJ! 'UUL142

35、.98 KNJL UUUUuLL190.64 KN6.54 KN/M11 I 11 I 1190.641 KN238*3 KN6.54 KN/M285.96 KN6.54 KN/M777777773.3 风荷载3.19 KN/M3.19 KN/M,142稗州190.64 KN51.95 KN 51.95 KN3.19 KN/M3.19 KN/M 丁WKNN151.95 KN 51.95 KN3.19 KN/Mrnnzr.3.19 KN/M123ffe285.96 KN51.95 KN 51.95 KN6.54 KN/M6.54 KN/M6.54 KN/M28596 KN333.62 KN6.5

36、4 KN/M63003.19 KN/M夕.19 KN/M -ppr85196 KNLJ333.62 KN51.95 KN 51.95 KN333卑 KN381.28 KN381.28 KN风压标准值计算公式为:3.19 KN/M3.19 KN/Mmss381.28 KN381.28 KN777777777500图3.2活载作用受荷简图6.54 KN/M/"7II6.54 KN/MJU UU JI r6300w邛z p s p z0本地区基本风压为： w)=0.35地面粗糙类别为C类；风振系数：B z=1+H/H29.33 KN KN.M KN58.66 KN KN.M KN.87.9

37、9 KNQ5.1 KN.M117.32 KN117.32 KN<-5.1 KN.M146.65 KN146.65 KNpj5.1 KN.M175.98 KN175.98 KN<5.1 KN.M205.31 KN205.31 KNQ5.1 KN.M234.64 KN234.64 KN/77777T7(3.3)8 层：Fw8=7.8 (3.0/2+1.5)0.64=14.98KN7 层：Fw7K=7.83.06 层：Fw6K=7.83.05 层：Fw5K=7.83.04 层：Fw4K=7.83.03 层：Fw3K=7.83.02 层：Fw2k=7.83.01 层：FwiK=7.80.4

38、(0.64+0.59 )(0.59+0.54 )(0.54+0.49 )(0.49+0.45 )(0.45+0.42 )(0.42+0.4 )2=28.78KN2=26.44KN2=24.1KN2=22KN2=20.36KN2=19.19KN3.0/2+3.60.38 4.8=18.91 KN表3.1层次12345678Hi（第i层距离室外地面的高度）4.87.810.813.816.819.822.825.8H 总=30.9m B =58m H/B =0.5查表：脉动影响系数丫 =0.40表3.2离地闻局度（m z4.87.810.813.816.819.822.825.8风压图度系数以Z0

39、.740.740.740.740.7760.836 0.885 0.933结构基本周期:结构基本周期：T 0.25 0.53 10 3 H 2/3 B =0.25 0.53 10 3 28.52/3 18.7 =0.41(3.4) 0 =0.35 0.62=0.22kN/m 2(3.5) 0T2=0.22 0.41 2=0.04(3.6)查表得：脉动增大系数己=1.17Bz=1+H/H Ey/nz(3.7)表3.3Z4.87.810.813.816.819.822.825.8B Z1.131.191.261.341.391.431.471.50CDk=Bz(1SN ZCD 0(3.8);结构高

40、度 H=25.8<30m故取 B z=1.0, r二1.3表3.4z4.87.810.813.816.819.822.825.83 k0.380.400.420.450.490.540.590.64转化为集中荷载（受荷面与计算单元同）风荷载受荷简图如图3.3所示武汉科技大学本科毕业设计14.98KN图3.3 风载作用受荷简图3.4地震荷载3.4.1 重力荷载代表值计算所谓重力荷载代表值是指的一个变形缝范围内楼层所有恒载与活荷载标准值的组合 值，即包载+ 0.5活载，具体计算结果如下 1包载屋面重力值：G面=5.66(3.0 6.5+7.8=5515KN楼板重力化 G板=3.55(3.0

41、6.5+7.87 20.1-2.17 20.1-2.17.8-7.86.75-37.8-7.86.75-3=3459K梁重力值：G=0.4 0.756.5 25 9+0.3 0.5 6.325 17+0.3 0.66.3)6.3)7.825 5+0.25 0.45 8.85 2525 36+0.3 0.6 3 4 25+0.3 0.6 7.8 13+(2 0.02 6.5 9+2 0.02 6.3 17+2 0.02 7.8 36+2 0.02 34+2 0.02 7.8 5+2 0.02 8.85 13) 17=3073KN柱重力值： G 上柱=27 17+42.2 18+0.25 0.25

42、 25 3 12=1256KNG底柱=47.7 17+74.5 18+0.25 0.25 25 5.3 12=2218KN突出屋面部分板自重： G=6.75 7.8=52.65KN 2楼梯自重：楼梯间荷载近似取为楼面荷载的1.5倍，即q=3.55 1.5=5.3KN/m为了安全起见取大值，可取 q=6KN/nm,则楼梯自重为G 梯=6 (3.06.3+7.86.75+3.06.3)=542.7KN墙重力值：G 女儿墙=(220.1+32+7.85 2+2.12+7.83)3=455.4KN标准层墙重：G=0.251.2 858.032+0.3 0.25 6.3 82+0.25 37.58+0.

43、25 8 3 2.12+0.25 1.2 7.5 8+0.2 3 8 (58.0315) 2+0.25 8 3 (3+2.4 3)+0.23 8 17.7 12=1936KNG 标门窗=0.41.2 58.03 2+0.1 2.11.0(15 2+12 2)=67KNG 墙=0.251.5 8 58.03+0.254.5 8 20.12+0.2 4.5 813.86=1132KNG 底门窗=0.4 2.6 58.03+0.43.858.03=148KNG 突柱=0.25 0.25 5.425 12=101KNG 突墙=0.25 5.4 6.752 8+0.25 5.4 2.7 8+0.25 5

44、.4 2.4 8+0.25 5.4 8.85 8+0.25 5.4 6.3 8+0.25 5.4 7.8 8=449KN 2活荷载Q=2.0(3 13.8+20.17.8 5+7.8 2 11.25+4.86.3)=2062KNQ突板=2.0 (7.86.75+3 6.3)=143KN3重力荷载代表值G8 = G面+G梁+G上柱/2+ G标墙/2+Q/2+ G女儿墙+ (G+G突墙+G柱+Q突板/2 )3=5515+3073+1256/2+455.4+1936/2+2062/2+(52.65+101+449+143/2)=12733KNG7= G板+G梁+G上柱+ G标墙 +Q/2=3459+

45、3073+1256+1936+2062/2=10755KNG=G=G=G=G=G=10755KNG1= G板+G梁+G上柱/2+G底柱/2+G标墙/2+G底墙/2+Q/2=3459+3073+1256/2+2218/2+1936/2+1132/2+2062/2=10834KN3.4.2 柱抗侧移刚度D的计算1横梁线刚度为了简化计算，框架梁截面惯性矩增大系数取1.2AB CD跨：kb=i C8D8X 1.2=5X105 3 104X 1.2=18 109NJ- mmBC跨： k b=iB8ax 1.2=18.7X105 3 104X 1.2=67.3109 N - mm2柱的线刚度边柱：底层：k

46、c=20.4 105 3 104=61.2 109N- mm其它层：kc=361053104=108109N-mm中柱：底层：kc=49.8 105 3 104=149.4 109NJ- mm其它层：kc=881053104=264109N-mm3框架柱的侧移刚度D值表3.5 28层D值的计算Dk=Ekb/2kca =k/(2+k)D=12a kc/h2边柱A、D0.1670.07711088中柱B、C0.3230.13948928表3.6 底层D值的计算Dk=E kb/2kca =k+0.5/(2+k)D=12a kc/h2边柱A、D0.2940.3469046中柱B、C0.5710.416

47、265504计算框架自振周期各层D值汇总（见表3.7）表3.7各层D值汇总一田一一值/层次28层（D值根数）1层（D值根数）边柱A、D轴11088 17=1884969046 17=153782中柱B、C轴48928 18=88070426550 18=477900E D (KN/rr)106920063168223武汉科技大学本科毕业设计按顶点位移法计算，考虑轻质砌块墙对框架刚度的影响，取基本周期调整系数a0=0.8 ,计算公式为T 1=1.7 a 0 J，式中 T为顶点横向框架顶点位移计算位移。按 D 值法计算。见表3.85水平地震作用标准值和位移的计算多遇地震作用下，设防烈度为 7度，查

48、表a ma=0.08.龙岩市反应谱特征周期查表 Tg=0.35s,Tg <Ti<5Tg 1 (Tg )09max (吧严 0,08 0.034(3.9)T10.886水平地震作用计算因为Ti=0.88s >1.4 Tg=1.4 0.35=0.49s,尚需考虑顶部附加水平地震作用。6 n=0.08T1+0.07=0.080.88+0.07=0.140(3.10)结构总水平地震作用标准值： Fek= a Geq=0.034 0.8588097=2546KN(3.11)顶部附加的集中水平地震作用为：A Fn=6 n Fek=0.14 2546=356KN(3.12)表3.8横向框架

49、顶点位移计算层次Gi(kN)nGii 1DiAi-Ai 1=EG/DA i(m)8127331273310692000.010.4167107552348810692000.020.4066107553424310692000.030.3865107554499810692000.040.3564107555575310692000.050.3163107556650810692000.060.2662107557726310692000.070.206110834880976316820.1360.136(8.3+11.3+14.3+17.3+20.3+23.3)+12733(3.13)(3.14)26.3T1=1.70.8 .0.416 =0.88sGiH iFi Fek (1 n)GHi 1Gj Hi=108