15设备选型与典型设备设计

1、目录目录2第 1 章综述1过程的基本要求11.1过程设计的作用11.2过程设计与选型的主要内容11.3第 2 章塔设计3塔选型设计依据32.1塔设计要求32.2说明32.3塔简介42.4填料塔52.52.5.1散装填料62.5.2规整填料72.6塔型选择原则7与物性有关的因素72.6.1与操作条件有关的因素82.6.2其他因素82.6.32.7塔设计过程（以 T101 为例）92.7.1. 92.7.2. 92.7.1塔设计结果36第 3 章反应器设计38反应器概述383.1反应器设置目标383.2反应器选型393.33.3.1搅拌釜式反应器的分类393.3.2搅拌釜式反应器的选择393.3.

2、3搅拌器型式选择413.3.4按搅拌桨叶片结构分类41设计参数确定423.4SW6 强度校核（以 R101 为例）423.5反应器选型结果一览表523.6第 4 章换热器设计53换热器选型设计依据534.1换热器类型简介534.2换热器型号表示： . 554.3换热器选型4.4. 56换热器强度校核574.5换热器选型一览表774.6第 5 章泵设计78泵选型依据785.1泵选型原则785.2泵选型范例785.3泵选型结果805.4第 6 章压缩机81概述816.1选用要求816.2鼓风机选型一览表826.3第1章的基本要求综述1.1过程过程最基本的要求是满足安全性与性，安全是，在充分保证安全

3、的前提下尽可能做到。性的过程，的安装、使用与维护，的长期安全运行本身就是最大的。在满足工艺要求的前提下，为了确保安全与，过程应满足以下基本要求。首先，结构合理，安全可靠。过程上所有部件都必须有足够的强度、刚度和性，可靠的密封性和一定的耐久性。其次，必须具有先进的技术指标，技术指标是衡量过程优劣的重要参数。再次，运转性能好，操作简单，运转方便；最后，还要具有优良的环境性能。上述要求很难全部满足，设计选用时应具体具体分析，满足主要要求，兼顾次要要求。1.2过程设计的作用工艺设计是工程设计的基础。化工从工艺设计的角度可以分为两类：一类是标准或定型，是成批、成系列生产的，可以从厂家的产品目录或手册中查

4、到其规格及型号，直接从生产厂家；另一类是非标设备或非定型，是根据工艺要求、通过工艺计算及专业设计设计的特殊，然后由有资格的厂家。1.3过程设计与选型的主要内容（1）确定单元操作所用进行。的类型。这项工作应与工艺流程设计结合起来（2）确定的材质。根据工艺操作条件（温度、介质的性质）和对的工艺要求确定符合要求的材质。这项工作应与设计专业共同完成。（3）确定热量衡算、的设计参数。的设计参数是由工艺流程设计、物料衡算、的工艺计算多项工作得到的。对不同的，它们有不同的设计参数。对塔，需要确定物料的流量、组成、温度、塔径与塔的材质、填料类型与填料高度或塔板类型与塔板数等，对于精馏塔还要确定塔顶冷1和塔底再

5、沸器的热负荷、换热流体的种类等；对换热器，则需要知道热负荷、换热面积、冷热流体的种类及流量。（4）确定定型（即标准）的型号或牌号以及数量。定型是一些厂成批、成系列生产的，即那些可以直接向生产厂家订货或的现成。对已有标准图纸的，确定标准图的图号和型号。随着工标准化的推进，有些本来用于非标的化工装置，已逐步系列化、定型化。这些换热器系列、容器系列、搪系列以及圆泡罩、F1 型浮阀和浮阀塔系列等，它们已经有了标准。（5）对非标，向化工专业设计提出设计条件和草图，明确的型式、材质、基本设计参数、管口、维修安装要求、支承要求及其他要求（如防爆口、人孔、手孔、卸料口、液面计接口等）。（6）编制工艺一览表。在

6、初步设计阶段，根据工艺设计的结果，编制工艺一览表，可按非定型工艺和定型工艺两类编制。初步设计阶段的工艺一览表作为设计说明书的组成部分提供给有关部门进行设计审查。2第2章塔选型设计依据设计2.1塔化工设计全书塔固定式容器GB 150-2011及管道保温设计导则GB 8175-1987容器封头 GB/T 25198-2010塔器设计技术规定HG 20652-1998钢制化工容器结构设计规定HG/T 20583-2011工艺系统工程设计技术规范HG/T 20570-1995塔顶吊柱HG/T 21639-2005不锈钢人、手孔 HG 21594-21604钢制人手孔的类型与技术条件HG/T 21514

7、-2005钢制塔式容器JB/T 4710-2005补强圈JB/T 4736-2002钢制容器用封头JB/T 4746-20022.2塔设计要求(1)分离效率高，达到一定分离程度所需塔的高度低；(2)生产能力大，塔截面积处理量大；(3)操作弹性大，对一定的塔器，操作时气液流量的变化会影响分离效率。若将分离效率最高时的气液负荷作为最佳负荷点，可把分离效率比最高效率下降 15%的最大负荷与最小负荷之比称为操作弹性，易于操作；(4)气体阻力小可使气体的输送功率消耗小。对真空精馏来说，降低塔器对气流的阻力可减小塔顶、塔底间的压差，降低塔底操作的压强，从而可降低塔底溶液泡点，降低对塔釜加热剂的要求，还可防

8、止塔底物料的分解；(5)结构简单，取材面广便于与维修，价格低廉，适用面广说明2.33名称用途来源2.4塔塔简介的分类可以从不同的角度进行。例如：按操作分为加压塔、常压塔和减压塔；按单元操作分为精馏塔、吸收塔、解吸塔、萃取塔、反应塔和干燥塔；按形成接触界面的为具有固定面的塔和过程中形成面的塔；也有按塔釜形式分类的，但是长期以来最常用的分类是按塔的内件结构分为板式塔和填料塔。填料塔以填料作为气液接触，气液两填料层中逆向连续接触。它具有结构简单、降小、易于用耐腐蚀非金属材料等优点，对于气体吸收、真空蒸馏以及处理腐蚀性流体的操作，颇为适用。当塔径增大时，引起气液分布不均、接触不良等，造成效率下降，即称

9、为放大效应。同时，填料塔还有重量大、造价理维修麻烦、填料损耗大等缺点，以致使填料塔在很长时期以来不及板式塔使用广泛。但是随着新型高效填料的出现，流体分布技术的改进，填料塔的效率有所提高，放大效应也在逐步得以解决。板式塔是分级式接触型气液传质，种类繁多。板式塔为逐级接触式气液传质。在一个圆筒形的壳体内装有若干层按一定间距放置的水平塔板，塔板上开有很多筛孔，每层塔板靠塔壁处设有降液管。气液两塔板内进行逐级接触，两相的组成沿呈阶梯式变化。板式塔的空塔气速很高，因而生产能力较大，塔板效率，造价低，检修、方便。根据目前国内外实际使用的情况，主要的塔型是泡罩塔、筛板塔、浮阀塔、舌形塔、浮动喷射塔、等等。填

10、料塔与板式较4项目填料塔板式塔散堆填料规整填料空塔气速稍小大比散堆填料大Apsen Plus 8.4工艺结构设计Aspen Tech 公司Sulpak v3.01流体力学计算Sulpak 公司SW6-2011 v1.0塔体强度结构与校核化工设计技术中心站这里我们选择利用填料塔作为我们的吸收塔，接下来将着重填料塔的情况。2.5填料塔填料塔是一个圆筒塔体，装载一层或多层填料，气相由下而上、液相由上而下接触，传热和传质主要在填料表面上进行，因此，填料的选择是填料塔的关键。填料的种类很多，许多研究者还在不断地试图改进填料，填料塔名也以填料名称为依据，如金属环塔、波网填料塔。常用的填料还有拉西环填料、环

11、填料、矩鞍形填料、阶梯形填料、波纹填料、波网（丝网）填料、螺旋环填料、十字环填料等。填料塔方便，结构简单，便于采用耐腐蚀材料，特别适用于塔径较小的情况，使用金属材料省，一次投资较少，相对较低。填料分类与名称填料类型填料名称拉西环形拉西环，十字环，内螺旋环环形散装填料鞍形弧鞍形，矩鞍形，改进矩鞍形其他新型球形，花环形，环形5环鞍形金属环矩鞍形，弧形，环开孔环形环，改进型环，阶梯环压降小更小比填料塔大塔效率小塔效率高高，对大直径塔无放大效应较，效率较高液气比对液体喷淋量有一定要求范围大适应范围大持液量较小较小较大材质可用非金属耐腐蚀材料适应各类材料金属材料造价小塔较低较板式大直径塔较低安装检修较适

12、中较容易垂直波纹型网波纹型，板波纹型波纹型规整填料珊格形Glitsch Grid非波纹型绕圈形形，Hyperfil我们这里用的是散装填料，钢环环，接下来重点散装填料的情况。2.5.1散装填料（1）拉西环：目前已被淘汰拉西环矩鞍填料（2）矩鞍填料：属于乱堆敞开式填料（3）环：是在拉西环壁面上开一层或两层长方形小窗钢环环瓷环环（4）金属环矩鞍：1977 年由美国公司开发，它结合了环的空隙大和矩鞍填料流体均布性好的优点，是目前应用最广的一种散装填料可用金属、陶瓷做成鞍环环（5）阶梯环6板片形压延金属板，多孔金属板水平波纹型Spraypak，Panapak阶梯环2.5.2规整填料目前常用的规整填料为波

13、纹填料，其基本类型有丝网形和孔板形两大类，均是20 世纪 60 年代以后发展起来的新型规整填料，主要是由平行丝网波纹片或（开孔）板波纹片平行（波纹）、垂直排列组装而成，40300mm，具有以下特点：填料由丝网或（开孔）板组成，材料细（或薄），孔隙率大，加之排列规整，因而气流通过能力大，压降小。能适用于高真空及精密精馏塔器。由于丝网（或开孔）板波纹材料细（或薄），比表面积大，又能从选材（或）上确保液体能在网体或板面上形成薄液层，使填料表面润湿率提高、避免沟流现象，从而提高传质效率。气液两填料中不断呈 Z 形曲线运动（如图）、液体分布良好、充分混合、无积液死角，因而放大效应很小。适用于大直径塔。丝

14、网型孔板型2.6塔型选择原则塔型的合理选择是做好塔设计的首要环节。选择时考虑的因素有：物料性质、操作条件、塔性能，以及塔的、安装、运转和维修等。2.6.1与物性有关的因素（1）易起泡的物系，如处理量不大时，以选用填料塔为宜。因为填料能使破裂，在板式则易引起液泛。7（2）具有腐蚀性的介质，可选用填料塔。如必须用板式塔，宜选用结构简单、造价便宜的筛板、穿流式或舌形，以便及时更换。（3）具有热敏性的物料须减压操作，以防过热引起分解或聚合，故用降较小的塔型。如可采用装填规整填料的散堆填料等，当要求真空度较低时，也可用筛板塔和浮阀塔。（4）黏性较大的物系，可以选用大填料，板式塔的传质效率较差。（5）含有

15、悬浮物的物料，择液流通道较大的塔型，以板式塔为宜。可选用泡罩塔、浮阀塔、栅板塔、舌形塔和孔径较大的筛板塔等。不宜使用填料。（6）操作过程中有热效应的系统，用板式塔为宜。因塔板上积有液层，可在其中安放换热管，进行有效的加热或冷却。2.6.2与操作条件有关的因素（1）若气相传质阻力大（即气相系统。如低黏度液体的蒸馏，空气增湿等），宜采用填料塔，因填料层中气相呈湍流，液相为膜状流。反之，受液相的系统（如水洗 CO2），宜采用板式塔，因为板式液相呈湍流，用气液层中鼓泡。（2）大的液体负荷，可选用填料塔，若用板式塔时，宜选用气液并流的塔型（如喷射型）或选用板上液流阻力较小的塔型（如筛板和浮阀）。此外，导

16、向筛板和多降液管筛板都能承受较大的液体负荷。（3）低的液体负荷，一般不宜采用填料塔。因为填料塔要求一定量的喷淋密度，但网体填料能用于低液体负荷的场合。（4）液气比波动的适应性，板式塔优于填料塔，故当液气比波动较大时式塔。2.6.3其他因素（1）对于多数情况，塔径小于 800mm 时，不宜采用板式塔，填料塔。对于大塔径，对加压或常压操作过程，应优先选用板式塔；对减压操作过程，宜采用新型填料。（2）一般填料板式塔重。（3）大塔以板式塔造价较廉。因填料价格约与塔体的容积成正比，板式塔按单位面积计算的价格，随塔径增大而减小。8填料塔计算流程2.7塔设计过程（以 T101 为例）2.7.1 以 T401

17、 为范例进行设计，在 AspenPlus 的 Sizingand Rating 中选择Traying Sizing 进行填料塔设计得到塔的直径为 11m，塔板数为 21，最大液泛因子为 0.76。2.7.2件设计和水力学计算根据 aspen 模拟结果，可以得到每层塔板的水力学数据（如下表），将数据导入 sulpak进行件设计和水力学详细计算。水力学方程9StageMass flowMass flowDensity liquidDensityViscosityViscosity10liquid fromvapor tofromvapor toliquid fromvapor tokg/hrkg/

18、hrkg/cumkg/cumcPcP1541762.2821225943.81991.5057071.14229480.5912795330.01797872542890.7171227072.24989.14081.15275270.5859914450.01798953543051.4241227232.95989.024541.16314470.5834525350.01799944543154.5151227336.04988.9321781.17359240.5814294180.01800885543246.651227428.17988.8448921.18404890.5795

19、410730.01801816543335.7281227517.25988.759161.19450140.5777020160.01802737543423.5761227605.1988.6740921.20494720.5758918220.01803638543510.6361227692.16988.5894751.21538540.574105310.01804539543597.0211227778.54988.5052551.22581590.5723408980.018054310543682.7661227864.29988.4214171.23623890.570597

20、8630.018063111543767.8871227949.41988.3379541.24665440.5688756960.018071912543852.3951228033.92988.2548621.25706240.5671739450.018080713543936.3031228117.83988.1721371.2674630.5654921870.018089314544019.6191228201.14988.0897761.27785620.5638300090.018097915544102.3531228283.88988.0077751.28824220.56

21、21870130.018106416544184.5161228366.04987.9261311.2986210.5605628130.018114917544266.1151228447.64987.8448421.30899260.5589570330.018123318544347.161228528.68987.7639021.31935710.5573693080.018131619544427.661228609.18987.683311.32971460.5557992850.018139920544506.9141228688.44987.6030541.340060.554

22、2466310.018148221537018.4761221200987.4898061.2866770.5527669760.0188349由 sulpak 分析我们把填料塔分为三段，塔的大致如下图所示。112.7.3 塔体 强度校核塔的强度校核采用 SW6-2011，校核结果如下：12SW6-2011 强度校核结果13塔校 核计算容器计算计算条件塔型填料容器分（不裙座）3试验类型封头上封头下封头材料名称Q345RS21953名义厚度(mm)1936腐蚀裕量(mm)22焊接接头系数11封头形状椭圆形椭圆形圆筒设计(Mpa)设计温度()长度(mm)名义厚度(mm)内径/外径(mm)材料名称(

23、即钢号)10.141.949002411100Q345R20.143.6449001011000Q345R30.1454900810900Q345R45678910圆筒腐蚀裕量(mm)纵向焊接接头系数环向焊接接头系数外压计算长度(mm)试验(立)(Mpa)试验(卧)(Mpa)121100.060.251785221100.0660.257785321100.0660.2577854567891014变径段12345设计MPa0.10.1设计温度42.9444.32变径段下端内径mm1110011000变径段上端内径mm1100010900腐蚀裕量mm22纵向焊接接头系数11横向焊接接头系数00

24、变径段轴向长度mm10001000变径段外压计算长度mm00变径段大端过渡段转角半径mm00变径段小端过渡段转角半径mm00变径段半顶角6789设计MPa设计温度变径段下端内径mm变径段上端内径mm腐蚀裕量mm纵向焊接接头系数横向焊接接头系数变径段轴向长度mm变径段外压计算长度mm变径段大端过渡段转角半径mm变径段小端过渡段转角半径mm变径段半顶角123材料名称Q345RQ345R456材料名称78915内件及偏心载荷介质密度kg/m37850塔釜液面离焊接接头的高度mm8000塔板分12345塔板型式塔板层数每层塔板上积液厚度mm最高一层塔板高度mm最低一层塔板高度mm填料分12345填料顶

25、部高度mm83001420019300填料底部高度mm3400930014300填料密度kg/m3208208208集中载荷数12345集中载荷kg0集中载荷高度mm11000集中载荷中心至容器中心线距离mm0塔器附件及基础塔器附件质量计算系数1.2基本风压N/m2500基础高度mm50塔器保温层厚度mm20保温层密度kg/m360裙座防火层厚度mm10防火层密度kg/m3300管线保温层厚度mm3最大管线外径mm108笼式扶梯与最大管线的相对位置90场地土类型II场地土粗糙度类别A设防烈度低于7度设计分组第一组影响系数最大值 amax3.28545e-66阻尼比0.01塔器上平台总个数3平台

26、宽度mm1000材料名称16裙 座裙座结构形式圆筒形裙座底部截面内径mm12000裙座与壳体连接形式裙座高度mm3000裙座材料名称Q345R裙座设计温度25裙座腐蚀裕量mm2裙座名义厚度mm55裙座材料应力MPa181裙座与筒体连接段的材料Q345R裙座与筒体连接段在设计温度下应力MPa181裙座与筒体连接段长度mm400裙座上同一高度处较大孔个数1裙座较大孔中心高度mm500裙座上较大孔引出管内径（或宽度）mm600裙座上较大孔引出管厚度mm20裙座上较大孔引出管长度mm300地脚螺栓及地脚螺栓座地脚螺栓材料名称16Mn地脚螺栓材料应力MPa170地脚螺栓个数28地脚螺栓公称直径mm100

27、全部筋板块数18相邻筋板最大外侧间距mm1346.82筋板内侧间距mm1346.82筋板厚度mm15筋板宽度mm130盖板类型整块盖板上地脚螺栓孔直径mm50盖板厚度mm22盖板宽度mm0垫板有垫板上地脚螺栓孔直径mm16垫板厚度mm39垫板宽度mm80基础环板外径mm12000基础环板内径mm11000基础环板名义厚度mm50塔器上最高平台高度mm19500塔器上最低平台高度mm770017计算结果容器壳体强度计算名称设计名义厚度(mm)直立容器校核取用厚度(mm)内压(MPa)压(MPa)下封头36361.396第1 段 圆筒24240.722第1 段 变径段2222第2 段 圆筒1010

28、0.264第2 段 变径段2222第3 段 圆筒880.198第3 段 变径段第4 段 圆筒第4 段 变径段第5 段圆筒第5 段变径段第6 段圆筒第6 段变径段第7 段圆筒第7 段变径段第8 段圆筒第8 段变径段第9 段圆筒第9 段变径段第10 段圆筒18风 载 及载 荷00AA裙座与筒体连接段11(筒体)11(下封头)2233操作质量m0 = m01 + m02 + m03 + m04 + m05 +8.03727e+068.02738e+067.94076e+067.93289e+067.93289e+061.83171e8最小质量0010204030m2 am+.m+m227506217

29、61813099312312812312871009.341767.1试验时质量2.18212e+062.17223e+062.08561e812312871009.341767.1风弯矩 M I -I = P l / 2 + Pwiii+12.012e+091.917e+091.542e+091.475e+091.475e+096.413e+081.384e+08nMca (I) M I -I = ( 2p / T )2Y m ( h - h )fca1T1kkk =inMca (II) M I -I = ( 2p / T )2 Y m ( h -ca2T 2kkk =i顺风向弯矩 M I

30、-I (I)cw顺风向弯矩 M I -I (II)cw组合风弯矩 M= max( M I -I , ( M I -I )2 + ( Mewwca2.012e+091.917e+091.542e+091.475e+091.475e+096.413e+081.384e+08上封头19190.573裙 座名义厚度(mm)取用厚度(mm)555519n垂直力 F = m h F 0-0 / m h ( i = 1,2,.,n )vii i vk kk =10000000应力计算s11 = Pc Di / 4dei12.790.0035.7147.81s= ( mI -I g FI -I ) / pD

31、d120vi ei39.6940.0839.21102.840.0067.536.49s= 4M I -I / pD2d13maxi ei0.340.320.260.700.000.880.26s= ( mI -I g FI -I ) / pD d220vi ei1.600.002.622.10s31 = PT Di / 4dei7.670.0023.5731.55s= mI -I g / pD d32Ti ei10.7710.8410.301.600.002.622.10s= 4( 0.3M I -I + M ) / pD2d33wei ein弯矩 M I -I = F ( h - h )

32、注:振型时,此项按B.24计算E1kkk =i0000000偏心弯矩 Me = me gle0000000最大弯矩 M= max( M I -I + M ,M I -I + 0.25M I -I + M )maxweEwe需横风向计算时 M= max( M I -I + M ,M I -I + 0.25M I -I + M )maxeweEwe2.012e+091.917e+091.542e+091.475e+091.475e+096.413e+081.384e+0820组合应核sA1 = s1 - s2 + s3 (内压), - s2 + s3 (外压)-89.350.00-30.9441.

33、58值222.000.00226.80226.80sA2 = s2 + s3 (内压), s1 + s2 + s3 (外压)40.0240.4039.472.300.003.492.36值142.79142.79142.1858.460.0021.1215.78sA3 = s1 - s2 + s36.290.0021.2229.53值292.500.00310.50310.50sA4 = s2 + s310.8810.9410.381.810.002.882.18值118.99118.99118.9948.970.0017.8213.34s = ( pT + 9.81rHw )( Di + d

34、ei ) / 2dei64.520.00184.26246.61值292.500.00310.50310.50校核结果不注1: sij中i 和j 的意义如下i=1 操作工况j=1 设计或试验下引起的轴向应力（ 拉） i=2 检修工况j=2 重力及垂直力引起的轴向应力（ 压）i=3试验工况j=3 弯矩引起的轴向应力（ 拉或压）0.100.100.080.210.000.260.08st181.00181.00181.00185.00233.00189.00189.00B118.99118.99118.4848.7274.3617.6013.1521风 载 及载 荷(变径段,自下向上编号)1(底截

35、面)1(顶截面)2(底截面)2(顶截面)3(底截面)3(顶截面)操作质量m0 = m01 + m02 + m03 + m04 + m05 +2.60666e+061.83171e2129108最小质量0010204030m2 am+.m+m78268.671009.348960.941767.1试验时质量78268.671009.348960.941767.1风弯矩 M I -I = P l / 2 + Pwiii+17.601e+086.413e+081.978e+081.384e+08nMca (I) M I -I = ( 2p / T )2Y m ( h - h )fca1T1kkk =

36、inMca (II) M I -I = ( 2p / T )2 Y m ( h -ca2T 2kkk =i顺风向弯矩M I -I (I)cw顺风向弯矩M I -I (II)cw组合风弯矩 M= max( M I -I , ( M I -I )2 + (ewwca7.601e+086.413e+081.978e+081.384e+08st 设计温度下材料应力 B 设计温度下轴向的应力值注2:sA1: 轴向最大组合拉应力sA2: 轴向最大组合压应力sA3:试验时轴向最大组合拉应力sA4:试验时轴向最大组合压应力s: 试验引起的周向应力注3:如下质量: kg力:N弯矩: Nmm应力: MPa22n垂

37、直力 F = m h F 0-0 / m h ( i = 1,2,.,n )vii i vk kk =10000应力计算s11 = Pc Di / 4dei cos b14.1013.9813.9813.85s= ( mI -I g FI -I ) / pD d cos b120vi ei37.2726.432.221.88s= 4M I -I / pD2d cos b13maxi ei0.400.340.110.08s= ( mI -I g FI -I ) / pD d cos b220vi ei1.121.020.710.61s31 = PT Di / 4dei8.468.399.229.

38、14s= mI -I g / pD d32Ti ei1.121.020.710.61s= 4( 0.3M I -I + M ) / pD2d33wei ein弯矩 M I -I = F ( h - h ) 注:振型时,此项按B.24计算E1kkk =i0000偏心弯矩 Me = me gle0000最大弯矩 M= max( M I -I + M ,M I -I + 0.25M I -I + M )maxweEwe需横风向计算时 M= max( M I -I + M ,M I -I + 0.25M I -I + M )maxeweEwe7.601e+086.413e+081.978e+081.3

39、84e+0823组合应核sA1 = s1 - s2 + s3 (内压), - s2 + s3 (外压)-22.7666-12.107911.859412.0453值222222222222sA2 = s2 + s3 (内压), s1 + s2 + s3 (外压)1.521.370.810.68值53.5353.5353.9853.98sA3 = s1 - s2 + s37.463027.464488.550058.55532值292.5292.5292.5292.5sA4 = s2 + s31.241.130.740.63值45.0045.0045.4145.41s = ( pT + 9.81

40、rHw )( Di + dei ) / 2dei71.149270.509372.189571.5344值292.5292.5292.5292.5校核结果注1: sij中i 和j 的意义如下i=1 操作工况j=1 设计或试验下引起的轴向应力（ 拉） i=2 检修工况j=2 重力及垂直力引起的轴向应力（ 压）0.120.100.030.02st185.00185.00185.00185.00B44.7244.7245.1045.1024计算结果地脚螺栓及地脚螺栓座基础环板抗弯断面模数p (D4 - D4 )Zb =obib 32Dobmm34.98646e+10p (D2 - D2 )基础环板面

41、积 Ab =obib 4mm21.80641e+07基础环板计算力矩 max( Mx = Cxsbmaxb ,M = C sl )22yy bmaxNmm6662.73基础环板需要厚度mm16.49基础环板厚度厚度校核结果混凝土地基上最大压应力s= M 0-0 / Z + (m g F 0-0) / A maxb0vb中大值b max0.3M 0-0 + M ) / Z + mg / AwebmaxbMPa4.41地脚螺栓受风载时最大拉应力 s = M 0-0 + M - m g wemin BZAbbMPa0.00地脚 螺栓受载荷时最大拉应力s = M 0-0 + 0.25M 0-0 + M - m g - F 0-0 Ewe0vBZAbbMPa0.00地脚螺栓需要的螺纹小径 d = 4s B Ab + C1pns 2btmm0地脚螺栓实际的螺纹小径mm93.505地脚螺栓 校核结果地脚螺栓承受的最大拉应力小于零,塔器可以自身，地脚螺栓仅起固定作用筋板压应力 s=FGn d l 1 G 2MPa0.00筋板应力MPa0.00筋板校核结果i=3试验工况j=3 弯矩引起的轴向应力（ 拉或压）st 设计温度下材料应力 B 设计温度下轴向的应力值注2:sA1: 轴向最大组合拉应力sA2: