普通锥齿轮差速器的设计

1、学号 20080814汽车设计课程设计题目普通锥齿轮差速器设计学院物流学院专业交通运输班级零八级一班姓名张晓婷指导教师李恩颖目录摘要 (3引言 (4一对称式圆锥行星齿轮差速器的差速原理 (5二对称式圆锥行星齿轮差速器的结构 (7三对称式圆锥行星齿轮差速器的计算 (83.1 6109客车车型数据 (83.2 对称式圆锥行星齿轮差速器的设计和计算 (10四对称式圆锥行星齿轮差速器的UG图形 (18五结论参考文献摘要普通的对称式圆锥齿轮差速器由差速器左右壳,两个半轴齿轮,四个行星齿轮,行星齿轮轴,半轴齿轮垫片及行星齿轮垫片等组成。由于其具有结构简单、工作平稳、制造方便、用于公路汽车上也很可靠等优点,

2、故广泛用于各类车辆上。本文参照传统差速器的设计方法, 6109客车车型数据为设计参数进行了差速器的设计。通过差速器齿轮的基本参数的选择、几何计算确定此差速器的外形、结构,并进行强度计算,保证此圆锥行星齿轮差速器强度达到工作要求。最后,选择此差速器的材料和制造工艺。关键字:圆锥齿轮差速器行星齿轮前言汽车在行驶过程中左,右车轮在同一时间内所滚过的路程往往不等。例如,转弯时内、外两侧车轮行程显然不同,即外侧车轮滚过的距离大于内侧的车轮;汽车在不平路面上行驶时,由于路面波形不同也会造成两侧车轮滚过的路程不等;即使在平直路面上行驶,由于轮胎气压、轮胎负荷、胎面磨损程度不同以及制造误差等因素的影响,也会引

3、起左、右车轮因滚动半径的不同而使左、右车轮行程不等。如果驱动桥的左、右车轮刚性连接,则行驶时不可避免地会产生驱动轮在路面上的滑移或滑转。这不仅会加剧轮胎的磨损与功率和燃料的消耗,而且可能导致转向和操纵性能恶化。为了防止这些现象的发生,汽车左、右驱动轮间都装有轮间差速器,从而保证了驱动桥两侧车轮在行程不等时具有不同的旋转角速度,满足了汽车行驶运动学要求。差速器用来在两输出轴间分配转矩,并保证两输出轴有可能以不同的角速度|转动。差速器按其结构特征不同,分为齿轮式、凸轮式、涡轮式和牙嵌自由轮式等多种形式。在此设计普通对称式圆锥行星齿轮差速器。一对称式圆锥行星齿轮差速器的差速原理 图2-1 差速器差速

4、原理如图2-1所示,对称式锥齿轮差速器是一种行星齿轮机构。差速器壳3与行星齿轮轴5连成一体,形成行星架。因为它又与主减速器从动齿轮6固连在一起,固为主动件,设其角速度为;半轴齿轮1和2为从动件,其角速度为和2。A、B两点分别为行星齿轮4与半1轴齿轮1和2的啮合点。行星齿轮的中心点为C,A、B、C三点到差速器旋转轴线的距离均为r。当行星齿轮只是随同行星架绕差速器旋转轴线公转时,显然,处在同一半径r上的A、B、C三点的圆周速度都相等(图2-1,其值为r。于是=2=0,即差速器不起差速作用,而半轴角速度等于差速器壳13的角速度。当行星齿轮4除公转外,还绕本身的轴5以角速度自转时(图,4啮合点A的圆周

5、速度为r=0r+4r,啮合点B的圆周速度为12r =0r -4r于是:1r +2r =(0r +4r +(0r -4r 即: 1+ 2=20 (2-1 若角速度以每分钟转数n 表示,则0212n n n =+ (2-2式(2-2为两半轴齿轮直径相等的对称式圆锥齿轮差速器的运动特征方程式,它表明左右两侧半轴齿轮的转速之和等于差速器壳转速的两倍,而与行星齿轮转速无关。因此在汽车转弯行驶或其它行驶情况下,都可以借行星齿轮以相应转速自转,使两侧驱动车轮以不同转速在地面上滚动而无滑动。由式(2-2还可以得知:当任何一侧半轴齿轮的转速为零时,另一侧半轴齿轮的转速为差速器壳转速的两倍;当差速器壳的转速为零(

6、例如中央制动器制动传动轴时,若一侧半轴齿轮受其它外来力矩而转动,则另一侧半轴齿轮即以相同的转速反向转动。二对称式圆锥行星齿轮差速器的结构普通的对称式圆锥齿轮差速器由差速器左右壳,两个半轴齿轮,四个行星齿轮,行星齿轮轴,半轴齿轮垫片及行星齿轮垫片等组成。如图3-2所示。由于其具有结构简单、工作平稳、制造方便、用于公路汽车上也很可靠等优点,故广泛用于各类车辆上。 图2-2 普通的对称式圆锥行星齿轮差速器1,12-轴承;2-螺母;3,14-锁止垫片;4-差速器左壳;5,13-螺栓;6-半轴齿轮片;7-半轴齿轮;8-行星齿轮轴;9-行星齿轮;10-行星齿轮垫片;11-差速器右壳垫。三、对称式圆锥行星齿

7、轮差速器的计算3.1 6109客车车型数据表1 6108客车整车尺寸参数尺寸类型项目参数值整车外形尺寸(mm总长LB 9000 总宽BB 2470 总高HB 3300车厢内部尺寸(mm长LB 8100 宽BB 2300 高HB 1930底盘布置尺寸(mm轴距L 4300前后轮距B1/B2 1930/1790通过性参数(整车整备静态最小离地间隙hmin(mm230 接近角(°9°离去角(°8.5°表2 6108客车质量参数表类别项目参数值质量参数整车整备质量me(kg8100乘员数30(座+15(立+1人最大总质量ma (kg 10500最大轴载质量(kg

8、前轴G1 5775 后轴G2 4725表3 PE6T发动机性能参数型号PE6T 额定功率Pe (kw 135 额定功率转速ne (rpm 2500 最大转矩Ttq (nm 710 最大转矩时转速nt (rpm 1650 全负荷最低燃油消耗量b (kwh 220表4 变速器和主减速器的传动比档位档(ig1档(ig2档(ig3档(ig4档(ig5倒档速比6.93 4.03 2.365 1.40 1.00 6.93 主减速器传动比ig0 6.123轮胎:9R22.5轮胎:9R22.5 rr0.495m为计算方便,近似取0.015本车的空气阻力系数CD=0.7,迎风面积ABBHB=2.47×

9、3.3=8.151(m2式中:BB为汽车总宽2470mm;HB为汽车总高3300mm3.2 对称式圆锥行星齿轮差速器的设计和计算(1行星齿轮数目的选择载货汽车采用2个行星齿轮。 (2行星齿轮球面半径BR 的确定圆锥行星齿轮差速器的结构尺寸,通常取决于行星齿轮的背面的球面半径BR ,它就是行星齿轮的安装尺寸,实际上代表了差速器圆锥齿轮的节锥距,因此在一定程度上也表征了差速器的强度。 球面半径BR 可按如下的经验公式确定:3TK R B Bmm 12(2-3式中:BK 行星齿轮球面半径系数,可取2.522.99,对于有2个行星齿轮的载货汽车取小值;T 计算转矩,取Tce 和Tcs 的较小值,N &

10、#183;m. 计算转矩的计算r p 0amax ghr n i =0.377v i (2-4式中r r 车轮的滚动半径, r r =0.495mi gh 变速器最高档传动比。i gh =1根据所选定的主减速比i 0值,就可基本上确定主减速器的减速型式(单级、双级等以及是否需要轮边减速器,并使之与汽车总布置所要求的离地间隙相适应。把n n =2500r/n , amax v =64km/h , r r =0.495m , i gh =1代入(2-4 计算出 i 0=7.29从动锥齿轮计算转矩Tceni i i k Tk Tfe dce1max=(2-5式中:Tce 计算转矩,Nm ;T ema

11、x 发动机最大转矩;T emax = 710Nm n 计算驱动桥数,1;i f 变速器一档传动比;i f =6.93; i 0主减速器传动比,I 0=6.123; 变速器传动效率,=0.95; k 液力变矩器变矩系数,K=1;K d 由于猛接离合器而产生的动载系数,K d =1; i 1变速器最低挡传动比,i 1=1; 代入式(2-5,有:Tce=28620.6 Nm根据上式BR =328620.6=31mm 预选其节锥距A 0=30mm(3行星齿轮与半轴齿轮的选择为了获得较大的模数从而使齿轮有较高的强度,应使行星齿轮的齿数尽量少。但一般不少于10。半轴齿轮的齿数采用1425,大多数汽车的半轴

12、齿轮与行星齿轮的齿数比1z /2z 在1.52.0的范围内。 差速器的各个行星齿轮与两个半轴齿轮是同时啮合的,因此,在确定这两种齿轮齿数时,应考虑它们之间的装配关系,在任何圆锥行星齿轮式差速器中,左右两半轴齿轮的齿数L z 2,R z 2之和必须能被行星齿轮的数目所整除,以便行星齿轮能均匀地分布于半轴齿轮的轴线周围,否则,差速器将无法安装,即应满足的安装条件为:Inz z RL =+22 (2-6式中:L z 2,R z 2左右半轴齿轮的齿数,对于对称式圆锥齿轮差速器来说,L z 2=R z 2n 行星齿轮数目; I 任意整数。在此1z =12,2z =20 满足以上要求。(4差速器圆锥齿轮模

13、数及半轴齿轮节圆直径的初步确定 首先初步求出行星齿轮与半轴齿轮的节锥角1,2 211arctanz z =12arctan20=30.96o 1=90°-2=59.03°再按下式初步求出圆锥齿轮的大端端面模数m m=110sin 2z A =220sin 2z A =230sin 30.9612=2.57查阅文献3 取m=3mm得1131236dm z =mm 22mzd =32060m m =(5压力角目前,汽车差速器的齿轮大都采用22.5°的压力角,齿高系数为0.8。最小齿数可减少到10,并且在小齿轮(行星齿轮齿顶不变尖的条件下,还可以由切向修正加大半轴齿轮的

14、齿厚,从而使行星齿轮与半轴齿轮趋于等强度。由于这种齿形的最小齿数比压力角为20°的少,故可以用较大的模数以提高轮齿的强度。在此选22.5°的压力角。 (6行星齿轮安装孔的直径及其深度L行星齿轮的安装孔的直径与行星齿轮轴的名义尺寸相同,而行 星齿轮的安装孔的深度就是行星齿轮在其轴上的支承长度,通常取:1.1=LnlT L c =302101.1nlT c 1.11030=式中:0T 差速器传递的转矩,N ·m ;在此取28620.6 Nmn 行星齿轮的数目;在此为4l 行星齿轮支承面中点至锥顶的距离,mm , l 0.5d '2, d '2为半轴齿轮

15、齿面宽中点处的直径,而d '20.82d ;c 支承面的许用挤压应力,在此取69 MPa 根据上式 '20.860d =48mm l =0.5×48=24mm328620.61062.7m m 1.169424=表3-1汽车差速器直齿锥齿轮的几何尺寸计算用表序号 项目 计算公式计算结果1 行星齿轮齿数 1z 10,应尽量取最小值 1z =12 2 半轴齿轮齿数2z =1425,且需满足式(1-42z =203 模数 mm =3mm4 齿面宽 b=(0.250.30A 0;b 10m9m5 工作齿高 m h g 6.1=g h = 4.8mm6 全齿高 051.0788

16、.1+=m h 5.415 7 压力角 22.5°8 轴交角 =90°9节圆直径11mz d =; 22mzd = 136d =260d =10 节锥角211arctanz z =,1290-=1=30.96°,=03.59211 节锥距 22110sin 2sin 2d d A =0A =30mm12周节t =3.1416mt =9.4248mm13 齿顶高21a g a h h h -=;m z z h a +=212237.043.01a h =3.11mm2a h =1.69mm序号 项目计算公式 计算结果14 齿根高 1f h =1.788m -1a h

17、 ;2f h =1.788m -2a h1f h =2.224m2f h =3.674mm15 径向间隙c=h -g h =0.188m +0.051c=0.239mm16 齿根角1=01arctanA h f ;022arctanA h f =1=4.23°2=6.98°17 面锥角211+=o ;122+=o1o =37.94°2o =63.26°18 根锥角111-=R ;222-=R1R =26.73°2R =52.05°19 外圆直径1111cos 2a o h d d +=;22202cos 2a h d d +=0141

18、.33d =mm 260.87d =mm20节圆顶点至齿轮外缘距离1'1201sin 2h d -=2'2102sin 2h d -=68.3901=mm72.2302=mm21 理论弧齿厚21s t s -= (mh h t s -=tan 2'2'121s =5.92 mm2s =6.63 mm22 齿侧间隙B=0.2450.330 mmB=0.250mm23 弦齿厚 2623B d s s S iii i -=1S =5.269mm2S =6.49mm 24 弦齿高iii i i d s h h 4cos 2'+=1h =4.29mm2h =2.3

19、2mm差速器齿轮的尺寸受结构限制,而且承受的载荷较大,它不像主减速器齿轮那样经常处于啮合状态,只有当汽车转弯或左右轮行驶不同的路程时,或一侧车轮打滑而滑转时,差速器齿轮才能有啮合传动的相对运动。因此对于差速器齿轮主要应进行弯曲强度校核。轮齿弯曲强度w为322210s m w v nTk k k m b d J = MPa(3-6式中:T 差速器一个行星齿轮传给一个半轴齿轮的转矩, 其计算式nT T6.00=在此T 为830.47N n n 差速器的行星齿轮数; 2z 半轴齿轮齿数;s K 尺寸系数,反映材料的不均匀性,与齿轮尺寸和热处理有关,当m 6.1时,44.25m K s =,在此4325.4s K =0.586m K 载荷分配系数,当两个齿轮均用骑马式支承型式时, m K =1.001.1;其他方式支承时取1.101.25。支承刚度大时取最小值。v K 质量系数,对于汽车驱动桥齿轮,当齿轮接触良好,周节及径向跳动精度高时,可取1.0;J 计算汽车差速器齿轮弯曲应力用的综合系数,由图1-1可查得 J