某豆制品公司生产废水达标排放处理工程设计

1、第一章概述12222331.1 我国豆制品行业的发展现状1.2 豆制品废水的主要来源1.3 豆制品废水特性及危害1.3.1 豆制品废水主要特性132豆制品废水的主要危害1.4 豆制品废水处理的必要性1.5 现有豆制品废水处理工艺方法综述1.5.11.5.21.5.3好氧生物处理3厌氧生物处理4厌氧一好氧结合处理51.6 研究豆制品废水的处理工艺方法的意义第二章流程选择与论证2.1 工程概况72.2 设计依据、原则与范围72.2.1 设计依据72.2.2 设计原则82.2.3 设计范围82.3 工艺流程的选择与论证82.3.1 氧化沟工艺82.3.2 A70工艺102.3.3 UASB生物接触氧

2、化工艺102.4 本设计工艺流程的确定13第三章构筑物说明与计算143.1 格栅143.1.1 格栅的构造与分类143.1.2 格栅的设计计算153.2 调节池的设计计算173.2.1 调节池的作用173.2.2 调节池的设计参数173.2.3 设计计算183.3 初沉池设计计算183.3.1 设计参数183.3.2 设计计算193.3UAS股计计算20331UASB反应器作用20332设计参数213.3.3设计计算21(4) 沼气收集系统设计233.4 生物接触氧化池233.4.1 接触氧化池作用233.4.2 设计参数243.4.3 设计计算243.5 二沉池283.5.1 二沉池作用28

3、3.5.2 设计参数283.5.3 设计计算283.6 污泥处理313.6.1 污泥浓缩池设计计算313.6.2 设计参数313.6.3 设计计算323.7 贮泥池及污泥泵333.7.1 贮泥池作用333.7.2 设计计算333.8 污泥脱水343.8.1 污泥脱水作用343.8.2 设计选型343.9 污水泵站的设计343.9.1 泵站的设计343.9.2 选泵35第四章污水处理站平面及高程布置364.1 平面布置364.2 高程布置374.2.1 高程设计任务及原则374.2.2 污水处理高程计算37第五章经济核算415.1 工程初步投资预算415.2 经济效益分析41第六章结论43致谢错

4、误！未定义书签。参考文献：44第一章概述1.1 我国豆制品行业的发展现状豆制品是以大豆为原料经过加工制作得到的产品。豆制品分为传统豆制品和新兴豆制品，传统豆制品包括豆腐、豆腐干等非发酵制品和酱油、腐乳等发酵制品；新兴豆制品，包括豆奶粉、豆奶以及分离蛋白、浓缩蛋白、组织蛋白、蛋白饮料等蛋白制品。豆制品是我国的传统健康食品，与人民群众的生活息息相关。由于大豆中含有极其丰富的蛋白质，是植物中唯一能与动物蛋白质相媲美的食品。豆制品不但营养价值高，所含蛋白质能保护血管内皮细胞使其不被破坏，还能有效的预防骨质疏松和乳腺癌的发生，是更年期的“保护神”。同时，豆制品所含的大豆蛋白还能抑制胆固醇的摄入，大豆蛋白

5、不仅可以降低血糖和胆固醇同时还有助于防治心脑血管疾病。中医记载,大豆具有“味甘性凉，益气和中，生津解毒的功效。”由于其营养丰富、价格低廉，豆制品一直是各大城市“菜篮子”工程的主角，受到人们的广泛喜爱。但由于过去豆制品行业主要是一些小工业的手工作坊的豆腐加工形式，销售额相对来说比较小，并没有形成大规模的产业化。而随着其“健康”功能不断被人们认识，现在我国豆制品行业处于迅速提升的趋势。比如现在的新型休闲豆腐干，适合旅游、聚会时食用，方便营养美味，使得产品发展迅速。四川、重庆一带的休闲豆腐干企业，经过几年的发展，销售额都增长了三四个亿。山东城头镇去年有3家企业进入全国豆制品企业前50强，极大地促进了

6、当地产业的发展。近几年来，投产量最大的企业每年已达10万吨，销售额最高的企业达到10亿以上，比2004年的不到1个亿增加了10倍，这样的发展速度是非常快的。2009年，豆制品行业前10强企业中投产量最低的也达到1万吨，销售额最低的接近2个亿。到目前为止，传统豆制品全国具有大、中型加工企业1000多个，能够生产出豆浆、豆腐、豆腐干、百叶、腐竹、豆豉、豆酱、腐乳和酱油等9个系列100多个品种。新兴豆制品是最近10多年来我国大豆加工利用的新方向。1.2 豆制品废水的主要来源豆制品加工过程中会产生大量有机废水，一般每加工1吨大豆可产生了7?10m：豆制品废水。其主要来源于洗豆水、泡豆水、浆渣分离水、压

7、滤水、各生产工艺容器的洗涤水、地面冲洗水等。1.3 豆制品废水特性及危害在豆制品行业飞速发展的同时，其所带来的环境污染问题也是不容忽视的。豆制品废水的CODt学耗氧M)、BODfe化耗氧M)值较高，属于高浓度有机废水。1.3.1 豆制品废水主要特性(1)有机物浓度高。COD-在2000mg/L以上，有的甚至高达几万至几十万mg/L。成份复杂。以豆腐生产为例，黄沿水CODDh达20000到30000mg/L泡豆水CO助4000至U8000mg/L,洗涤冲洗税CODM；500至U1500mg/Lo泡豆水的主要成份有水溶性非蛋白氮、税苏糖、棉籽糖等寡糖，柠檬酸等有机酸以及水溶性维生素、矿物质等，此外

8、，还有异黄酮等色素类物质。(3) 色度高，有异味。有些废水散发出刺鼻恶味，给周围环境造成不良影响。1.3.2 豆制品废水的主要危害(1) 需氧型危害：豆制品废水属于高浓度有机废水，由于生物降解作用，高浓度有机废水会使受纳水体缺氧甚至厌氧，可能导致多数水生生物死亡，产生恶臭，恶化水质和环境。(2)营养物质性危害：豆制品废水中含有大MN、P、K等营养物质，进入河流、湖泊、海湾等缓流水域，引起不良藻类和其他浮游生物迅速繁殖，水体溶解氧含量下降，水质恶化，鱼类及其他生物大量死亡，即产生水体富营养化。( 3) 感官性危害：工厂排放的豆制品废水常伴有混浊、恶臭、异味、颜色、泡沫等，能引起人们感官上不愉快，

9、严重影响水体附近人民的正常生活。1.4 豆制品废水处理的必要性豆制品废水的CO比学耗氧M）、BODfe化耗氧M）值较高，属于高浓度有机废水。据报道生产75吨大豆蛋白所排放的废水，具BOD直相当于2.5?3万人口的城市一天的生活污水。我国豆制品加工量较大，如果废水不处理直接排放，会对环境产生严重的污染。但豆制品厂的企业规模以中小型居多、资金力量薄弱、企业布点分散，分布在城郊接合部的许多企业所排放的废水不易纳入城市管网。因此，废水的有效处理是豆制品厂所必须面对的尖锐问题。1.5 现有豆制品废水处理工艺方法综述对于豆制品废水的处理，国外从60年代开始研究并应用于工程实践，国内70年代以来也进行了广泛

10、而深入的研究，已有工程投产运行。近十年来，国内外的科研工作者在豆制品废水处理方面做了大量工作，主要侧重于生物处理方面。生物处理可分为好氧生物处理、厌氧生物处理和厌氧一好氧结合处理三种方式。1.5.1 好氧生物处理好氧生物处理对污染物的去除相当彻底，常用于豆制品废水处理的工艺有：生物滤膜（HABF）SAB法和活性污泥法等。HABRC艺98年ImamueaYasuhiro等利用不同孔径的超滤膜分级处理豆制品废水，可以去除分子M300cl尔顿以上的蛋白质，且利用活性炭或沸石吸附去除Ca2+Mg2+NH4+使处理后的水达到生活用水的标准，得以循环利用。但是，分子量小于3000的蛋白质仍存留于水中，且有

11、机碳不能有效吸附去除。AB工艺有研究指出，AB法对豆制品废水的处理效果良好，A段的COD荷率2.0kg/m?d左右，HR为6.0h;B段则分别为0.3kg/m?d禾8.0h,进水COtM度是6000-7000mg/L,出水可低于200mg/L。活性污泥工艺活性污泥法只能处理一些低浓度的有机废水，其有机负荷为0.01?0.5kgBOD/kgSS?d之间，浓度过高，会出现污泥膨胀问题，所以一般不单独采用活性污泥工艺处理废水。有报道说，用活性污泥处理黄浆水时，处理过程中加入铁盐（如FeCI）有利于处理效果。1.5.2 厌氧生物处理根据豆制品废水含易生物降解的高浓度有机物，无毒性等特点，厌氧生物法更适

12、用于豆制品废水处理，并且厌氧处理动力消耗低，产生的沼气可作为能源，生成的剩余污泥量少，污泥可长期贮存，是一项具有经济效益的处理技术。常用于豆制品废水处理的厌氧处理工艺有：厌氧滤床（AF）、厌氧流化床（AFB）、多级厌氧床消化器、上流式厌氧污泥床（UASB）、折流板反应器（ABR）、两相厌氧处理工艺等。AFX艺AF处理豆制品废水的填料主要采用软性和半软性材料，有研究指出，采用盾式填料在处理过程中不易堵塞，生物膜均匀，处理效果优于软性材料。AFBTZ中温条件下，AFB处理豆制品废水的最大去除负荷率达18.0kgCOD/m?d,当CO加荷率保持于10.0kgCOD/m?d时，C0D*除效果最好，达9

13、0%O上。该工艺对污染物的降解彻底，SS的去除率高，抗pH冲击能力强，产气率高。多级厌氧床消化器梁家远等人曾对多级厌氧床消化器处理豆制品废水进行研究，能达到类似于两相厌氧处理的效果。但是这种工艺应用和研究较少。UASX艺目前为止，UAS睨研究最多的一种工艺。研究表明，它启动快、易于形成颗粒化活性污泥，有效率高、三相分离效果好、污泥沉降性能好的优点。91年，KobayashiToshio等人将颗粒状的鼓风炉渣加入接种的污泥中应用于UAS陈处理耗氧M3000-4000mg/L、500-1000mg固形物/L的豆制品废水。有机碳的去除率大于80%,处理过程中pH降低也被炉渣中滤出的碱抑制。92年，刘

14、双江等人将厌氧污泥颗粒应用于/ kgSS- d, pH7.2? 7.5 。UASBt理含蛋白质的废水。当处理M控制大于0.67kgCODPropionat含量小于300mg/L时，这种颗粒状污泥生长良好。微生物分析表明，只有当不同的细菌数量达到一个特定的值和一个合适组成的时候，污泥才会形成颗粒，当颗粒状污泥成熟后，其组成就会相对稳定。这种颗粒状污泥由于含有比一般污泥多的细菌，其分解能力也高。ABR：艺ABRm以于几个串联的UASB6三相分离器。此法启动过程快、易培养出颗粒化污泥；稳定运行时C0D容积负荷率可达14.3L?d,C0D去除率80艰上，有良好的抗冲击负荷和抗低pH能力。当进水COD荷

15、率低时，各区段形成多级发醉的特点；而进水COD荷率高时，则表现出自然的两相发酵规律。两相厌氧处理工艺两相厌氧消化器耗能低、处理效率高、耐负荷，并产生沼气。根据杨秀山等人的研究，在两相厌氧消化器中，以厌氧絮状污泥及固定化甲烷八叠球菌对酸化反应器接种，厌氧颗粒污泥对甲烷化反应器接种，实验结果证明了固定化甲烷八叠球菌在低有机物负荷下发挥很大作用，有较低的出水C0D和较高的甲烷含量，但高有机负荷下，作用不明显。1.5.3 厌氧一好氧结合处理好氧处理对低浓度废水COD八1000mg/LBOD<500mg/L效果较好，高浓度的有机废水适合用厌氧处理，但是厌氧处理后的出水，达不到直接排入水体的要求，一

16、般作为好氧工艺的前处理。所以，二者结合，既可取得较好的经济效益，又使出水达到排放标准。常见的组合工艺有水解酸化-SBF组合、UASB子氧接触氧化组合、UASB-MB合、UASB-SEfi合等。1.6 研究豆制品废水的处理工艺方法的意义水污染问题使得我国水资源短缺的现象日趋严重，可以说严重的水污染与水资源短缺问题已经成为制约我国社会可持续发展、危害生态环境、影响着人民生活和身体健康的突出问题，迫切需要加以解决。社会在飞快的发展，工厂的工业废水成为我们亟待解决的问题，工业废水已经成为污染环境的重要因素。面对水资源短缺，工业废水排放量逐年增大，人们对居住环境的美好要求，对大量的工业废水进行妥善的处理

17、，进而达到利用的目的处理要求己日益迫切。在工业废水中，高浓度有机废水处理成为目前环保技术研究的一大热点，同时也是一大难点。豆制品加工废水在食品加工废水中占有较大的比重，由于其成分复杂，污染物浓度高，是处理难度大、治理费用高的废水。研究该废水的处理工艺方法，提出一个有效可行的治理方案，对于环境保护和豆制品加工行业的发展具有重要意义和广阔的应用前景。第二章流程选择与论证2.1 工程概况(1) 设计技术条件、技术参数等：豆制品生产废水属于高浓度有机废水，主要包括车间洗豆、泡豆废水、剩余豆浆和清洗用水等，该废水具有良好的可生化性。工程设计处理能力为lOOOmVd废水水质指标和出水水质要求见表2.1o表

18、2.1废水水质及排放要求项目进水水质设计出水水质PH5?76?9SS(mg/L)500?1500<70COD(mg/L)3000?5000<100BOD(mg/L)1400?2500<202、气象及工程地质：常年平均气温20E,厂址周围工程地质良好，适合于修建城市污水处理厂。2.2 设计依据、原则与范围2.2.1 设计依据(1)该厂污水处理工程系统招标文件，场地地质气象资料，场区总体规划、详细规划文本及相关图纸。该场区拟建工业投资项目说明及相关资料，其他与本项目相关的资料等。(2)地表水环境质M标准(GB3838-2002)(3)城镇污水处理厂污染物排放标准(GB18918-

19、2002)。(4)污水综合排放标准(GB898-1996)。222设计原则（ 1） 设计工艺要求启动快、运行稳定，调试时间短，能耐较大的冲击负荷。（ 2） 设计必须符合适用的要求。选择的工艺、主要设备、设计标准和数据等应最大限度满足使用需要，以保证废水处理站的功能实现。（ 3） 设计选用的各项数据必须可靠。（ 4） 设计应符合经济的要求。（ 5） 设计技术应力求先进合理。（ 6） 设计注意近远期结合。（ 7） 设计应注意环境的美观协调。2.2.3设计范围（ 1） 从污水处理格栅井开始到处理设施的排放口为止。（ 2） 设计工艺流程、设备选型、工艺设备结构布置，电气工程等设计工作。（ 3） 工程的

20、设备设计、安装、调试等工作。2.3工艺流程的选择与论证豆制品废水处理工艺选择应根据废水的水质、排放标准及企业的具体情况进行综合分析对比后确定，通常包括两个组成部分：一是预处理，目的是去除废水中的悬浮物和浮渣，采用的方法以物化为主，如筛网、沉淀、混凝沉淀、气浮等;二是生物处理，这是整个处理工艺的核心，通过微生物的新程代谢作用，分解废水中溶解性有机物，常用的方法有活性污泥法，如SBRfe物接触氧化法、射流曝气、氧化沟、浅层曝气等。厌氧生物处理方法主要有水解酸化、UAS求氧滤池等。以下为几种常见方法的比较：2.3.1 氧化沟工艺氧化沟又名氧化渠，因其构筑物呈封闭的环形沟渠而得名。它是活性污泥法的一种

21、变型。因为污水和活性污泥在曝气渠道中不断循环流动，因此有人称其为“循环曝气池”、“无终端曝气池”。氧化沟的水力停留时间长，有机负荷低，其本质上属于延时曝气系统。氧化沟具有出水水质好、抗冲击负荷能力强、除磷脱氮效率高、污泥易稳定、能耗省、便于自动化控制等优点。但是，在实际的运行过程中，仍存在一系列的问题：（1污泥膨胀问题当废水中的碳水化合物较多，MP含M不平衡，pH值偏低，氧化沟中污泥负荷过高，溶解氧浓度不足，排泥不畅等易引发丝状菌性污泥膨胀；非丝状菌性污泥膨胀主要发生在废水水温较低而污泥负荷较高时。微生物的负荷高，细菌吸取了大量营养物质，由于温度低，代谢速度较慢，积贮起大量高粘性的多糖类物质，

22、使活性污泥的表面附着水大大增加，SVI值很高，形成污泥膨胀。（ 2） 泡沫问题由于进水中带有大量油脂，处理系统不能完全有效地将其除去，部分油脂富集于污泥中，经转刷充氧搅拌，产生大量泡沫；泥龄偏长，污泥老化，也易产生泡沫。（ 3） 污泥上浮问题当废水中含油量过大，整个系统泥质变轻，在操作过程中不能很好控制其在二沉池的停留时间，易造成缺氧，产生腐化污泥上浮；当曝气时间过长，在池中发生高度硝化作用，使硝酸盐浓度高，在二沉池易发生反硝化作用，产生氮气，使污泥上浮；另外，废水中含油量过大，污泥可能挟油上浮。（ 4） 流速不均及污泥沉积问题在氧化沟中，为了获得其独特的混合和处理效果，混合液必须以一定的流速

23、在沟内循环流动。一般认为，最低流速应为0.15m/s，不发生沉积的平均流速应达到0.30.5m/s。氧化沟的曝气设备一般为曝气转刷和曝气转盘，转刷的浸没深度为250300mm专盘的浸没深度为480530mmi氧化沟水深（3.03.6m）相比，转刷只占了水深的1/101/12,转盘也只占了1/61/7，因此造成氧化沟上部流速较大（约为0.81.2m，甚至更大），而底部流速很小（特别是在水深的2/3或3/4以下，混合液几乎没有流速），致使沟底大量积泥（有时积泥厚度达1.0m）,大大减少了氧化沟的有效容积，降低了处理效果，影响了出水水质。2.3.2 A/O工艺A/O工艺亦称A-A-O工艺，是英文An

24、aerobic-Anoxic-Oxic第一个字母的简称（生物脱氮除磷）。按实质意义来说，本工艺称为厌氧-缺氧-好氧法，生物脱氮除磷工艺的简称。该工艺处理效率一般能达到：BOD驯SS为90%95海氮为70%U上，磷为90%fc右，一般适用于要求脱氮除磷的大中型城市污水厂。但A/O工艺的基建费和运行费均高于普通活性污泥法，运行管理要求高，所以对目前我国国情来说，当处理后的污水排入封闭性水体或缓流水体引起富营养化，从而影响给水水源时，才采用该工艺。本工艺具有如下特点：（ 1） 本工艺在系统上可以称为最简单的同步脱氮除磷工艺，总的水力停留时间少于其他同类工艺。（ 2） 在厌氧（缺氧）、好氧交替运行条件

25、下，丝状菌不能大量增殖，无污泥膨胀之虞，SVI值一般均小于100。（ 3） 污泥中含磷浓度高，具有很高的肥效。（ 4） 运行中勿需投药，两个A段只用轻缓搅拌，以不增加溶解氧为度，运行费用低。本法也存在如下各项的待解决问题：（1）除磷效果难于再行提高，污泥增长有一定的限度，不易提高，特别是当P/BOD值高时更是如此。（2）脱氮效果也难于进一步提高，内循环M一般以2Q为限，不宜太高。（3）进入沉淀池的处理水要保持一定浓度的溶解氧，减少停留时间，防止产生厌氧状态和污泥释放磷的现象出现、但溶解氧浓度也不宜过高，以防循环混合液对缺氧反应器的干扰。2.3.3UASB生物接触氧化工艺UASBB上流式厌氧污泥

26、床，属厌氧活性污泥处理工艺。在国内外比较普遍采用UASB反应器处理食品工业废水。是高浓度有机废水处理的有效装置，被列为国家重点推广应用技术。生物接触氧化技术是生物膜法的一种形式，是在生物滤池的基础上，从接触曝气法改良演化而来的，因此有人称为“浸没式滤池法”、“接触曝气法”等。UASBfe物接触氧化法就是两者结合，一般先进行好氧处理再进行厌氧处理，这两者的结合，主要看具体成分，在国内现在这种处理也比较常见，一般用在食品，印染类废水处理。属于经典的生化处理。另外，此工艺的处理效果好、操作简单、稳定性高。只要投加占厌氧池体积1/3的厌氧污泥菌种，就能够保证污泥菌种的平稳增长。对悬浮物的去除率达96.

27、6%，该工艺适合用在豆制品废水处理中。以下为3种工艺的比较表22三种工艺优缺点比较工艺优点缺点适用范围周期运行，对自动化控氧化沟工艺制能力要求高；污泥稳定性工艺流程简单，进水和出水装置构筑物少，构造型式多样化，运行较为灵活，处理效果稳定、出水水质好，可实现脱氮除磷，基建投资省、运行费用低。没有厌氧消化稳定；容积及设备利用率低；脱氮效果进f提图需要在氧化沟前设厌氧池。中小型污水处理厂A/O工艺对CODBOD5SSM后较高的去除率，对脱氮除磷也具启较高的去除效果，具有运行费用低、占地少，出水水质好等特点。处理构筑物较多；污泥回流量大，能耗高。用于小型水厂费用偏高；沼气利用经济效益差。中小型污水处理

28、厂UASB-生物接触氧化工艺工艺简单，基建费用低，占地面积小，泥水分离效果好，污泥沉降性能好，能够抑制丝状菌的生长，防止污泥膨胀，适应水质、水量的变化，耐冲击负荷，有脱氮除磷功能。运行费用较图，动力消耗较大，对自控要求较局，运行管理较复杂，维护费用中小型污水处理厂本设计是针对豆制品废水处理，水质特点是水M较小，有机物浓度大，悬浮物较多。若采用氧化沟工艺，则需要较长的停留时间，容易引起水质恶化，也可能产生污泥膨胀的问题。AlO工艺对CODBOD5SS具有较高的去除率，对脱氮除磷也具有较高的去除效果，但是处理构筑物多，需要较多的成本费用，并且3污泥回流M大，能耗高。本次设计豆制品废水水M为1000

29、mld,属于小型污水处理厂，用A21O费用偏高。而UASBfe物接触氧化法工艺简单，基建费用低，占地面积小，泥水分离效果好，污泥沉降性能好，能够抑制丝状菌的生长，防止污泥膨胀，适应水质、水M的变化，耐冲击负荷，UAS-生物接触氧化工艺更符合设计要求，也有一定的优势，并且在获得同样的出水效果前提下，其建设和运行费用更低，很适用于高浓度豆制品废水的治理。所以，本设计采用UASBfe物接触氧化法进行废水处理。2.4本设计工艺流程的确定经分析知该处理水质属于易生物降解又无明显毒性的废水，可采用两级生物处理以使出水达标。一级处理主要采用物理法，用来去除污水中的悬浮物质和无机物。二级处理主要采用生物法，包

30、括厌氧生物处理法中的UASfe和好氧生物处理法中的生物接触氧化法，可有效去除污水中的BODCOD用UASB生物接触氧化的工艺组合来处理豆制品废水，不但使处理流程简洁，也节省了运行费用，在降低废水浓度的同时，还可以回收在处理过程中所产沼气作为能源的利用。由此，本设计大体工艺流程为：豆制品废水一格栅一污水提升泵一调节池-沉淀池-UASB也一生物接触氧化池一沉淀池一处理水。如图2.1图2.1工艺流程图第三章构筑物说明与计算3.1格栅栅条工作平台栅条h1500111000112Hitga图3J格栅设计计算示意图3.1.1 格栅的构造与分类格栅由一组平行的金属栅条或筛网制成，安装在废水渠道的进口处，用于

31、截留较大的悬浮物或漂浮物，主要对水泵起保护作用，另外可减轻后续构筑物的处理负荷。格栅的选择主要是决定栅条断面、栅条间隙、栅渣清除方式等。栅条断面有圆形、矩形、正方形、半圆形等。圆形水里条件好，但刚度差，故一般多采用矩形断面。格栅分为平面格栅和曲面格栅两种形式；按栅条间隙，可将其分为粗格栅（50-100mn）、中格栅（16-40mn）、细格栅（3-10mn）三种；按栅渣清除方式，可分为人工清渣和机械清渣两种。一般按栅渣M而定，当每日栅渣M大于0.2m3,应采用机械格栅除渣机。小型污水处理厂可采用人工清渣。但目前，一些小型污水处理厂为了改善劳动条件和有利于自动控制，也采用机械格栅清渣。3.1.2

32、格栅的设计计算格栅设计参数设两道中格栅，一备一用。栅条间隙d=20mrW前水深h=0.5m,过栅流速v=0.8m/s,安装倾角a=70°,设计流MQ=1000nr/d=0.28m3/s。设计计算栅条的间隙数=30.31= 30 (个)QmaxSin60。=0.28&in60。=Nbhv0.020.50.8式中n格栅的栅条间隙数(个)Qma最大设计流M(m3/s)格栅倾角N设计的格栅组数（组）b格栅的栅条间隙（mh格栅的栅前水深（mv格栅过栅流速（m/s）栅槽有效宽度（B）设计采用？20圆钢为栅条，即s=0.02mB=S(n-1)+en式中：S-格条宽度，mn格栅间隙数e-栅条

33、间隙，mB=0.02X(301)+0.02X10=0.78m进水渠道渐宽部分长度（Li）B-B2tan式中Li格栅前部渐宽段的长度（mB格栅槽宽度(m:i进水渠渐宽段展开角度，一般取20°Bi进水渠宽度(m设计中取B=0.7m,:i=20°,此时进水渠道内的流速为ViQ0.28=0,8m/s。B/一0.70.50.78-0.7=0.11(m2tan20.栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L2_LH=0.055(m)22通过格栅的水头损失2=kg二k工sin:2g式中hi通过格栅的水头损失(mh。一计算水头损失(mk系数，格栅受栅渣堵塞时，水头损失增大的倍数，一般取g重力加速

34、度(9.8m/s2)E阻力系数，其值与栅条的断面形状有关r%设计中采用栅条断面为矩形的格栅，取-3bjk=30.0243hA32.42()30.02栅槽总高度(H)取栅前渠道超高h2=0.3m栅前槽高H仁h+h2=0.8m则总高度H=h+h1+h2=1.0m栅槽总长度HiL-Li+L2+1.0+0.5+0.8sin60=0.20m29.8=0.11+0.055+1.0+0.5+丑=2.13m,取B=2.42式中L栅槽总长度(mLi格栅前部渐宽段的长度(mL2格栅后部渐窄段的长度(mHi栅前渠中水深(m每日栅渣M”QW86400W二K2=<1000式中W-每日栅渣M(m/d)Wi栅渣M(m

35、栅渣/io3m污水),取0.07m3栅渣/io3m污水K2污水流M总变化系数0.280.0786400_331.501000=1.13(m/d)>0.2m/d所以采用机械除渣的方法。3.2调节池的设计计算3.2.1 调节池的作用从工业企业和居民排出的废水，其水M和水质都是随时间而变化的，工业废水的变化幅度一般比城市污水大。为了保证后续处理构筑物或设备的正常运行，需对废水的水M和水质进行调节。调节水M和水质的构筑物称为调节池。3.2.2 调节池的设计参数调节时需对池内废水进行混合，本工艺采用机械搅拌混合方法及对角线出水调节池。对角线出水调节池的特点是出水槽沿对角线方向设置，同一时间流入池内

36、的废水，由池的左右两侧，经过不同时间倒流出水槽。从而达到自动调节、均和的目的。为防止废水在池内短路，可以在池内设置若干纵向隔板。其空气M为1.5-3m3/(n2h)。调节池有效水深为1.5-2m,纵向隔板间距为1-1.5m。33设计水集Q=1000md=41.67mh=0.012m/s；水力停留时间T=6h。323设计计算(1) 调节池有效容积(2) 池子有效容积V=QT=41.67<6250m(3) 调节池尺寸取池总高H=2m其中超高0.5m,有效水深h=1.5m则池面积A=V/h=250/1.5-166.7m2池长取L=16m池宽取B=10.4m则池子总尺寸为LXBXH=mx10.4

37、mx2m(4) 空气管设计空气MQAQD=41.674=166.7m3/h,根据空气主管、支管及穿孔管内气体流速的要求范围，管径分别选择150mm80mml40mmK中空气主管1根，支管10根，每根支管连接2根穿孔管。为避免堵塞，穿孔管孔径取4mmfL眼间距100mm(5) 总水头计算Hh=1.20.5=1.7m式中：H总水头损失，mf穿孔管安装水深，mh管距阻力损失，m一般调节池的管距阻力损失不超过0.5m。根据空气MQ和H选择型号为LSR125-1跟茨鼓风机5台，一台备用。3.3初沉池设计计算初沉池是一级污水处理系统的主要处理构筑物，或作为生物处理法中预处理的构筑物。初沉池的去除对象主要是

38、悬浮固体，可以去除SS4055%同时也可以去除部分20%A30%COBODT降低后续生物处理构筑物的有机负荷。本设计采用平流式沉淀池作为初沉池。平流式沉淀池具有对冲击负荷和温度变化适应能力强且施工简单，造价低等优点，符合设计要求。水质指标CODBODSS进水水质(mg/l)32001500800去除率(%)252050出水水质(mg/l)240012004003流M：1000m/d3.3.2设计计算沉淀池总表面积计算设表面负荷为：q=1.0m3/(m2.h),则A=Q/q=41.67/1.0=41.67m2沉淀池有效水深计算取沉淀时间为t=1.0h,h=qX=1.0X1.0=1.0m沉淀部分有

39、效容积计算V仁QX=41.67Xl.0=41.67m3池长设流速v=2mm/s,L=vXtx3.6=x2.0x3.61=4.4m池子总宽度B=A/L=41.67/14.4=2.9m池子个数计算设每池格的池宽b=1.45m,n=B/1.45=2校核池的长宽比、长深比长宽比：L/b=14.4/2=7.2>4符合要求长深比：L/h=14.4/1.0=14.4>8符合要求污泥部分所需的总容积设T=2h,W=Q2XC0-C1)X00/r(100-P0)>2/12=0.125m3每格污泥体积为W1=W/3=0.04m3泥斗尺寸计算、V=1/3 Xh4 >f1+f2+ (f1X2)1

40、/2)=1/3X >36+0.16+ (36X16 ) 1/2)=12.85m3(io)沉淀池的总高度H=h1+h2+h3+h4=0.3+2.4+0.6+1=4.3m沉淀池总长度L=0.5+0.3+14.4=15.2m3.3UAS酸计计算3.3.1 UAS阪应器作用UASE上流式厌氧污泥床，集生物反应与沉淀于一体，是一种结构紧凑，效率高的厌氧反应器。废水在UAS豉应器中进行厌氧分解，去除大部分CO所将难生物降解的大分子物质分解为易生物降解的小分子物质。它的污泥床内生物量:多，容积负荷率高，废水在反应器内的水力停留时间较短，因此所需池容大大缩小。其也不需在反应区内设备简单，运行方便，勿需设

41、沉淀池和污泥回流装置，不需充填填料,设机械搅拌装置，造价相对较低，便于管理,且不存在堵塞问三招分电器图3.2 UASB反应器筒图332设计参数容积负荷(Nv)=3.0kgCOD/(m?d);污泥产率=0.1kgMLSS/kgCOD产气率=0.5m3/kgCOD;设计水MQ=1000nVd=41.67m3/h=0.012m3/s表3.2UASB反应器进出水水质指标水质指标CODBODSS进水水质(mg/l)24001200400去除率(90%80%60%出水水质(mg/l)2402401603.3.3设计计算(1)反应器容积计算=Q§0J000240010二800mN/3UASB有效容

42、积：V有效式中：Q一设计流M,mVdS0-进水COEi,g/lNv-容积负荷，kgCOD/(mf?d)将UAS股计成圆形池子，布水均匀，处理效果好里=6mA138.9U- 138.5取水力负荷q= 0.3m 3/则实际横截面积为:=13.28m(ni ? h)1 1A14,贝 U:D24A = Q = 4167 =138.9m2 q 0.323.14 13.28 13.28 =138.4m2实际表面水力负荷为qAQ1如乞=0.30乞1.0,故符合设计要求A138.5(2)配水系统设计本系统设计为圆形布水器，每个UAS阪应器设120个布水点参数：池子流M：Q=41.67nVh圆环宜径计算:可设3

43、个鲍和孔最醵底画!赚设:?在1?2吊之间，符合设计要求12个孔口，中间设二36个，最外围设72个孔口。1.15m2a.内圈6个孔口设计:服务面积：S=121.15=13.8m2折合为服务圆的宜径为：代413?8=4.19m兀Y3.1412用此宜径作一个虚圆，在该圆内等分虚圆面积处设一个实圆环，具上布个孔口，则圆的宜径计算如下:.2d1 4S1则d12S _2 13.83.14=2.96mb.中圈36个孔口设计:服务面积：S2 =36 1.15=41.4m 2折合成服务圆宜径为：严土 =户重严=8.借中间圆环宜径计算如下：I 8.386 2 -d22 Js2 4c.外圈72个孔口设计服务面积：S

44、3 =72 1.15= 82.8m贝 U d2 二 6.996m折合成服务圈宜径为4 0$ S3413.8 41.4 82.8VV3.14-13.26m则外圆环的宜径d3计算如下：1221-7.13.26-d3s贝Uda=11.09m(3)出水系统设计采用锯齿形出水槽，槽宽0.2m,槽高0.2m。(4) 沼气收集系统设计每日沼气产量：G=Qrc0E=10000.1240010J90%=216m3/d式中：Q设计流量，n3/d；r-污泥产率，n8/kgCODr;C0进水COX度，kg/m3;ECO去除率，90%储气柜容积一般按照日产量的25%-40%设计，大型的消化系统取最高值，小型的取最低值，

45、本设计取30%则储气柜容积为：V=216X30%=4.8m3设计体积为64.8m3,取高度h=4m则设计尺寸为：4.5m>4m集气罩气体收集管道取D=150mm(5) 排泥系统设计产泥量为：3150X0.65X0.11000X10=2O4.75kgMLSS/d;污泥浓度采用20000mgMLSS/L=20kg/m每日产泥M204.75kgMLSS/d,则可用250mn#泥管，每两天排泥一次。3.4生物接触氧化池3.4.1 接触氧化池作用接触氧化是在生物反应器内装载填料利用微生物自身的附着作用，在填料表面形成生物膜，使污水在与生物膜接触过程中得到净化。有机物在接触氧化池中，通过好氧微生物的

46、作用，被降解为生物质和CO通过这种方法被从污水中去除掉。342设计参数333设计流MQ=1000m/d=41.67m/h=0.012m/s;3容积负荷取1.0kgBOD5/(m?d);3.4.3 设计计算接触氧化池设计水质如表3.3表3.3接触氧化池进出水水质指标=216m 3、，QLa-Lt1000240-24V二M1.0103氧化池有效容积,3m;3Q-日均污水流m/d;Lt出水BOD5浓度,mg/l ;La进水BOD5浓度,mg/l;水质指标CODBODSS进水水质(mg/l)240240160去除率(%)70%90%60%出水水质(mg/l)722464(1)接触氧化池的有效容积容积负

47、荷，gBOD/(m3?d),取1.0kgBOD5/(m3?d)。(2)氧化池总面积:V2162bF7=72m(取LB=10>7.2)H3式中：F氧化池总面积,H填料层总高度,m,一般取3n。(3)氧化池格数取n=6,式中：n氧化池格数，个，n»2_22f-每格氧化池面积mf<25mnfHAx12x3(4)校核接触时间t二一一24二324=5.2hQ1000(5)氧化池总高度-0=h0hdh30.3m-1=30.50.50.50.33-1=5.1m式中：h0-填料高度，mh1-超高，一般取0.5m;h2-填料层上部水深，一般为0.4?0.5m；h3-填料至池底的高度，在0.

48、5?1.5m之间，m-填料层数，取3层，间隙一般取0.3m污水在池内实际停留时间：匕=被一。却24,12(5.105)24=7.9hQ1000选用19mmi勺玻璃钢蜂窝填料，则填料总体积V1=nfH=6123=216m(6)需气M用多孔管鼓风曝气供氧，3D=DQ=151000=15000m/d式中：Do1m污水所需气nVm，一可殳为15?20nVm取气水比15n3/m33.Q日均污水流m/do(6) 曝气系统的计算需氧量的计算需氧量Q二aQ(S。-Se)bXV=0.58X1000X240-24)X10+0.12X1000X10>216=151.2kg/d=6.3kg/h式中：ax-平均转

49、化1Kg的BOM!氧iKg/Kg,取0.58;Q污水设计流量，nVd;S-进水BO、i,mg/l;Se-出水BO弟i,mg/l;Rt需氧呈,kg/h。CL-废水中实际溶解氧浓度,19.5 9.17mg/l （一般取 2mg/l）；0.8 0.9 1.0 7.63 - 2=36.2kg/h1.02430 5=1.45 10 Pa氧溶解折bx-微生物自身氧化过程的需氧Kg/Kg,取0.12;X-曝气池中的挥发性悬浮固体浓度,mg/L,取3000mg/L（7）供气M的计算a.空气扩散器出口处的绝对压力（淹没深度取4.5m）333Pb=101.325109.810H=1013259.8104.5b.空

50、气离开曝气池面时，氧的百分比Ot*/100%二21100%=15.7%79211-Ea79211-0.3式中：E-空气扩散器的氧转移效率，取30%c.查排水工程下册附录1,得水中溶解氧饱和度g（2。）=9.17mg/LC昨）=7.63mg/L温度为20C时，脱氧清水的充氧M为：DtS（20）h（30）-Q1.024心式中：一一氧转移折算系数，（一般取0.8?0.85,取0.8）;1算系数，（一般取0.9?0.97,取0.9）;p-密度，1.0kg/L;d.供气M为：Q0362402.2m3/h0.3E0.393（8）曝气器及空气管路的计算本设计采用WZPR散孔曝气器，技术参数如下：曝气4-12

51、卅7h个服务面积：0.5-2.0m7个氧利用率：在4米以上水深，标准状态下为30%50%充氧能力：0.40-0.94kg02/Kw.h充氧动力效率：7.05-11.74kgO2/Kw.h本设计取服务面积为1.0m2/个，则此池共需要曝气器为12>6/1.0=72个1.0m,本池设6根支管，管长12m,每根支管设6个曝气头，曝气头间距共72个每根支管所需空气M:"¥=等=40.22初反应池充气管管径:设空气干管流速 V1 =10m/s小支管流速V2 =5m/s干管宜径:4 402.2校核:4 Qa支管宜径:V2校核:3600V1=0.12m3600 3.14 10236

52、00 二 D13600 3.14 0.124 汉 402.2 2 =9.89m/ sd24qa 3600V4 40.22=0.054m3600 3.14 54qa3600 d 24 汉 40.224.88m/s3600 3.14 0.054 2(9)鼓风机选择风压：P=15+H=15+2.5=17.5kPa式中：H扩散设备白浸水深度，m15为估算管道压力及扩散设备压力损失之和,kPa。根据风MD和风压P,选择型号为RD-127罗茨鼓风机2台，其中1台备用(10)污泥产M计算污泥排放MX=丫6Se)Q式中：y-污泥产率系数，kgMLVSS/(kgBOD,t0.33Q-污水设计流m/d;Sa-进水BO、i,mg/l;Se-出水BO弟i,mg/l;?X=0.3189-2310"1000=49.8kg/d污泥含水率为99.7%,当含水率95%t,取=1000kg/m.31000 1 -p " 100049.81 -0.997=16.6m 3/d排泥管采用DN=250mJ穿孔管排泥，安装在距池底