现代通风理论与技术

1、2000ReVd流体进入紊流状态 V -风流速度，m/s；d 巷道的水利直径，m。 对于非圆形巷道；Usd4 -空气的动力粘性系数，m2/s ； s为井巷断面，m2；U 为井巷周长，m。当空气温度为150C 时，因井下巷道断面积一般都大于2m2，若按规定的最低风速0.15m/s计算， 假定巷道为梯形断面， 则：20001416316. 44ReSVS由上式计算结果表明， 按规程表2中规定的风速最低限， 都能使井巷中风流流动呈现紊流状态。=14.4x10-6 m2/s。角联风路风流的稳定性角联风路风流的稳定性36134266423RRRR63134266423RRRR223QRQSLUhff式中

2、 a-井巷的摩擦阻力系数，与巷道形状、支护形式等因素有关； L巷道长度； S巷道断面积； U巷道断面的周长； Q通过该段巷道的风量； Rf摩擦风阻。32SLURQRhfff 降低摩擦阻力系数 扩大巷道断面积S 减少周界长度U 减少巷道长度L 避免风量过于集中82QRhLL式中 RL局部风阻 gzgzgzhn221100)( 当矿井总风阻由 R1变为R2时，离心式通风机的风量变化大于轴流式通风机的风量变化Qf(M2)- Qf(M1) Qf(M2)- Qf(M1)Hf+HN= HHf 闭合回路中通风机的风压；HN 闭合回路中的自然风压； H 闭合回路中各巷道通风阻力之和 二号风机回路1-2-3-4

3、-6-7-1，该回路的自然风压为Hn2：Hf2+Hn2=h12+h23+h34+h46+h67回路1-2-3-5-6-7-1，该回路的自然风压为Hn3：Hf2+Hn3=h12+h23+h35+h56+h67一号风机 回路1-2-8-9-1，该回路的自然风压为Hn1，则：Hf1+Hn1=h12+h28+h89 0iQ 0ih2iiiQRh Rf2Rf3Rf1HfQf 回 风 上 山 进 风 上 山 压入式局部通风示意图 抽出式局部通风示意图SLe5 . 1 有效吸程 Le Ls 有效射程 压入式通风抽出式通风 安全性（污风通过风机） 有效射程与有效吸程 掘进巷道涌出瓦斯 井巷空气清新程度 风筒运

4、送方便程度及成本SLs)54(当以排除瓦斯为主的煤巷、半煤岩巷掘进时应采用压入式通风；而当以排除粉尘为主的井筒掘进时，宜采用抽出式通风。混合式局部通风示意图 m10 混合式通风的主要缺点是降低了压入式与抽出式两列风筒重叠段巷道的风量，当掘进巷道断面大时，风速就更小，则此段巷道顶板附近易形成瓦斯层状积聚。因此，两台风机之间的风量要合理匹配，以免发生循环风，并使风筒重叠段的风速大于最低风速。 多用于大断面长距离岩巷掘进。 10m 矿井等积孔是用来衡量矿井通风难易程度的一个指标，它比较直观，容易接受。它是由通风学者缪尔格（Murgue）在1873年提出的，其基本计算原理如下：P1V1AP2V2假定在

5、无限空间有一薄壁，在薄壁上开一面积为A（m2）的孔口，如图所示。当孔口通过的风量等于矿井风量，而且孔口两侧的风压差等于矿井通风阻力时，则孔口面积A称为该矿井的等积孔。在孔口左侧距孔口A足够远处（风速v10）取截面-在孔口右侧风流收缩断面最小处取截面-，该处风速v2达到最大值。设在流动过程中无能量损失，故可列出两截面的能量方程为： 22221122vPvPRmhvPP22212Rmhv22风流收缩处断面面积A2与孔口面积A之比称为收缩系数，由水力学可知，一般=0.65，故A2=0.65A。则v2=Q/A2=Q/0.65A，代入上式并整理得： RmhQA265. 0取=1.2kg/，则 RmhQA19. 1矿井等积孔分级标准 欧州共同体提出：矿井产量T150万t/a的矿井，必须满足A5m2；矿井产量T在60150万t/a的矿井，必须满足A在45m2；矿井产量T60万t/a的矿井，必须满足A在34m2。 美国规定：低瓦斯矿井：A=2540英尺2(2.323.72