土工工程专业毕业论文多层住宅楼设计

1、多层住宅楼设计摘要 本设计主要进行了结构方案承重墙的抗震设计。在确定砖混布局之后，先进行了层间荷载代表值的计算,接着利用顶点位移法求出自震周期，进而按底部剪力法计算水平地震荷载作用下大小，进而求出在水平荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力）。接着计算竖向荷载（恒载及活荷载）作用下的结构内力。 是找出最不利的一组或几组内力组合。 选取最安全的结果计算配筋并绘图。此外还进行了结构方案中的室内楼梯的设计。完成了平台板，梯段板，平台梁等构件的内力和配筋计算及施工图绘制。关键词 结构设计抗震设计 Abstract The purpose of the design is to do the anti-

2、seismic design in the longitudinal frames. When the directions of the frames is determined, firstly the weight of each floor is calculated .Then the vibrate cycle is calculated by utilizing the peak-displacement method, then making the amount of the horizontal seismic force can be got by way of the

3、bottom-shear force method. The seismic force can be assigned according to the shearing stiffness of the frames of the different axis. Then the internal force (bending moment, shearing force and axial force ) in the structure under the horizontal loads can be easily calculated. After the determinatio

4、n of the internal force under the dead and live loads, the combination of internal force can be made by using the Excel software, whose purpose is to find one or several sets of the most adverse internal force of the wall limbs and the coterminous girders, which will be the basis of protracting the

5、reinforcing drawings of the components. The design of the stairs is also be approached by calculating the internal force and reinforcing such components as landing slab, step board and landing girder whose shop drawings are completed in the end.The keyword structural design, anti-seismic design目 录引言

6、4一、设计依据：5二、工程概况51、建筑和结构特征52、建设地点和环境特征53、项目管理特点及总体要求5三、结构计算书5四、施工部署19结论26引 言通过毕业设计，可以培养学生综合运用新学的知识，分析和解决本专业实际工程问题的能力。毕业设计涉及面广，从建筑设计、施工、材料、交工全面的知识范筹，以至于具体的工序。能够充分检验毕业生能否胜任土木建筑施工管理能力，理论知识与实际应用有机结合，在实践中加深理解，巩固新学的专业理论。认真地做好毕业设计，不但是对毕业生的考评，同时以交给辛勤指导我们的老师一份满意的答卷。一、设计依据：建筑结构设计统一标准，GBJ68-84建筑结构荷载规范，GBJ987混凝土

7、结构设计规范（1993年及1996年局部修订）GBJ1089建筑抗震设计规范（1993年局部修订）GBJ1189建筑地基基础设计规范GBJ789钢筋混凝土结构设计与施工规程JGJ391混凝土结构与砌体结构现行国家有关规范，标准和规程。二、工程概况1、建筑和结构特征 本工程建筑面积:1717,四层,结构形式为砖混,耐火等级为二级,抗震等级设防烈度为六度,设计使用年限为三类(50年).2、建设地点和环境特征该工程地点位于青岛市，位置优越,东侧崂山，风景秀丽，交通便利。3、项目管理特点及总体要求在工程施工中，坚决惯彻百年大计，质量第一和预防为主的方针，组建一个以项目经理为首的项目部，集优秀管理人才精

8、良设备和有经验的施工队伍投入本工程，确保工程质量达标。采用先进的管理手段，信息化技术作为主要的管理手段，建立信息化管理平台，实行智能化、信息化管理，在施工过程中对整个工程的工期、质量、成本进行有效的控制。本工程用料、施工设备均提前715天提供使用计划。合理安排各工序之间的穿插施工。加强现场的管理及调度。总体要求以优良样板工程，青岛市安全文明示范工地为目标，以目标管理统揽全局，确保优质低耗。安全文明、高速完成施工任务。三、结构计算书本工程墙体除内墙卫生间为120厚，其他均为240厚粉煤灰蒸压砖，所有墙身0.6米处均设掺5防水剂的水平防潮层，厨房及卫生间变压式排风道选用图集L05J104PAGE6

9、/PAGE7，其中厨房PG116断面尺寸为320240，预留洞口尺寸430240，所有排风道出屋面详见L05J104-20。地面工程，卫生间地面低于相邻地坪20，地面1坡向地漏，阳台非封闭的，地面应低于相邻地坪30；室外空调机板标高同相应结构板标高，底部作滴水。防水工程，屋面防水等级为二级，施工中选用的防水材料应符合屋面工程技术规范中相应的等级要求。屋面均为有组织排水，檐沟纵向坡度10，檐沟内加设一道防水层，落水管为110PVC及配套的雨水斗；卫生间地坪低于相邻室内坪20，加设一道防水层沿墙体上翻300，空调室外机冷凝水由75空调冷凝水管统一排放。门窗工程，门窗制作应满足防渗、防变形、隔热保温

10、等要求。门窗表尺寸均表留洞尺寸。砼构件主筋保护层厚度：梁柱25；板15砼强度：垫层C15，基础C20，基础以上C20。钢筋级钢fy210N/mm2；级钢fy310N/mm2；级钢fy340N/mm2。荷载：1）基本风压值Wo0.6KN/。2）结构风荷载体型系数简图及取值，按建筑结构荷载规范GBJ981取值。3）楼面活载取值：首层施工荷载5.0Kpa，面层及吊顶1.5Kpa；房间、客厅活载1.5Kpa，面层吊顶1.0Kpa；挑阳台活载2.5Kpa，面层及吊顶1.0Kpa，内阳台活载1.5Kpa，面层及吊顶1.0Kpa，上人屋面活荷载1.5Kpa，屋面及吊顶3.5Kpa；非上人屋面活载0.7Kpa

11、，面层及吊顶2.0Kpa。3.1砌体材料和砌体的力学性能本工程砌体材料采取粉煤灰蒸压砖，规格24011555，强度MU10，砌体采用砂浆M5。砌体轴心抗压强度的平均值fm，fmR1f1(1+0.07f2)R2式中：R1随砌体中块体类别和砌合方法变化的参数R2砂浆强度对砌体强度的修正系数与砌体块材高度有关的系数f1f2分别为各中块体和砂浆抗压强度平均值Mpa砌体抗压强度标准值fkfkfm（11.645f）式中：f各类砌体在各种受力情况下的强度异系数砌体抗压强度设计值fffk/rf一般情况下宜按施工控制等级为B级考虑，取rf1.6(C级时取rf1.8)根据块材的性能，计算本工程所选用的粉煤灰蒸压砖

12、，其抗压强度满足设计要求。3.2砌体结构构件的承载力计算3.2.1砌体结构设计基本规定砌体结构承载力极限状态设计值以下式计算：ro（1.2SGR+1.4SQ1KrQiciSQik）Rcfak式中：ro结构重要性系数，本工程安全系数为二级（设计使用年限为50年）不应小于1.0SGR永久荷载标准值的效应SQ1K在基本组合中起控制作用的一个可变荷载标准值的效应；SqiK第I个可变荷载标准值的效应Rcf结构构件的抗力系数RQi第I个可变荷载的组合值系数，一般情况下应取0.7F砌体的强度设计值，发fR/rffR砌体的强度标准值rf砌体结构的材料性能分项系数，一般情况下宜按施工控制等级为B级考虑，取rf1

13、.6fm砌体强度平均值Qf砌体强度标准值Akn个可参数标准值本工程檐高12.1米,计算砌体结构承载力满足要求3.2.2砌体受拉受弯受剪构件本工程以4交A轴窗间墙为计算:窗间跺长度为1400mm,宽度2400mm,层高2.8米,檐高12.1米,砖砌体自重19KN/m3,砼自重2.45T,板厚120mm,根据荷载计算,墙体受压荷载小于136KN.由MU10的烧结蒸压砖与M5混合砂浆查表得出砌体抗压强度设计值f=1.58Mpa,当蒸压材料为蒸压粉煤灰砖砌体,ra为0.9,由=Ho/h=13.5查表得系数=0.782,则此墙垛底截面的承载力为,raA=0.7820.91.51400240=346.43

14、136得出此墙垛截面安全.3.3房屋的结构布置方案及基础计算混合结构中的墙体一般具有承重和围护作用,使承重与围护功能一体化.由于砌体的抗压强度并不高,抗拉抗弯抗剪强度又很低,所以混合结构中使墙柱等承重构件具有足够的承载力,是保证房屋结构安全可靠和正常使用的关键.混合结构房屋主要由屋盖,楼盖,内外纵墙横墙(山墙),基础等承重构件组成,它们相互联合共同构成承重空间体系.按结构的承重体系和荷载的传递线路,本工程房屋顶结构布置方案采用纵横墙承重体系.荷载的重要传递路线为屋(楼)面梁 纵墙屋(楼)面荷载 屋(楼)面板 基础 地基横墙本工程地基属于微风化花岗岩,地基承载力400Mpa,此种地基所承载力远远

15、大于本工程所给的压力.(临边建筑,以此地基均建高层,故基础承载力不再计算)3.4墙柱的构造要求墙柱高厚比墙柱的允许高厚比墙,柱高厚比的最大允许限值称为允许高厚比,用表示.影响允许高厚比的因素有砂浆的强度等级,砌体的类型,构件的类型(墙柱),荷载作用方式及构件的重要性和门窗洞口的消弱,施工质量等,砌体规范根据以往设计经验和现阶段材料质量及施工技术水平确立允许高厚比值.墙柱的允许高厚比值砂浆强度等级墙柱M2.52215M52416M7.52617注:1.毛石墙.柱的允许高厚比按表中数值降低20%采用.2.组合砖砌体构件的允许高厚比,可按表中数值提高20%,但不能大于28.3.验算施工阶段砂浆尚未硬

16、化的新砌体高厚化比时,允许高厚比对土墙取14对柱取1/6.自承重墙是房屋中的次要构件,且仅承受自重作用.根据弹性稳定理论,其临界荷载值高于荷载作用于墙体顶端时临界荷载.自承重墙的允许高厚比,比同条件下的承重墙允许高厚比大.即允许高厚比乘以一个大于1的修正系数u1,见下表:非承重墙厚度h/mm24018012090u1上端有支撑点1.21.321.441.5注:1.上端为自由端的允许高厚比,除按上述规定提高外,尚可提高30%.2.对厚度小于90mm的墙,当双面不低于M10的水泥砂浆抹面包括抹面层的墙厚不小于90mm时,可按墙厚等于90mm验算高厚比.3.当n不是上述数值时,可按插入法取值.对于有

17、门窗洞口的墙体,包括承重墙和自承重墙,由于截面削弱对稳定不利,规范采用系数u2对允许高厚比加以修正u2=1-0.4bs/s式中s-相邻窗间墙之间或壁柱之间的距离bs-在宽度s范围内门窗洞口的宽度在式中,当u2小于0.7时,仍采用0.7;当洞口宽度nh1/5h(h为墙高度)时,u2应取1.0.墙.柱高厚比验算1)矩形截面墙.柱的高厚比验算,矩形截面高厚比应按下列验算=Ho/hM1,M2式中：Ho墙柱计算高度,见附表h墙厚或矩形柱与Ho相对应的边长M1自承重墙允许高厚比修正系数见u1修正系数表,对承重墙柱取1.0M2有门窗洞口允许高厚比的修正系数,无门窗洞口时u2=1.0墙柱允许高厚比确定计算高度

18、Ho及允许高厚比时尚应注意以下规定.当与墙连接的相邻两横墙间的距离Su1u2h时,墙的高度可不受高厚比限制.变截面柱的高厚比可按上下截面分开验算.验算上柱高厚比时,墙柱的允许高厚比以其值乘以1.3后采用.本工程层高2.8米,楼板厚120mm,为现浇砼.内外墙240mm,卫生间.储藏室隔墙厚为120mm,砂浆强度等级为M5,砖为MU10,纵横墙混合承重.依据一层平面图计算各墙厚的高厚比.确定房屋静力计算方案依据图纸相邻横墙的最大间距为S=7.8m,经查表知,楼盖2H=2.82=5.6m外纵墙为承重墙,u1=1.0u2=1-0.4bs/s=1-0.41.5/6.9=0.910.8=Ho/h=2.8

19、/0.24=11.7受弯承载力,钢筋砼过梁按最大弯距设计值所在截面的平衡条件,求出受拉钢筋面积As.按下列步骤进行:ho=h-aas=M/a1fobho2a5m22rs=0.5(H1-2as) 或=1-1-2asbAs=M/fyrshominbhoAs=bho*fcm/fyminbho式中：ho过梁正截面有效高度a受拉钢筋形心至受拉边缘的距离,单排钢筋a=35mm,双排钢筋a=60mmb过梁截面宽度M由梁上荷载设计值产生的最大弯距As截面抵拉距系数Rs内力臂系数=X/ho相对受压区高度,且b=0.614(HRB235级钢筋),0.555(HRB335级钢筋)a1fc砼弯曲抗压强度设计值fy纵向

20、受拉钢筋抗拉强度设计值min纵向受拉钢筋最小配筋率,C35号以下砼min=0.15%;C40-C60砼min=0.2%.2抗剪承载力验算,钢筋砼过梁,其截面取值一般较大荷载相对较小,每常V0.07fcbh5,因此按构造配箍筋.式中：V过梁支座截面剪力设计值fc砼抗压强度设计值3过梁下砌体局部受压承载力验算,过梁下砌体局部受压承载力验算,可不考虑上部荷载的影响.由于过梁与其上砌体共同工作,构成刚度极大的组合深梁,变形极小,故其有效支承长度可取过梁的实际支承长度,同时n=1.过梁下局部受压可取承载力按下列公式进行验算:N1rfAl式中r-砌体局部抗压强度提高系数Al-梁端有效支承面积F-砌体抗压强

21、度设计值N1-梁端支承压力设计值本工程C1的钢筋砼过梁设计计算如下:一 选择过梁截面尺寸梁截面跨度:lo=1.05ln=1.051800=1890mm梁截面高度:h=(1/8-1/14)lo=(236135)mm取h=240mm b=h=240mm二 选择材料拟选取C20砼,fc=9.6Mpa,ft=1.1Mpa受拉钢筋用HRB235级,fy=210Mpa三 荷载砌体自重:hw=1.0mln/3=1.8/3=0.6m取:hw=ln/3=0.6m则g1=1.25.240.6=3.77KN/m过梁自重:g2=251.20.240.24=1.73KN/m楼板荷载,楼板砌体高度0.5m 求弯距设计值,

22、劳动设计值M=1/8ql2=1/819.51.892=8.7KNmV=1/2qln=1/219.51.8=17.55KN五 求受拉钢筋面积(按单排配置)ho=h-35=240-40=200mms=M/a1fcbho2=8.71.06/9.62402002=0.0944 梁端下砌体局部受压承载力验算:Nl=1/2qlo=1/219.51.89=18.427KN查表得f=1.5Mpao=10hl/f=10240/1.5=126mm1.25故取=1.25,对过梁b=1Nu=brfAl =11.251.191030.0576 =85.68No+Ne=0.548+18.4275=42.4275KN局部承

23、压满足要求,截面配筋详见结构图.3.6板的结构要求根据本工程空间布局,楼盖采用双向肋形楼盖.在肋形楼盖中,梁(墙)所支撑的板的平面尺寸接近或等于正方形,即板的长边L2与短边L1之比小于或等于3时,则这种板在两个方向均受力工作.双向板必须是四边都是有支撑的,如果板的长短边之比L2/L23,而是两边有支承,就不是双向板,因此双向板一般也称四边支承板.3.6.1双向板的受力特点对于四边简支的单跨正方形板,当荷载逐渐增加时,第一批裂缝出现在板的下面中间部位,随后沿着对角线的方向向四角扩展,在板上面的四角附近边出现垂直于对角线方向而向大体上成圆形的裂缝出现,促使板下面对角线方向裂缝的进一步扩展,最后跨中

24、钢筋达到屈服,整个板即告破坏.对于四边简支的矩形板,第一批裂缝出现在板底平行于长边的方向.当荷载继续增加时,这些裂缝逐渐延长,并沿450角向四角扩展,在板上面的四角边开始出现裂缝,最后使整个板发生破坏.不论是简支的方形板或矩形板,当受到荷载作用时,板的四角均有翘起的趋势.因此,板传给四边支座的压力,并不是沿边长均匀分布的,而是各边的中部较大,两端较小.板中钢筋的布置方向,对破坏荷载的数值并无特别的影响.但平行于四边配筋的板,第一批裂缝出现前所能承担的荷载,比平行于对角线方向配筋的板要大一些.此外,在其他条件相同时,采用强度较高的砼较为优越.当配筋率相同时,采用较细的钢筋较为有利.当钢筋的用量相

25、同时,板中间部分排列较密者比均匀排列者更适用些.3.6.2双向板的构造要求一截面尺寸考虑到需要双向布置受力筋所以双向板的厚度h,一般不宜小于80mm.本工程板厚120mm.同时为了满足板的刚度要求,简支板取hlx/45;连续板取hlx/50(lx为短跨跨度).二内力折减系数四边与梁整体连接的双向板,考虑支承梁对板产生推力的有力影响,应将计算弯距乘以下列折减系数后,再进行配筋计算.连续板中间区格的跨中截面及支座截面折减系数为0.8.对于边区格的跨中截面及各自楼板边缘算起的第二支座截面,当led/l1.5时,折减系数为0.8;当1.5led 符号Bc=Eh/12(1-2)式中 Bc-刚度E-弹性模

26、量h-板厚-泊松比Mx,Mxma2-分别为平行于Lx方向板中心点的弯距和板跨内最大弯距;My,Myma2-分别为平行于ly方向板中心点的弯距和板跨内最大弯距;Mxo-固定边中点沿lx方向的弯距Myo-固定边中点沿ly方向的弯距取钢筋砼的泊松比=0.2,则可求A区格板的跨中弯距和支座弯距如下:Mx=0.0271(g+p/2)ly2+0.0561p/2ly2+0.20.0144(g+p/2)ly2+0.0334p/2ly2=0.440812.96+0.21.451220.25=11.59KNm/mMy=1.451220.25+0.25.713=30.5294KNm/mM1x=-0.0664(4+8

27、)4.52=-16.1352KNm/mM1y=-0.0559(4+8)4.52=-13.5837KNm/m区格B:lx=3.6m,ly=3.6m,ly/lx=3.6/3.6=1四边嵌固、四边简支的弯距系数表Ly/lx支承条件MxMyMxoMyo1四边嵌固0.07160.0716-0.0513-0.0513四边简支0.03680.0368Mx=0.0716(g+p/2)ly2+0.0368p/2ly2+0.20.0716(g+p/2)ly2+0.0368p/2ly2=9.3312+0.226.5=14.6312KNm/mMy=26.5+0.29.3312=14.6312KNm/mM1x=-0.0

28、513(4+8)3.62=-7.98KNm/mM1y=-7.98KNm/m区格c可取于区格a相同。三截面设计确定截面有效高度ho，假定钢筋选用6，短跨方向跨中截面的ho=95mm，长跨方向跨中截面的ho=95-10=85mm，支座截面的ho=95mm。截面设计用的计算弯距，在楼盖支承墙体上，均设置圈梁；而边跨的跨中截面及楼板边缘起的第二支座上，由于沿楼板边缘方向的计算跨长与垂直于楼板边缘方向的跨长比lx/ly=4.5/3.6=1.251.5，故其弯距可减20%，中间跨的跨中截面及中间支座上的弯距也可减少20%。纵向受拉钢筋的As计算，为简便起见，近似取内力臂系数rs=0.9，按下式计算受拉钢筋

29、截面面积为:As=M/0.9fyho=M/0.9210ho=M/189ho经计算配筋6200，满足要求。3.7楼梯的构造要求3.7.1现浇板式楼梯的计算与构造现浇板式楼梯为现代多层及高层房屋的竖向通道，它由梯段和休息平台构成。钢筋砼楼梯为最适合满足承重及防火要求。本工程采用双跑式楼梯。楼梯由三部分组成:楼梯段、平台板、平台梁。梯段斜板的计算特点:梯段斜板支承在平台梁及楼层梁上(底层下端支承在地垄墙上)。一般可按简支平板计算，取1m宽板作为计算单元。普通平放的板所受荷载是沿水平方向分布的，但在楼梯斜板中，其恒荷载g和作用活荷载p是沿板的倾斜方向分布的。为计算梯段斜板内力，应将g1+p1分解为垂直

30、板面和平行于板面的两个正交荷载（g1+p1）cosa和（g1+p1）sina。斜板在荷载（g1+p1）cosa作用下，使斜板沿其他线方向产生弯曲，而在（g1+p1）sina作用下，在斜板横截面上产生轴力No，在一般楼梯斜板设计时，由于楼梯倾角a较小，因此轴向力N 影响很小，可不考虑。因此，斜板内力计算时，仅需计算荷载（g1+p1）cosa作用的内力。斜板的内力：跨中弯距：M斜1/8（g1+p1）(l1)cosa支座剪力:V斜=1/2（g1+p1）(l1)cosa式中l1-梯段斜板向计算跨度如果将l1=l/cosa, g1+p1=(g+p)cosa代入上式则得,M斜=1/8(g1+p1)cosa

31、(1/cosa)2=1/8g1+p1/cosal2=1/8(g+p)l2V斜=1/2g1+p1/cosa=1/2(g+p)lcosa式中l-楼梯斜段计算跨度的水平投影长度,设计时可取l=lo+b(lo是梯段水平投影净跨.b为平台梁宽度;g.p-分别为每单位水平长度上的竖向均布恒载和活载.由此可见,楼梯斜板的弯距和劳力,相当于水平梁的弯距M平和剪力V平乘以cosa.即M斜=M平=1/8(g+p)l2V斜=V平cosa=1/2(g+p)lcosa当考虑到梯段斜板与平台板。平台梁并非理想衔接，因此在连接处平台板。平台梁对梯段斜板有一定的嵌固作用，可使楼段板的跨中弯距减小。因此，梯段斜板的跨中最大弯距

32、也可近似的取:M=1/10(g+p)l23.7.2构造要求梯段踏步的凹角点至板底的垂直厚度为板的计算厚度h.h=(1/25-1/35)lo，一般板厚h为80-120mm。本工程取120mm梯段斜板的配筋方式可采用弯起式，也可采用分受式。平台板 内力计算，平台板一般均为单向板，取1m的板带作为计算单元，根据两端的支承情况，其内力计算分别按下列两种情形进行。当平台板一端与平台梁整体连接另一端支承在砖墙时，跨中弯距可近似为M=1/8(g+p)l2式中l-平台板计算跨度.取=l01+h/2l01-平台板净跨h-平台板厚度,按h=1/35,一般h为60-80mm当平台板两端都与梁整体连接时，考虑到平台梁

33、和过梁对平台板的部分嵌固作用，跨中弯距按M=1/10(g+p)l2计算，式中l为平台板计算跨度，取l=l01。构造要求:在平台板与平台梁或过梁相接处，考虑到支座处有一定的负弯距作用，应配置承受负弯距的负筋。一般可将板的下部纵筋在支座附近弯起一半，其上弯点距支座l01/10，并300mm，另外附加伸出支座边缘l01/4的直钩负筋，其数量与上述弯起钢筋相同。当平台板的跨度远比梯段斜板的水平跨度小时，平台板中可能出现负弯距的情况，这时板中负弯距钢筋应通跨布置。平台梁板式楼梯的平台梁，一般均支承在楼梯间两侧的横梁上。其截面高度hl/12(l为平台梁的计算跨度)。平台梁除自重，平台板传来的均布荷载q1外

34、，还承受楼梯斜板传来的均布荷载q2、q3，当上下梯段为等长时q2=q3，其计算时可忽略上下楼板斜板之间的孔隙，按荷载满布与全垮的简支梁计算。当平台板外端支承在砖墙上时，平台梁按宽度为其肋宽b的矩形截面梁计算。当平台板外端与过梁整体连接时，平台梁按倒L形截面计算，其翼缘计算宽度b1f按下式计算:b1f=b1f=l/Gb1f=b+sn/2min式中l-平台梁计算跨度,l=lo+a1.05lo(lo为平台梁的净跨,a为平台梁的支承长度)b-平台梁的宽度sn-平台板的净跨考虑到平台梁两侧荷载不一致而引起的扭矩，宜酌量增加其箍筋的用量。本工程以楼梯结构方案，采用现浇楼梯，将楼梯板TB4为计算，水平投影长

35、度为8280=2240mm，楼梯段高度为155.559=1400mm，砼强度等级为C20，梁中受力钢筋采用HRB335级，其他钢筋采用HPB235级，楼梯活荷载标准值2.5KN/，层面采用水磨石，底面20mm厚水泥砂浆粉刷，结构布置图（附图）。计算楼梯各组成部分.1斜板计算取1m作为计算单元,cosa=0.876确定斜板厚度hlo1=lo/cosa=2240/0.876=2557mmh=lo1/25lo1/30=102.2885.23mm取h=120mm2荷载计算:三角形踏步自重1.31/20.280.155251/0.28=2.4KN/m斜板自重1.30.121/0.8762.510=4.4

36、5KN/m水磨石:1.3(0.28+0.155)0.651/0.28=1.61KN/m板底抹灰:1.30.021/0.876171.0=0.517KN/mg=1KN/m活载:1.42.51.0=3.5KN/mg+p=12.477KN/m3内力计算计算跨度:l=lo+b=2.24+0.2=2.44m跨中弯距M=1/10(g+p)l2=1/1012.4772.442=7.43KN/m4截面承载力计算:ho=120-25=95mmas=M/a1fcbho2=12477000/9.61000952=0.144=1-1-2as=1-1-20.144=0.16as=bhoa1fo/fy=620.16选用1

37、0100，分布筋6200，配筋附后图。5平台板的计算平台板厚度h=120mm，取1m的板宽为计算单位。荷载计算:恒荷载平台板自重1.30.1225=3.9KN/m水磨石面层1.30.657=0.845/m板底抹灰1.30.0217=0.451活载1.42.5=3.5KN/m总荷载g+p=3.9+0.845+0.451+3.5=8.7KN/m内力计算:计算跨度l=l01+h/2=1.7+0.12/2=1.76m跨中弯距:M=1/8(g+p)l2=1/88.71.762=3.37KN/m正截面承载力计算:ho=120-25=95mmas=M/ a1fcbho2=3.37106/9.61000952

38、=0.039=1-1-2as=1-1-20.039=0.04as=bhoa1fo/fy=0.041000959.6/210=174mm2pminbh选用82006平台梁计算平台梁传来8.7(1.7/2+0.2)=9.14KN/m斜板传来12.4772.24/2=13.97KN/m平台板自重3.9KN/m平台梁抹灰0.457KN/m合计:g+p=27.467KN/m内力计算:略去梯段板之间的孔隙，荷载按全垮漫步考虑。计算跨度:L=2840mm跨中弯距M=1/8(g+p)l2=1/827.4672.842=27.69KN/m支座剪力V=1/2(g+p)lo=1/227.4672.84=39KN/m

39、按倒L形截面计算b=240mm,bf=640mmas=27690000/9.66403602=0.35=1-1-2as=1-1-20.35=0.45as=bhoa1fo/fy=455mm2选用314(as=461mm2)Va=0.7ftbho=0.7200360=55440Nr=46660N箍筋配置选用62003.8砌体结构的抗震构造措施1每层砌体房屋的震害分析在强震作用下，每层砌体房屋的破坏部位，主要是墙身和构件间的连接处，楼盖与层盖结构本身的破坏较少。墙体的破坏，在砌体房屋中与水平地震作用方向平行的墙体是主要承担地震作用的结构。这类墙体往往因为拉应力强度不足而引起裂缝破坏，由于水平地震反复

40、作用，两个方向的斜裂缝组成交叉裂缝。这种裂缝在多层砌体房屋中，一般规律是上重下轻。这是因多层房屋墙体下部地震剪力大的缘故。墙体转角处的破坏，由于墙角位于房屋尽端，房屋对的约束作用减弱，使此处抗震能力相对降低，因此较易破坏。此外，在地震过程中当房屋发生扭转时，墙脚处位移较房屋其它部位大，这也是墙角破坏的一个原因。楼梯间墙体的破坏楼梯间除顶层外，一般房屋墙体高度较房屋其它部位墙体小，其刚度较大，较容易造成震害。而顶层墙体的计算高度又较其它部位的大，其稳定性差，易发生破坏。内外墙连接处的破坏。内外墙连接处是房屋的薄弱部位，特别是有些建筑内墙分别砌筑，以直槎或马牙槎连接这些部位在地震中极易拉开，造成外

41、纵墙和山墙外闪，倒塌等现象。楼盖预制板的破坏。由于预制板整体性差，当板的搭接长度不足或无可靠拉结时在强烈地震过程中极易塌落，并常造成墙体倒塌。突出屋面的屋顶间等属结构的破坏。在房屋中，突出屋面的屋顶间、楼梯间、水箱间、烟囱、女儿墙等附属结构，由于地震“鞭端效应”的影响，一般较下部主体破坏严重，几乎在6度就发现有破坏，特别是较高的女儿墙，出屋面的烟囱，在7度区普遍破坏，8-9度区几乎全部破坏或倒塌。抗震结构对材料和施工质量的要求。结构材料性能指标应符合下列最低要求：砌体结构材料应符合下列规定：烧结普通粘土砖和烧结方孔粘土砖的密度等级不应小于MU10，其砌筑砂浆等级不应小于M5.0混凝土小型空心砌

42、块的强度等级不应小于MU7.5，其砌筑砂浆强度等级不低于M7.5.本工程砌筑材料采用蒸压粉煤灰砖，砂浆M5.0。混凝土结构材料应符合下列规定。1)混凝土的强度等级，框支梁，框支柱以及抗震等级为一级的框架梁，柱节点，柱芯区，不应低于C30；构造柱，芯柱圈梁及其它类构件不应低于C20。2)抗震等级为一、二级的框架结构，其纵向受力钢筋等用普通钢筋时，钢筋的抗拉度实测值与屈服度实测值的比值不应小于1.25；且钢筋的屈服强度实测值与强度标准值的比值不应大于1.3。结构材料性能指标，应符合下列要求。普通钢筋宜优先采用延性、塑性韧性和可焊性较好的钢筋。普通钢筋的强度等级，纵向受力钢筋宜采用HRB400和HR

43、B335级热轧钢筋，箍筋宜采用HRB400、HRB335、HRB235级热轧钢筋。注：钢筋的检验方法符合现行国家标准，混凝土结构工程施工及验收规范GB50204的规定。混凝土结构的混凝土强度等级，9度时不易超过C60，8度时不易超过C70。在施工中，当需要的强度等级较高的钢筋代原设计中的纵向受力钢筋时，应按照钢筋受拉承载力设计值相等的原值换算，并应满足正常使用极限状态和抗震构造措施的要求。钢筋混凝土构造柱、芯柱和底部框架、抗震墙砖中砖抗震墙的施工，应先砌墙后浇构造柱、芯柱和框架梁柱。3.8.2本工程的抗震构造措施1）平立面布置和防震设置：本工程形状简单，刚度均匀，对称的建筑物地震时破坏较轻，尽

44、量使地震力作用中心与刚度中心重合；结构的立面布置应刚度均匀而连续，应尽量避免刚度突复或结构不连续。楼层不易错层。本工程体型简单，结构结构刚度均匀的独立单元，不需设置抗震缝二墙体布置本工程墙体布置采用纵横墙混合承重的结构体系；纵横墙的布置均匀对称，沿平面宜对齐，沿竖向应上下连续，同一轴线上的窗间墙宜均匀；在施工时，纵横墙交接处应同时咬槎砌筑或采用拉结措施。三房屋高度限制普通砖，多孔砖和小砌块砌体承重房间的层高，不应超过3.6m；底部框架抗震墙房屋的底部和内框架的层高，不应超过4.5m。注：横墙较少指同一楼层内开间大于4.2m的房间占该总面积的40%以上。房屋的总高度指室外地面到主要屋面板底或檐口

45、的高度。半地下室从从地下室内地面算起。全地下室和锚固条件好的地下室应允许从室外地面算起；对代阁楼的坡屋面应算到山尖墙的1/2高度处。室外高差大于0.6m时，房屋总高度应允许适当增加，但不应高于1m，本工程屋层2.8m。四房屋高宽比限制为了保证砌体房屋整体弯曲承载力，房屋总高度与总宽度的最大比值，应符合表的要求。房屋最大高宽比烈度/度6789最大高宽比2.52.52.01.5注：1、单面走廊房屋的总宽度不包括走廊宽度。 2、建筑平面接近平面时，其高度比应适当减小。五房屋的局部尺寸限制在强烈地震作用下，房屋首先在薄弱部位破坏。这些薄弱部位一般是，窗体墙，近端墙段，突出屋顶的女儿墙。因此，对窗间墙段

46、，女儿墙等尺寸应加以限制。六楼梯间布置楼梯间不宜设置在房屋的近端和转角处，不易局部突出设置。若必须设置在近端时，则应采取特殊措施。七基础及其它本工程基础为风化花岗岩，地基承载力400MPa。工程转角处均设构造柱，每层均设圈梁。构造柱截面尺寸配筋和连接。 构造柱截面240mm240mm。纵向钢筋宜采用414、6100/200即加密区100mm，非加密区200mm。 构造柱与圈梁连接，构造柱的纵筋应穿圈梁，保证构造柱纵筋上下贯通；在柱与圈梁相交的节点处应适当加密柱的箍筋。加密范围在圈梁上、下均不小于500mm或1/6层高箍筋间距100mm。圈梁的设置钢筋混凝土圈梁是增加墙体的连接，提高楼盖、屋盖刚

47、度，抵抗地基不均匀沉降，限制墙体裂缝开衩，保证房屋整体性，提高房屋抗震能力的有效构造措施。而且是减小构造柱计算长度，充分发挥抗震作用不可缺少的连接构件。圈梁的截面尺寸及配筋本工程设计GZ51棵，阳台柱4棵，2棵。阳台柱纵筋814，箍筋6200。纵筋614。四、施工部署4.1项目管理目标工期目标：开工时间2007年3月1日2007年12月31日文明施工：争创市标准化示范工地。4.2项目管理机构施工管理组织机构设置为了工程目标圆满实现，成立由管理专业、业务精通人员组成项目经理部，执行项目法人制施工。充分利用各种有利条件，发挥公司的整体势，调动公司范围内的一切精干力量，确保工程的顺利完成。项目经理部

48、决策层岗位职责和各管理部门职责4.2.2.1项目经理对工程负全面责任，明确项目部工作人员的职责，负责项目的质量策划，主持项目质量计划和施工组织设计的编写、报批、实施和修改工作。主持项目工作会议，及时评审、研讨工程进展情况，及时处理业主（监理）方各种函件，协调各方关系。制订并落实质量奖罚措施，确保工程进度、质量和安全等各项指标的完成。负责组织实施不合格品的纠正、预防措施。制定有效措施，加强对工程成品、半成品保护和工程回访维修。 4.2.2.2项目技术负责人负责土建及安装工程的施工技术工作，主持编制整个工程质量计划、施工组织设计，负责组织编写关键工序、特殊过程的作业指导书或专题施工方案，负责编制新技术、新工艺、新材料的操作规程，并负责组织实施，组织贯彻执行现行的技术标准、施工验收规范、操作规程、安全技术规定和各项技术管理制度，贯彻上级有关技术管理的规定；组织参与设计交底、图纸会审会议，负责项目经理安排的其他有关技术工作，解决施工中的有关技术问题，组织各分项工程的质量检验评定，参与工程质量事故和安全事故调查、处理工作。4.2.2.3质量工程师负责土建及安装工程的施工检验工作；督促各专业工程师以质量标准为尺度组织施工，使工程质量与施工进度有机的结合起来；熟悉各种材料性能，负责各种材料的进场检验、试验的取样和封样，负责