DL438火力发电厂金属技术监督规程(08修订报批稿)解读

1、DL438DL438火力发电厂金属技术监督规程（火力发电厂金属技术监督规程（0808修订报批稿）解读修订报批稿）解读TPRI西安热工研究院西安热工研究院二二八年十月八年十月TPRITPRITPRITPRIDL/T 999-2006 电站用2.25Cr-1Mo钢球化评级标准JB1265-2002 25200MW汽轮机转子体和主轴锻件技术条件JB1266-2002 25200MW汽轮机轮盘及叶轮锻件技术条件JB/T 3375-2002 锅炉用材料入厂验收规则JB/T 7025-2004 25MW以下汽轮机转子体和主轴锻件 技术条件JB7027-2002 300MW及以上汽轮机转子体和主轴锻件技术条

2、件JB/T 7028-2004 25MW以下汽轮机轮盘及叶轮锻件技术条件JB/T7030-2002 300MW600MW汽轮发电机无磁性护环锻件技术条件JB/T7178-2002 300600MW汽轮发电机转子锻件技术条件TPRITPRITPRITPRITPRITPRITPRITPRI碳化物中合金元素的含量碳化物中合金元素的含量 TPRITPRI表X 四川地区一些火电厂蒸气管道用钢运行不同时间后碳化物中合金元素的含量管道名称测点号材料运行时间/温度碳化物中合金元素/基体中合金元素(%)CrMoV成都热电厂5号炉主汽管测点 112CrMo60000 h51013.6720.93测点 217.18

3、42.31测点 326.5732.56成都热电厂2号炉主汽管12CrMo170000 h51041.2941.72豆坝电厂1号炉主汽管监督段测点 112Cr1MoV120000 h5405.6440.8297.15测点 211.6949.5499.65测点 36.1633.3393.91江油电厂3号炉主汽管10CrMo910100000 h54043.6640.18江油电厂5号至6号炉主汽母管测点 210CrMo910100000 h54029.1679.37测点 323.6474.70重庆电厂31号炉主汽管测点 110CrMo91010799 h5407.2833.75测点 211.7935

4、.96测点 311.0249.47TPRITPRITPRI TPRI取消对高温部件，特别是低合金耐热钢蠕变孔洞的检验监督 金属部件在高温下长期运行产生蠕变孔洞，在镍基合金和奥氏体不锈钢中有显著的特征。 低合金耐热钢的蠕变孔洞的检测，目前国内外有三种观点。 在蠕变第一阶段末第二阶段开始即出现蠕变孔洞； 在蠕变第二阶段末第三阶段开始出现蠕变孔洞； 低合金耐热钢在蠕变断裂前才出现蠕变孔洞。关于低合金耐热钢的蠕变孔洞TPRI 1983年德国学者年德国学者Neubauer和和Wedel研究低合金耐热钢的蠕研究低合金耐热钢的蠕变孔洞，将蠕变孔洞划分为变孔洞，将蠕变孔洞划分为A、B、C、D四个级别。四个级别

5、。TPRI.加拿大加拿大M. A. Clark等人等人1993年发表研究论文，认为低年发表研究论文，认为低合金耐热钢在蠕变曲线第一阶段末、第二阶段初即出现合金耐热钢在蠕变曲线第一阶段末、第二阶段初即出现蠕变孔洞，也将蠕变孔洞划分为蠕变孔洞，也将蠕变孔洞划分为A、B、C、D四个级别四个级别,在在A级中又划分为三个小的级别级中又划分为三个小的级别.TPRI 1977年瑞士学者年瑞士学者Rosselet和英国学者和英国学者Wickens 1980年发表的论文表年发表的论文表明：对于低合金耐热钢来说，在蠕变断裂前的短时间内才会观察到蠕变明：对于低合金耐热钢来说，在蠕变断裂前的短时间内才会观察到蠕变孔洞

6、。孔洞。 国内对低合金耐热钢蠕变孔洞的检查结果国内对低合金耐热钢蠕变孔洞的检查结果 国内电站金属工作者对国内电站金属工作者对12CrMo、15CrMo、12Cr1MoV、10CrMo910等低合金耐热钢的蠕变孔洞进行了大量的试验研究。除了在爆裂管的裂等低合金耐热钢的蠕变孔洞进行了大量的试验研究。除了在爆裂管的裂纹尖端附近发现有确切的蠕变孔洞外，在远离爆口的区段和运行中割管纹尖端附近发现有确切的蠕变孔洞外，在远离爆口的区段和运行中割管样品中均未发现确切的蠕变孔洞。样品中均未发现确切的蠕变孔洞。 资料资料1、2对西固电厂、户县电厂运行对西固电厂、户县电厂运行30.8万万(540)和和38.5万万(

7、510)小时的小时的12Cr1MoV和和12CrMo钢制主蒸汽母管进行了现场复型金相钢制主蒸汽母管进行了现场复型金相检查和割管材质鉴定检查和割管材质鉴定,在光学显微镜下均未发现确切的蠕变孔洞。在光学显微镜下均未发现确切的蠕变孔洞。辽宁电力科学研究院张艳红等作的工作辽宁电力科学研究院张艳红等作的工作. 另外另外, 中华人民共和国国家发展和改革委员会中华人民共和国国家发展和改革委员会2005年年 第第 45 号公告已废号公告已废止了止了“DL/T551-1994 低合金耐热钢蠕变孔洞检验技术工艺导则低合金耐热钢蠕变孔洞检验技术工艺导则”。 根据蠕变孔洞评估部件寿命根据蠕变孔洞评估部件寿命 A参数法

8、参数法蠕变孔洞检查技术 复型技术复型技术 实验室制样检查实验室制样检查 金相组织观察/扫描电镜下观察 在Cr-Mo类低合金钢中，仅仅在断裂前的短时间内发现蠕变空洞。TPRITPRITPRITPRI2.3 关于蒸汽管道的蠕胀检测 低合金耐热钢蒸汽管道的周向蠕变应变鲜有达到低合金耐热钢蒸汽管道的周向蠕变应变鲜有达到1 根据国内几十年来对主蒸汽管道的蠕胀检测，鲜有周向蠕变应变达到1。西固电厂、户县电厂运行30.8万(540)和38.5万(510)小时的12Cr1MoV和12CrMo钢制主蒸汽母管，其最大周向蠕变应变仅为0.7左右。检测误差较大、散乱度大检测误差较大、散乱度大 电厂金属监督人员普遍反映

9、，蒸汽管道的蠕胀检测误差较大，特别是对300MW以上机组的再热蒸汽管道，用很大的千分尺测量，其零点位置由于千分尺的自重会变化，故测量误差更大。引进的一些国外机组，在管道设计上就无蠕胀检测引进的一些国外机组，在管道设计上就无蠕胀检测。TPRI蠕变应变与管道失效的关系蠕变应变与管道失效的关系 从金属材料高温蠕变的规律来讲，在较低应力下随着运行时间的延长，材料会发生蠕变延性耗竭，即塑性越来越降低，蠕变应变量越来越小，甚至未达到1蠕变应变时材料会发生脆化。最终管道的失效可能不是由于蠕变应变超标，而可能是脆性断裂。所以检测管道的周向蠕变应变并不能预防管道的脆性断裂，而主要由材料微观组织的老化程度和力学性

10、能的劣化来判断。 所以对在新修订的DL438中不强制要求对新建机组蒸汽管道的蠕胀检测，但过去已安装了蠕胀检测，且一直进行持续检测的管道可继续检测。 TPRI2.4 关于912Cr钢的监督2.4.1 912Cr钢的硬度监督（1）此类钢直管段母材的硬度应均匀，且控制在180 HB250HB，同根钢管 上任意两点间的硬度差不应大于30HB；安装前检验母材硬度小于160 HB时，应取样进行拉伸试验（2）对于公称直径大于150mm或壁厚大于20mm的管道，100进行焊缝的硬度检验；其余规格管道的焊接接头按5抽检；焊后热处理记录显示异常的焊缝必须进行硬度检验；焊缝硬度应控制在180HB270HB。（3）

11、此类钢的热推、热压和锻造管件的硬度应均匀，且控制在175HB50HB，同一管件上任两点之间的硬度差不应大于50HB。TPRI2.4.2 硬度判据的依据（1）母材TPRI表X 管段室温拉伸试验结果试样编号抗拉强度Rm（MPa）屈服强度Rp0.2（MPa）便携式硬度计测量平均值台式硬度计测量平均值ZW(90)1570355150.516725653503575370HW(90)4565350150.516755703506565350ZN(-90)766050518586605059655500HN(135)106655151821165050512665515SA-335585MPa415MPa

12、TPRI（2）焊缝表5 焊接接头管样室温拉伸和硬度试验结果试样编号试样名称0.2 (MPa)b (MPa)硬度HBWD1D管样焊接接头420625194 174 172D2425630D3420620ASME SA335415MPa585TPRI2.4.3硬度检验 (1)(1)打磨深度通常为0.5mm1.0mm，并以120或更细的砂轮、砂纸精磨。表面粗糙度Ra1.6m；硬度检验部位包括焊缝和近缝区的母材，同一部位至少测量3点。 (2)(2)焊缝硬度超出控制范围，首先在原测点附近两处和原测点180位置再次测量；其次在原测点可适当打磨较深位置，打磨后的管道壁厚不应小于最小需要壁厚。TPRI2.4.4 912Cr钢的金相组织监督(1(1）直管段纵切面金相组织中的-铁素体含量不超过5。(2(2）焊缝和熔合区金相组织中的铁素体含量不超过8，最严重的视场不超过10。(3）依据。意大利IBF和德国V&M公司的试验结果 国内锅炉厂与V&M公司订货协议。TPRI3 根据检验结果对部件质量的评价原则根据检验