抗滑桩设计说明书

1、抗滑桩设计说明书 地质灾害理论与制课程设计报告 学院名称 河海学院专业班级 地质一班学生姓名 蒲春林学 号 10480120指导老师 叶四桥起讫日期 目录第一部分 设计说明1. 前沿. 11.1 工程地理位置、行政区划、坐标、交通条件 . 21.2 设计依据 . 22.工程概况. 22.1 自然、地质环境条件 . 22.1.1地形地貌 . 22.1.2地层岩性 . 32.1.3地质构造 . 32.1.4水文地质条件 . 32.1.5不良地质现象 . 42.2滑坡稳定性验证及结论 . 42.2.1场地稳定性评价定性分析 . 42.2.2定量分析滑坡现状稳定性验算 . 43.治理工程设计 . 53

2、.2支挡工程设计工况及参数的确定 . 53.3支挡工程具体方案设计及计算 . 53.3.1 支挡工程具体方案设计 . 53.3.2支挡工程相关计算详见计算书部分 . 63.4支挡工程方案比选 . 63.5支挡方案分项设计 . 63.5.1 抗滑桩设计 . 63.5.2 挡板设计 . 64.施工组织设计 . 74.1施工条件 . 74.2料场选择与开采 . 74.3施工交通运输 . 74.4施工工序及注意事项 . 74.4.1抗滑桩施工工序及注意事项 . 74.4.2排水施工工序及注意事项 . 94.5施工总进度 . 95.工程量统计表 . 106.施工总说明 . 106.1施工过程可能遇到的突

3、发情况及处理 . 10 第二部分 计算书1.工程概况. 111.1工程概况 . 111.2 场地条件 . 111.2.1 气象水文 . 111.2.2 地形地貌 . 111.2.3 地层岩性 . 111.2.4 地质构造 . 121.2.5 水文地质条件 . 121.2.6 人类工程活动 . 132.计算依据. 132.1 计算参数 . 132.2 计算工况及安全系数确定 . 133.滑坡稳定性及滑坡推力计算 . 133.1 计算剖面 . 133.2 计算方法 . 143.3 计算结果 . 143.4 稳定性评价 . 164.抗滑桩结构设计 . 164.1 抗滑桩拟定 . 164.2 抗滑桩参

4、数计算 . 164.3 抗滑桩计算模式选取 . 174.4 受荷段11. 前言1.1 工程地理位置、行政区划、坐标、交通条件滑坡位于巫溪县安子平，位于重庆东北部，隶属重庆市管辖区，行政区划属巫溪县龙溪镇安子平村社。滑坡地理位置：东经108°51、北纬31°17。 两巫公路从此滑坡体上通过，交通较便利。1.2 设计依据滑坡的设计依据主要依据如下：（1）K96+030K96+155工程地质详细勘察报告（2）K96+030K96+155工程地质勘察图件（3）滑坡防治工程设计与施工技术规范DZ0240-2004重庆市地质灾害防治工程设计规范（DB50/5029-2004）； 建筑地

5、基基础设计规范（GB 50007-2002）；建筑边坡工程技术规范（GB 50330-2002）；室外排水设计技术规范（GB 50108-2001）；砌体结构设计规范（GB 50003-2001）；混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）；锚杆喷射混凝土支护技术规范（GB 50086-2001）；公路路基设计规范（JTG D302004）；2.工程概况2.1 自然、地质环境条件2.1.1地形地貌本区属构造侵蚀中山斜坡地貌，地势总体东南高西北低，地面高程为720.846m741.70m，设计线路左侧地形较平缓，为阶梯状旱地，斜坡坡向310320，坡角1020，局部达25，斜坡由上至下坡度

6、变缓，区内见少量杂草灌木。22.1.2地层岩性拟建段出露地层有第四系全新统筑填土层（Q4me）、残坡积层（Q4dl+el）及三叠系中统巴东组（T2b）泥岩、灰岩，现分述如下：筑填土层（Q4me）：灰褐色、灰黑色，松散，稍湿，主要由碎石，粉粒、粘粒及少量生活垃圾组成，土石比3：2，该层仅在ZK64附近有分布，层厚2.50m。含碎石粉质粘土（Q4dl+el）：黄褐色、土黄色，稍湿，稍密，主要由粉质粘土、碎石及风化岩屑不均匀混合组成，粉质粘土含量约8090%，可塑状，碎石含量约1020%，成分以泥岩为主，呈强风化状态，粒径25，棱角状，区内有分布，层厚4.25m。泥岩（T2b）：主要由粘土矿物组成，

7、网状方解石脉发育，泥质细粒结构，薄层状构造，按风化程度可分强弱风化两亚层，现分述如下：强风化泥岩：青灰色，节理裂隙发育，大部分原生结构已被风化破坏，表面可见铁锰质氧化膜，层厚2.20m。弱风化泥岩：青灰色，节理裂隙发育，部分原生结构已被风化破坏，节理裂隙光滑平直，本次勘察最大揭露厚度0.70m。2.1.3地质构造区内构造属朝阳官阳背斜南翼，出露三叠系中统巴东组泥岩。区内基岩呈单斜产出，走向及倾向沿公路略有变化，产状为161°41°，主要发育二组节理，L1：产状319°51°，节理面光滑平直，张开度12，充填泥质，延伸1.006.00m，穿层，密度1条/0

8、.8m；L2：产状为185°53°，节理面粗糙，闭合，密度1条/0.6m。2.1.4水文地质条件地表水经地表调查及民访，区内地表水类型为大气降水斜坡面流，地表水冲刷作用大，雨季时地表水沿斜坡汇入冲沟排泄，流量受季节控制。 3地下水区内上覆含碎石粉质粘土，区内均有分布，具颗粒粗，孔隙率高，透水性好的特点，地下水类型为第四系残坡积松散层孔隙水、基岩裂隙水，其补水来源主要为大气降水，雨季时大气降雨沿孔隙、基岩裂隙下渗并排向地表低洼处。受季节控制，拟建区属地下水补给区，本次勘察未揭露到地下水。综上所述，场地内地表水类型为大气降水斜坡面流，地下水类型为第四系残坡积松散层孔隙水、基岩裂

9、隙水，受季节控制。2.1.5不良地质现象场地地貌属构造剥蚀中山斜坡地貌，地形起伏变化较大，地形坡度为1020，岩土界面较陡，地表水冲刷作用大，受地表水冲刷作用，斜坡地表浅层土体局部已发生坍塌、错落现象，工程填筑加载后受地表水冲刷作用易失稳，椐地面调查，区内未见断层等不良地质现象。2.2滑坡稳定性验证及结论2.2.1场地稳定性评价定性分析场地地貌属构造剥蚀中山斜坡地貌，地形起伏变化较大，地形坡度为1020，岩土界面较陡，地表水冲刷作用大，受地表水冲刷作用，斜坡地表浅层土体局部已发生坍塌、错落现象，工程填筑加载后受地表水冲刷作用易失稳，椐地面调查，区内未见断层等不良地质现象。2.2.2定量分析滑坡

10、现状稳定性验算采用以极限平衡理论为依据的折线滑动法（传递系数法）来计算滑坡的稳定系数和剩余下滑力。 4表1 计算成果表 由上可知：在天然工况下，填筑土体不会沿填土界面发生滑移，处于基本稳定状态；在暴雨工况下，填筑土体可能沿填土界面发生失稳，但剩余下滑力较小；在天然工况下，填筑土体和坡积体可能岩土界面发生失稳，但剩余下滑力较小，在暴雨工况下，填筑土体和坡积体可能沿岩土界面发生失稳，其剩余下滑力最大，为502.3kN。故需对此滑坡进行治理，并按在暴雨工况下岩土界面为主滑面进行设计。 3.治理工程设计3.2支挡工程设计工况及参数的确定支挡工程应选择最不利的荷载组合情况，工程区地震活动不明显，区内无明

11、显不良地质现象，场地为单斜构造，地质构造简单，水文地质条件简单，地震基本烈度VI，场地稳定，适宜公路建设。所以不需要考虑地震工况，重点需要考虑的是暴雨工况。根据暴雨工况中的最大滑坡推力进行设计计算。支挡工程的参数使用情况详见设计计算书。3.3支挡工程具体方案设计及计算3.3.1 支挡工程具体方案设计支挡工程应选择在滑坡推力比较小、滑体厚度比较薄、滑面比较平缓、滑床比较好的地方，通过综合分析及比较，支挡结构应选在图中所示位置。 53.3.2支挡工程相关计算详见计算书部分3.4支挡工程方案比选在支挡工程方案比选中，综合考虑各方面的原因，本设计选用抗滑桩方案进行支挡。抗滑桩相关设计及计算详见计算书部

12、分。3.5支挡方案分项设计3.5.1 抗滑桩设计3.5.1.1抗滑桩截面尺寸选择：2 x 33.5.1.2 抗滑桩埋深14.23m，其中滑面以下埋深5m，滑面以上埋深9.23m。3.5.1.3混凝土标号选用C30。3.5.1.4 钢筋型号的选用：纵向受力钢筋选用HRB335，箍筋选用HRB335。3.5.2 挡板设计3.5.2.1 挡板厚度设计为300mm。3.5.2.2 混凝土标号选用C30。3.5.2.3 钢筋选择按构造要求选用。3.5.3截水沟设计3.5.3.1截水沟截面尺寸如图所示。 3.5.3.2混凝土标号选用C30。64.施工组织设计4.1施工条件施工场地较缓，离水源较近，正在修建

13、的K96公路可进行运输混凝土、钢材、砌石等材料，总的来说施工场地便利。4.2料场选择与开采施工场地较为平缓，可选在完成的K96公路上作为料场，土体可从坡体上部开挖填筑在下方，其他则从附近运输。4.3施工交通运输拟建段位于重庆市巫溪县安子平，设计路中线在现有公路右侧约100m，交通运输方便，利于施工。4.4施工工序及注意事项4.4.1抗滑桩施工工序及注意事项（1）施工准备按工程要求进行备料，选用材料的型号，规格符合设计要求，有产品合格证和质检单。钢筋应专门建库堆放，避免污染和锈蚀。使用普通硅酸盐水泥。沙石料的杂质和有机制的含量应符合混凝土结构工程施工及验收规范的有关规定。（2）桩孔开挖（人工挖桩

14、）当采用人工挖孔桩时要遵守下列原则进行：A、开挖前应平整孔口，并做好施工区的地表截、排水及防渗工作。多年平均相对湿度为79%。年平均降雨量1082mm，降雨多集中在59月，尤其是68月多暴雨，日最大降雨量达192.9mm，小时最大降雨量超过65mm。雨季，尤其是暴雨期往往是滑坡的活动期。据工程地质调查，斜坡坡顶、坡脚无塘、田、水库、河流等地表水体分布1.2.2 地形地貌本区属构造侵蚀中山斜坡地貌，地势总体东南高西北低，地面高程为720.846m741.70m，设计线路左侧地形较平缓，为阶梯状旱地，斜坡坡向310320，坡角1020，局部达25，斜坡由上至下坡度变缓，区内见少量杂草灌木。1.2.

15、3 地层岩性拟建段出露地层有第四系全新统筑填土层（Q4me）、残坡积层（Q4dl+el）及三叠系中统巴东组（T2b）泥岩、灰岩，现分述如下：11筑填土层（Q4me）：灰褐色、灰黑色，松散，稍湿，主要由碎石，粉粒、粘粒及少量生活垃圾组成，土石比3：2，该层仅在ZK64附近有分布，层厚2.50m。含碎石粉质粘土（Q4dl+el）：黄褐色、土黄色，稍湿，稍密，主要由粉质粘土、碎石及风化岩屑不均匀混合组成，粉质粘土含量约8090%，可塑状，碎石含量约1020%，成分以泥岩为主，呈强风化状态，粒径25，棱角状，区内有分布，层厚4.25m。泥岩（T2b）：主要由粘土矿物组成，网状方解石脉发育，泥质细粒结构

16、，薄层状构造，按风化程度可分强弱风化两亚层，现分述如下：强风化泥岩：青灰色，节理裂隙发育，大部分原生结构已被风化破坏，表面可见铁锰质氧化膜，层厚2.20m。弱风化泥岩：青灰色，节理裂隙发育，部分原生结构已被风化破坏，节理裂隙光滑平直，本次勘察最大揭露厚度0.70m。1.2.4 地质构造区内构造属朝阳官阳背斜南翼，出露三叠系中统巴东组泥岩。区内基岩呈单斜产出，走向及倾向沿公路略有变化，产状为161°41°，主要发育二组节理，L1：产状319°51°，节理面光滑平直，张开度12，充填泥质，延伸1.006.00m，穿层，密度1条/0.8m；L2：产状为185&

17、#176;53°，节理面粗糙，闭合，密度1条/0.6m。1.2.5 水文地质条件区内水文地质条件简单，地下水类型主要为松散岩类孔隙水和基岩裂隙水。该类地下水主要赋存于第四系土层中，区内地下水主要受大气降雨补给。场地斜坡坡度较陡，大气降雨主要运移方式为顺坡向下以地表水形式排泄，部分地表水下渗至第四系土层以分散潜流方式运移向低处排泄。区内分布的紫红色泥岩为区域性相对隔水层。简易水位观测：勘察期间对勘探孔作简易水文观测，所有钻孔中均未见地下水，在勘察深度范围内地下水贫乏，场地水文地质条件简单。但在雨季第四系土层可能存在松散堆积层孔隙水，基岩中存在少量风化裂隙水。综上所述，场地内地表水类型为

18、大气降水斜坡面流，地下水类型为第四系残坡积松散 12层孔隙水、基岩裂隙水，受季节控制。1.2.6 人类工程活动场地主要人类工程活动为修建道路，由于公路拓宽斜坡堆载，对坡体土体稳定性产生不利影响，是诱发该滑坡的主要因素之一。区133.2 计算方法滑动面呈折线型，滑坡稳定性计算适宜采用传递系数法。按折线滑动面将土体分成条块，假定条间力的合力与上一条土条底面平行，然后根据各分条力的平衡条件，逐条向下推求，直至最后一条土条。根据滑坡体地质条件情况，水作用效应仅考虑对岩土强度参数的削弱。抗滑力：下滑力： Ri=Wicosaitanji+cili Ti=Wisinai剩余下滑力： Fi=KWisinai-

19、Ri+Fi-1yi-1传递系数公式： yi-1n-1i=cos(ai-1-ai)-tgjisin(ai-1-ai) n-1j=in-1j=ijK=稳定系数：Yi-1Fiå(RÕyi=1n-1i=1)+Rn)+Tn å(TÕyij：推力传递系数； ：第i个条块末端的滑坡推力（kN/m）;K：抗滑稳定安全系数Wi：第i个条块地下水位线以上土体天然量（kN/m）； ji：第i个条块所在滑动面上的内摩擦角（°）；ai：第i个条块所在滑动面上的倾角（°）；cili：第i个条块所在滑动面上的单位粘聚力； ：第i个条块所在滑动面上的长度；3. 3

20、计算结果滑坡体稳定性计算，以剖面的滑动模式有以下两种：模式一：填筑土体沿填筑界面滑动破坏；模式二：填筑土体和坡积土体沿岩土界面整体滑动破坏；14滑坡体稳定性计算简图见下图（图1） 按填筑土体与坡积土体界面滑动、坡积土体与岩层界面滑动情况，分别在天然工况、暴雨工况下计算得到四种相应的结果。(详尽计算结果参见附表计算表)稳定性计算结果如下表1，填筑土体与坡积土体整体在暴雨工况下为不稳定，稳定系数最小。表1 滑坡稳定系数设计工况下剩余下滑力计算计算结果见表2表2 设计工况下的条块剩余下滑力 153.4 稳定性评价由上两表看出：填筑土体稳定，不会沿填土界面发生滑移失稳。填筑土体与坡积土体整体不稳定，会

21、沿岩土界面发生滑移失稳。因此斜坡可能在暴雨状态下诱发沿岩土界面发生滑坡灾害发生，需要利用其最不利状态设计防护措施。4.抗滑桩结构设计4.1 抗滑桩拟定参考重庆市地质灾害防治工程设计规范（DB50/5029-2004）抗滑桩设计要求，进行抗滑桩拟定设计。在剖面的第9个条块处设置钢筋混凝土抗滑桩，采用C30 混凝土，查资料得，其弹性模量Eh=3´10 Pa抗滑桩截面为矩形，断面尺寸b×a =2m×3m抗滑桩桩长：H=8m，其中受荷段H1=9.23m，锚固段H2=5m；桩间距（中至中）：L=5m 74.2 抗滑桩参数计算桩截面的惯性矩： I=13ba=4.5 m4 12

22、1桩截面模量：W=ba2=3 m3 6桩的抗弯刚度：EI0.85EI11.475×107m2桩的计算宽度：Bp=b+1=3m地基系数计算：受荷段的地基系数： 根据岩性及地层情况，由于在滑面以上还存在有筑填土层（Q4me）和含碎石粉质粘土（Q4dl+el）层厚约为9.23m，取该土层的抗滑地基系数的比例系数为m=7000KN/m，则滑面处的地基系数采用 A=7000×9.23=64610KN/m锚固段的地基系数： 泥岩（T2b）由强风化泥岩厚为2.20m和弱风化泥岩厚为0.70m组成,桩的埋长为5m。强风化泥岩取抗滑地基系数为m=80000KN/m，弱风化泥岩取抗滑地基系数m

23、=100000KN/m。根据多层土的地基系数的比例系数的取值可得 443416m1h12+m2(2h1+h2)h280000´2.22+100000´(2´2.2+2.8)´2.84m=96128KN/m(h1+h2)2(2.2+2.8)2 4.3 抗滑桩计算模式选取桩的变形系数a=mBpEI= 0.368m-1桩的换算深度为ah= 0.347×6= 2.21 < 2.5 故按刚性桩计算。4.4 受荷段内力计算桩后荷载：滑坡推力P=502 .3 kN/m，主动土压力Pa=434.50 kN/m (计算过程见5.2)桩前荷载：剩余抗

24、滑力E=0 kN/m 抗滑桩桩悬臂端作用的力系仅滑坡推力P则作用在每根桩上的力：桩承受的水平向推力： T=502.3´cos26°´5=2257.32垂直推力不考虑（有利效应且力较小）作用在滑坡的水平推力按矩形分布,如下荷载分布图（图2）滑动面以上桩按悬臂梁计算：滑面处的剪力：Q0=2257.32 KN滑面处弯矩： M0=2257.32×9.23/2=10417.53 KN.m174.5 锚固段转动中心的深度：y0=5´2´64610´（3´10417.53+2´2257.32´5）+96128

25、´5´(4´10417.53+3´2257.32´5)2´3´64610´（2´10417.53+2257.32´5）+96128´5´（3´10417.53+2´2257.32´5）12éë3A(2M0+Q0h)+mh(3M0+2Q0h)ùû22Bph3é6AA+mh+mhù()ëû =3.37m 转角：j=123´64610´(2´1

26、0417.53+2257.32´5)+96128´5´(3´10417.53+2´2257.32´5)3´536´64610´64610+96128´5+961282´52=0.00232 rad4.5.2 求锚固段Qy=2257.32-1515.44y-902.51y2+223.02y3 11 My=M0+Q0y-BpAjy2(3y0-y)-Bpmjy3(2y0-y) 612112MY=10417.53+2257.32y-´3´64610´0.00232

27、y（3´3.37-y)-´3´96128´0.00232y3(2´3.37-y)612 My=10417.53+2257.32y-757.72y2-300.83y3+55.75y4 18 11122当yy0时：Qy=Q0-Bpmjy2(3y0-2y)-BpAjy0+BpAj(y-y0) 622112257.32-´3´96128´0.00232y2(3´3.37-2y)-´3´64610´0.00232´3.372621+´3´64610

28、0;0.00232´(y-3.37)22 Qy=2257.32-1515.44y-902.51y2+223.02y311132 My=M0+Q0y-BpAjy03y-y+BAjy-y-Bpmjy3(2y0-y) (0)p0)66121My=10417.53+2257.32y-´3´64610´0.00232´3.372´（3y-3.37）+6 11´3´64610´0.00232´（y-3.37)3-´3´96128´0.00232y3(2´3.37-y)

29、612 My=10417.81+2257.32y-757.72y2-300.83y3+55.75y4由上面的函数关系式求得不同锚固段处的弯矩My、剪力Qy、桩侧应力sy，用Excel绘制内力图（图三）如下： 19 当埋深y=1.25m时，侧向弹性抗力（侧应力）为最大最大侧应力：sy= 908.77 Kpa侧应力为0的一点即为剪力最大点，求得当埋深：y=3.37m时dy=0最大剪力：Qmax= 4453.84 KN剪力为0的一点即为弯矩最大点，求得当埋深：y=1.0 m时Qy=0最大弯矩：Mmax= 11672.05 KN.m4.6桩侧应力验算滑床中、上部主要为三叠系中统巴东组（T2b）青灰色泥

30、岩组成，岩层产状为161°41°，强风化带厚度约为2.2 m，其下为中等微风化。岩石的单轴抗压强度为R=24 MPa。属于完整的岩质、半岩质地层。锚固段地层为比较完整的岩质地层，桩身对地层的侧压应力smax应符合下列条件：03600 k1k2R0=0.3´0.5´2400=k1岩层产状倾角大小决定，根据岩层构造取0.5；k2取决岩石的裂隙、风化及软化程度，取0.3；R0围岩单轴抗压极限强度，R24000kPa。 smax=867.55kpa < k1k2R0=0.3´0.5´24000=3600kpa桩侧各点应力都满足，即锚固长

31、度满足设计要求。204.7抗滑桩配筋计算桩身需要配纵向受力钢筋以抵消弯矩，配置箍筋以抵抗剪力。桩身结构设计计算参考混凝土结构设计规范（GB500102002)。根据5.5.2桩身x=194.49mmx£xbh0 为防止出现超筋破坏，应满足xbh0=0.55´2930=1611.5 即满足要求由力的平衡条件得 a1fcbx=fyAs s A=18541.38mm2为防止出现少筋破坏，应满足 As³rminbhrminbh=0.00215´2000´3000=12900 即满足要求选用用23根32等间距单排布置，As21 =18498.9mm2，布

32、置在桩的受拉区。根据DZ0240-2004_滑坡防治工程设计与施工技术规范，桩的两侧及受压边，应适当配置纵向构造钢筋，间距取400mm，直径取16mm。桩的受压边两侧，应配置架立钢筋，直径取20mm。4.7.2斜截面受剪计算取桩的永久作用分项系数：取桩结构重要性系数：则： gG=1.35 g0=1.0V=gGg0Vmax=1.35´1.0´4453.84=6012.684KN×m当hw=h0=1.465<4时，V<0.25bcfcbh0=0.25´1´14.3´2000´2930=20949.5即满足要求，不会出

33、现斜压破坏斜截面受剪承载力的计算：V>acvftbh0=0.7´1.43´2000´2930=5865.86KN 承载力不满足 则需满足V£Vu=0.7ftbh0+fyvAsvh0s2选用HRB33525钢筋，箍筋做成封闭式。 Asv=nAsv1=2´490.9=981.8mm，Asv1为单肢箍筋的截面面积 AsvV-0.7ftbh06012.684´103-0.7´1.43´2000´2930³=0.167 sfyvh0300´2930根据混凝土结构设计规范（GB5001020

34、02)，箍筋的最大间距smax=300mm，最小直径不低于8mm。箍筋的最小配筋率要求： rsv,min=0.24ftfyv=0.24´1.=0.114箍筋的配筋率需满足： rsv=Asv=981.s³rsv,min=0.114 s£430.61mm 则箍筋间距取s=300mm 因此选用25300的双肢箍筋。224.7.3 纵筋的截断设计根据混凝土结构设计规范，采用弯矩包络图进行钢筋截断，本设计仅截断两处以减少钢筋数量。每根钢筋所抵抗的弯矩Mui可近似地按该根钢筋的面积Asi与钢筋总面积As的比值乘总的抵抗弯矩Mu，即Mui=2AsiMu。现截断九根As纵向受力钢

35、筋，每根钢筋面积为804.2mm，则截断钢筋的抵抗弯矩：Mui=Asi12´804.2Mu=´11672=6088.98KN×mAs18498.9如图4所示，滑面上2.53m处以上和滑面下3.3m处以下可截断9根纵向受力钢筋，截断钢筋符合截断构造要求。 根据配筋设计和构造配筋，截面由最大弯矩Mmax=11672KN×m控制，在抗滑桩滑面以上2.53m和滑面以下3.3范围内。截面由剩余钢筋弯矩Mu=11672-6089=5583KN×m控制，在滑面上2.53m处以上和滑面下3.3m处。抗滑桩绘制抗滑桩截面配筋图，如图5所示： 235.抗滑桩间挡土

36、板设计5.1 挡土板的拟定挡土板材料及施工：采用C30混凝土，选用HRB335级钢筋，现场预制 板墙尺寸：截面为矩形，截面 尺寸b×h =1000×250 ，板长a=3600,如图5所示 5.2 荷载确定当土体为粘性土时，建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）对边坡支挡结构土压力计算提出如下规定，计算支挡结构的土压力时，可按主动土压力计算。由板墙测土地质条件，按库伦主动土压力计算：cos2(j-e)Ka=0.51 sin(+0)sin(-)2cos2ecos(e+j0)1+cos(e+j0)cos(e-a) 24滑面处的库伦土压力qk=gh1Ka=20´9.23´0.51=94.15KN/m 211则总库伦土压力：Ea=qkh1=´94.15´9.23=434.50KN 22取最大库伦土压应力qk=94.15KN/m均匀作用在单跨板上进行设计 21212 则板跨最大弯矩为M=qkl0=´9