建筑抗震设计规范-第八章ppt课件

1、34第八章第八章 多层和高层钢构造房屋抗震设计新规定多层和高层钢构造房屋抗震设计新规定2019年年5月月郁银泉郁银泉yuyqcbs; 01290516yuyqcbs; 01290516参与本章修订的单位：参与本章修订的单位：中国建筑规范设计研讨院中国建筑规范设计研讨院中国建筑设计研讨院中国建筑设计研讨院中国建筑西北设计研讨院中国建筑西北设计研讨院中国建筑科学研讨院中国建筑科学研讨院同济大学同济大学哈尔滨工业大学哈尔滨工业大学 多层和高层钢构造房屋抗震设计，是在2019规范初次列入的，本次修订，主要做了如下改良：1调整了适用范围，添加7度0.15g和8度0.3g的适用高度要求；2新增抗震等级规定

2、，将2019规范的内力调整和长细比、宽厚比等构造要求，按抗震等级做了划分和部分的调整；3适度放宽了钢构造阻尼比和层间位移角限值的规定；4改良了“强柱弱梁和“强节点弱构件的设计方法，并相应调整了构件承载力抗震调整系数RE的取值；5改良了钢构造构件的衔接构造；6新增钢支撑-混凝土框架和钢框架-混凝土中心筒构造抗震设计的原那么规定附录G； 总体上，修订后的钢构造，地震作用有所降低，承载力抗震调整系数有所减小，长细比和宽厚比的构造要求更加表达延性的特点，可比2019规范更加经济些。 对于2019规范中已有规定而这次变卦不大的内容，只作普通引见，着重阐明本次修订中的新规定。 一、普通规定 8.1.1条

3、高层民用建筑钢构造不同构造体系在各设防烈度时的合理高度取值，与2019年规范的规定大体一致。1.钢构造房屋的最大适用高度m 结 构 类 型6、7度（0.10g）7 度(0.15g)8度9度(0.40g)非抗震设防(0.20g)(0.30g)框架11090907050110框架-中心支撑220200180150120240框架-偏心支撑(延性墙板)240220200180160260筒体(框筒,筒中筒,桁架筒,束筒)和巨型框架300280260240180360注： 123房屋高度指室外地面到主要屋面板板顶的高度（不包括局部突出屋顶部分）；超过表内高度的房屋，应进行专门研究和论证，采取有效的加强

4、措施；表内的筒体不包括混凝土筒。一、普通规定2.框架-支撑构造分中心支撑与偏心支撑两类,以及按设计地震加速度进展了细化。有混凝土剪力墙的钢构造另列入了附录G。3.将7度的适用高度按设计根本加速度0.1g和0.15g区分。关于0.15g和0.30g的规定，分别在7、8度和8、9度之间内插。4.各类筒体的运用高度未做变化。5.本规范添加了两种构造类型：钢支撑-混凝土框架和钢框架-混凝土筒体构造。列入了附录G，做出了原那么性规定。6.本条和2019规范不同的还有：取消了建造于类场地的钢构造适用高度适当降低的要求。 一、普通规定 8.1.2条 没做改动。只是更加明确了塔形建筑底部有大底盘时，高宽比的计

5、算方法。 一、普通规定8.1.3条1.钢构造房屋的抗震等级2.本条对2019规范的强迫性条文作了深化，引入了抗震等级。原来的条文操作性不强。 房屋高度烈 度678950m四三二50m四三二一注：1高度接近或等于高度分界时，应允许结合房屋不规那么程度和场地、地基条件确定抗震等级；2 普通情况，构件的抗震等级应与构造一样；当某个部位各构件的承载力均满足2倍地震作用组合下的内力要求时，79度的构件抗震等级应允许按降低一度确定。一、普通规定3. 对不同类别、不同烈度、不同高度的抗震措施，用抗震等级的不同来描画，使规定更简约明了，并详细化。4.有助于熟习混凝土构造设计的设计者进展钢构造的抗震设计。5.引

6、进抗震等级，使钢构造能用不同的抗震等级表达不同的延性要求。6.根据抗震性能化设计的方法，当按提高一度的地震内力进展构件抗震承载力包括强度和稳定验算时，那么可以按降低了的抗震等级检查该构件的延性构造要求。 一、普通规定8.1.4条 取消了2019规范中的前半句话。可按3.4.3条执行。3.4.3条对混凝土构造和钢构造均有效。8.1.5条 作了改动。主要是对超越50m，8、9度地域的钢构造房屋，引荐耗能性能好的体系。同时对单跨框架构造做出了限制。主要是参照混凝土构造新添加的。8.1.6条1.把2019规范8.4.1条列入了第3款；2.添加了一款对屈曲约束支撑布置的要求。作为一种消能部件的设计方法根

7、据本规范第12.3节设计；3.屈曲约束支撑可分为承载型、耗能承载型和阻尼器3种类型。 一、普通规定8.1.7条 是2019规范的8.1.8条，主要是作了文字修正。8.1.8条 1.是2019规范的8.1.7条；2.对楼板需求设置程度支撑的情况作了明确：转换层楼盖或楼板有很大洞口。8.1.9条1.将2019规范的8.1.9、8.1.10条进展了合并；2.对第1款作了文字修正，添加了“其竖向荷载应直接传至根底。目的是使传力变成简单、直接。 二、计算要点8.2.1条 没作改动，只是个别文字修正。8.2.2条 钢构造的阻尼比的修正2019规范的阻尼比按12层划分：12层以下0.035,12层以上0.0

8、2。本次修订，反映了随房屋高度增大，阻尼比减小的规律，并思索了设计上的需求。高度不大于50m时可取0.04；高度大于50m且小于200m时可取0.03；高度不小于200m时坚持0.02。二、计算要点 偏心支撑框架部分承当的地震倾覆力矩大于构造总地震倾覆力矩的50%以上时，其阻尼比相应添加0.005。 屈曲约束支撑的钢构造，其阻尼比应按消能减震设计的要求处置。 罕遇地震下的弹塑性分析，阻尼比可取0.05。 留意：按本规范第5章的修订，阻尼比小于0.05的构造，其地震作用比2019规范有所减小，阻尼比0.02时，最大降低幅度可达18%。 二、计算要点8.2.3条8.2.3-1 重力二阶效应的思索本

9、次修订中，明确提出要计入重力二阶效应。进展二阶效应的弹性分析时，应按GB50017的有关规定，在每层柱顶附加假想程度力。假想程度力是反映了几何缺陷和其它要素对柱稳定性的不利影响。当构造的高宽比较大以及柱的长细比较大时，此情况能够发生。 二、计算要点8.2.3-2提出了工字型柱，宜计入梁柱节点域剪力变形的影响。并且在本条阐明中给出了相应公式。箱型柱框架、支撑框架和不超越50m的钢构造，可不思索，但应按框架轴线计算分析。节点域剪切变形角的楼层平均值： ,1,(1)j iipe jiMjnnGV 二、计算要点8.2.3-3 修订过程中主要研讨的是框架-支撑构造的框架剪力分担率框架-支撑体系中，支撑框

10、架是第一道防线，纯框架是第二道防线；框架-支撑构造中，框架部分承当的地震剪力如何确定，有许多不赞同见；争论焦点有二：其一，按照底部总剪力还是楼层剪力调整；其二，调整值的大小；经过反复协商和讨论，以底部总剪力为根底进展调整，取总地震剪力的25%和框架部分按刚度分配的地震剪力最大值1.8倍二者的较小值；今后，对有关问题还需求继续研讨和讨论。 二、计算要点8.2.3-4 主要修订的是支撑杆件内力调整。中心支撑中，参考AISC-2019的有关规定，取消了2019规范单斜杆支撑和交叉支撑系数1.3；人字形和V形支撑的系数1.5也取消；8.2.3-5 偏心支撑中，斜杆轴力与消能梁段相连的框架梁，框架柱的内

11、力调整系数，本次修订略有减小，并按抗震等级做了调整：框架斜杆轴力增大系数，一、二、三级分别取1.4,1.3和1.2；2019规范，8度及以下1.4，9度 1.5。相连框架梁、框架柱内力增大系数，一、二、三级分别取1.3、1.2和1.1。 2019规范，8度及以下1.5，9度 1.6。 二、计算要点8.2.3-7 钢构造转换构件下的钢框架柱，应乘以增大系数1.5。其目的是对重要构件按性能化的要求设计。程度转换构件的地震内力应按3.4.4-21执行乘以增大系数1.252.0。8.2.4条 本条没有修正，同2019规范。 本条里的抗剪衔接件主要可采用GB/T10433-2019，起抗剪锚固作用，加强

12、与楼板的整体性。 二、计算要点8.2.5条 本条主要是实现“强柱弱梁抗震概念设计的根本要求。8.2.5-1强柱弱梁的验算对不需求进展强柱弱梁验算的条件进展修正。2019规范“作为轴心受压构件在2倍地震力下稳定性得到保证时，可不验算强柱弱梁，修正为“2倍地震作用下的地震组合轴力设计值，即还要思索重力荷载代表值引起的柱轴力，使该项要求能发扬应有的控制造用。强柱弱梁验算公式 等截面梁与柱衔接时 端部翼缘变截面梁 ，该公式为新添加的。 ybpbcycpcfWANfW)/(/)()pbpcyccybpbWfNAWfV S 二、计算要点 S值与梁截面详细方式有关，建议取净跨的1/10和梁高二者的较大值；

13、强柱系数，本次修订，根本坚持2019规范的系数。一、二、三级分别取1.15,1.10和1.05。 实践隐含了1.15系数，实践强柱系数可分别到达：1.32、1.27和1.21，均大于1.2。 ,强柱弱梁条件： 验算公式略去1.15，可将值取小一些。 1.15(/)pcpcycCMWfN ApcpbMM二、计算要点8.2.5-2 节点域验算节点域屈服承载力是检验节点域的屈服性能， ，本次未变仅添加了圆管柱的Vp。节点域柱腹板的最小厚度： ，保证部分稳定。关于 折减系数，三、四级取0.6, 一、二级取0.7； 为节点域两侧梁的总屈服承载力，因此采用 对地震作用进展折减。我国有宽广地域，JGJ99-

14、98思索此情况，规定7度可用0.6，如今8度50m以下为三级，将0.6推行到8度的多层房屋，设计对此应思索详细情况合理运用。 12()/(4/3)pbpbpyvMMVf90/ )(cbwhht12()pbpbMM二、计算要点8.2.6条 本条第1款未变，第2款文字作了修正，并添加了构造做法。8.2.6-1 支撑斜杆的受压承载力应按下式验算：其中， 为轴心受压构件的稳定系数，RE 支撑屈曲稳定承载力抗震调整系数，取0.8。 思索循环荷载时的强度降低系数，是高钢规编制时陈绍蕃教授提出的。思索到中心支撑长细比限制改动较大，所以还是保管了这个系数。 在罕遇地震作用下，支撑斜杆反复受拉压，在构件屈服后变

15、形添加很大。在受拉时，变形不能完全拉直，杆件继续发生受压时承载力将降低，长细比越大，承载力的降低幅度越大。上式中的 就是因此设置，其值主要与杆件长细比有关。二、计算要点8.2.6-2 当人字支撑的腹杆在大震下受压屈曲后，其承载力将下降，导致横梁在支撑处出现向下的不平衡集中力，能够引起横梁破坏和楼板下降，可在横梁两端出现塑性铰。和2019抗规相比，更加明确了不平衡力的取法。“按受拉支撑的最小屈服承载力和受压支撑最大屈曲承载力的0.3倍计算。仅思索竖向分量，不思索超强系数和应变硬化系数。 有设计单位反映，思索不平衡力后，梁截面过大，所以提出了构造措施。二、计算要点二、计算要点 对承载型屈曲约束支撑

16、BRB就不存在不平衡力的问题。二、计算要点8.2.7条 本条和2019规范一样，没有改动。 本条中的N轴向力是由支撑斜杆在程度力作用下的内力对梁的影响产生的，是程度分力，并且主要由梁的翼缘接受。 支撑斜杆与消能梁段衔接的承载力不得小于支撑的承载力。二、计算要点8.2.8条 构件衔接验算钢构造构件的衔接，应遵守“强衔接，弱构件的概念设计原那么，保证构造大震不倒。采用二次设计法：取构件的承载力设计值进展衔接承载力的验算；然后按衔接的极限承载力进展二次验算。分别给出梁柱刚接、支撑与框架衔接以及梁，柱，支撑的拼接的极限承载力验算公式。 二、计算要点 本次修订中，配合衔接系数的引入，修正了RE。 201

17、9规范系数RE为：梁、柱0.75，支撑0.80，栓接0.85，焊接0.90。 本次修订在构件衔接计算方法中，采用更合理的系数j予以表达。RE按强度验算时均取0.75，按稳定验算时均取0.80。 这样修正，运用方便，较符合钢构造构件设计的习惯。验算的结果，用钢量有所减小。 二、计算要点 引入衔接系数 ：衔接系数的影响要素有：钢材类别、屈服强度、超强系数、应变硬化系数、衔接类别焊接、螺栓衔接、衔接的部位、对塑性开展的要求等。 钢构造抗震设计的衔接系数 j母材牌号梁柱连接时支撑连接构件拼接柱脚焊接螺栓连接焊接螺栓连接Q2351.401.451.251.30埋入式1.2Q3451.301.351.20

18、1.25外包式1.2Q345GJ1.251.301.151.20外露式1.1j二、计算要点 衔接系数对梁柱衔接要求最高，对支撑衔接，构件拼接相对低些；随钢材冶炼方法的改良和强度的增高而降低与超强系数降低有关；高强螺栓衔接的衔接系数高于焊接衔接因螺栓的强屈比较低。 我国过去对衔接系数偏于笼统，对梁柱衔接要求过高。这次作了修订。 二、计算要点8.2.8-3 梁与柱刚性衔接的极限承载力公式变化2019规范规定采用腹板全截面屈服时的剪力过于保守；2019规范用1.3替代了1.2思索重力荷载代表值影响往往偏小；式中衔接系数取1.2，是思索框架梁普通为弯矩控 制，梁腹板的塑性变形小于翼缘的变形要求较多；当

19、梁截面受剪力控制时，该系数宜适当加大。 GbnpjuVlMV)/2(2 . 1二、计算要点其它1. 这里再补充一下，里关于高强螺栓群衔接计算的内容：美国、日本在震后进展了重要补充。过去只思索螺栓受剪和构件承压两种破坏方式，是单个螺栓衔接的破坏方式。补充整块剪坏block sheer的方式。包括板边撕脱、衔接中部的板件撕脱和单列螺栓沿中心线挤穿。GB50017-2019 涉及板边撕脱破坏方式。JGJ99修订稿列入了这些破坏方式及其简化计算方法。将使我国高强螺栓衔接的设计更符合实践情况，也更加平安。 二、计算要点l 二、计算要点2.层间位移角限值修正本次修订将层间位移角的限值由2019规范的1/3

20、00改为1/250。后者是在JGJ99-98规范程中采用，参考了当时美、日有关规定，为了不使柱截面过大，采用1/250。这次修订，从经济合理的设计要求思索，仍改用层间位移角限值1/250。 三、抗震构造措施 对地震作用效应进展的设计计算，有一些不确定要素，或是构造构件的很多功能需求经过详细构造才干满足。因此，构造抗震构造措施是保证建筑物具有足够延性的重要条件。钢构造的构造措施对保证构造平安是极其重要的。经过构造措施，实现可靠的衔接，保证构件的部分和整体稳定。2019规范按不同的抗震等级采取不同的抗震构造措施。 当风荷载为构造的承载力与变形验算的主要控制荷载时，地震作用不起主导作用，但仍要按当地

21、的设防烈度判别抗震等级并采取相应的抗震构造措施。三、抗震构造措施8.3.1 框架柱长细比框架柱最大长细比是为了保证构造在计算中未思索的作用力，特别是大震时的竖向地震作用下的平安是至关重要的，是强条。本次修订中，改为按抗震等级区分。框架柱的长细比，一级不应大于 ，二级不应大于 ，三级不应大于 ,四级时不应大于 。 框架柱抗震设计还包括应满足强柱弱梁要求等，在很多情况下，根据强柱弱梁要求，高层框架柱按长细比限值确定的柱截面能够不够，此时必需增大柱截面。 对于多层框架柱，普通能够由长细比控制决议截面，此时，可采用强度相对低一些的钢材，如Q235等。 柱的长细比越大，构造的延性越差，设计烈度越高，长细

22、比要求应越严。 ay120 235/ fay100 235/ fay80 235/ fay/23560f三、抗震构造措施框架柱的计算长度JGJ99-98修订思索二阶效应第i层杆件的侧移弯矩增大系数 时，可忽略二阶效应 的影响，属于侧移不敏感构造，采用一阶弹性分析线弹性分析。框架柱的计算长度采用计算长度系数法。 hHuNi1 . 0i)(P三、抗震构造措施纯框架构造，发生无侧移失稳，计算长度系数： 纯框架构造，发生有侧移失稳，计算长度系数： 有支撑框架的框架柱，其计算长度系数可取1.0。 21212121128. 1)(2364. 0)(4 . 13KKKKKKKK2121212125 . 75

23、 . 7)(46 . 1KKKKKKKK三、抗震构造措施 时，属于侧移敏感型构造，应采用二阶弹性分析。二阶弹性分析，按GB50017的有关规定进展。框架柱和支撑的计算长度系数取1.0。在每层柱顶附加假想程度力 。 25. 01 . 0iniHsiyninQH/12 . 0250三、抗震构造措施有支撑的框架柱取计算长度系数1.0, 系参考美国AISC 360-05的规定。该规范规定：当构造的侧向稳定完全由支撑、剪力墙或其它等效的手段提供时，支撑框架可视为铰接桁架竖向悬臂梁体系，支撑框架构件的计算长度系数应取1.0。该规定忽略了框架梁对柱的约束作用，却避开了复杂的计算，使支撑框架柱的计算长度系数大

24、为简化。参考GB50017修订的有关专题论文，进展钢框架压弯杆件平面内稳定验算时，对框架采用二阶弹性分析方法并将柱的计算长度取实践长度，所得验算结果较对框架采用一阶弹性分析，并将柱的计算长度取为框架弹性屈曲长度，所得结果合理，且偏于保守。 三、抗震构造措施 钢构造构件中板件的宽厚比直接影响构件的部分稳定性。很多钢构造工程由于板件的宽厚比过大，呵斥板件失稳以致破坏，尤其在荷载忽然变化，例如发生地震时，非常容易导致构件破坏。日本阪神地震中的实例很多。由于某些缘由板件宽厚比不能满足规定限值时，应按照GB50017的规定设置纵向加劲肋，或设置梁的侧向支承。8.3.2条 框架柱板件宽厚比框架构造的板件宽

25、厚比，是以构造符合强柱弱梁为前提的。强震区，梁的板件宽厚比要求满足塑性设计的要求，而柱的规定那么可适当放宽。强柱弱梁不能保证时，对柱子应适当从严。 三、抗震构造措施 三、抗震构造措施8.3.3条 框架梁的侧向支撑框架梁的端部负弯矩区下翼缘受压，在构造上设置侧向支撑是必要的。固端梁下翼缘在梁端0.15倍梁跨附近设置隅撑。梁端采用骨形衔接或梁端扩展时，应在塑性区外设置竖向加劲肋，隅撑与偏置的竖向加劲肋相连。梁侧向支撑表示图如下： 三、抗震构造措施8.3.4条 框架梁柱构造美、日发生的钢构造震害，框架梁柱衔接孔的断裂破坏。缘由是孔与梁柱衔接处存在应力集中：衬板与柱的界面存在实践人工缝；孔端与构件的夹

26、角较大引起垂直于板边的应力分量。2019规范对框架梁的上翼缘规定了用复合圆弧形的焊接孔型，下翼缘用角焊缝封锁衬板边缘。 三、抗震构造措施l四条关键性的衔接焊接：梁翼缘与柱、梁腹板与柱、剪力板与柱、框架柱拼接。l要求梁与柱衔接焊接采用气体维护焊，对梁下翼缘焊接孔孔形作了修正，对梁上翼缘衔接强调可采用无焊接孔工法。l梁翼缘与柱的全熔透坡口焊缝，一、二级时，应检验焊缝的V形切口冲击韧性，其夏比冲击韧性在-20时不低于27J。l 2019规范时是8度乙类建筑和9度，如今改为一、二级抗震等级。l 三、抗震构造措施l我国主要采用柱贯穿型。l在梁翼缘的对应位置设加l 劲肋延续板或内隔板。l对柱在梁翼缘对应位

27、置的横向加劲肋隔板，添加了强度要求与梁翼缘一样。l箱型柱设内隔板采用电渣焊。l梁腹板与柱衔接板衔接可用高强度螺栓或气保焊焊接。l腹板衔接板与柱的焊接，t16mm时采用双面角焊缝，t16mm时，用K型坡口对接焊缝。焊缝采用气保焊，在板端应绕焊。l 三、抗震构造措施l采用冷成型柱和梁贯穿型衔接。l采用电渣焊内隔板的箱形柱壁板厚度不得小于16mm。l2019规范取消了2019规范中的8.3.4-34条款，主要是在JGJ99-98中添加了可以思索腹板受弯的计算方法，可以防止此种情况的出现：使腹板螺栓太少。l 三、抗震构造措施8.3.4-35 强震区框架梁柱衔接方式翼缘加宽式、盖板式、翼缘板式、骨式do

28、g-bone。 三、抗震构造措施l翼缘加宽式、盖板式、翼缘板式、骨式dog-bone。l对减轻或防止地震作用下的梁柱衔接损坏有明显作用。l今后在高烈度区将推行运用，主要用于一、二级抗震等级。l 三、抗震构造措施8.3.4-4 框架梁采用悬臂梁段与柱刚性衔接的规定未变。悬臂梁段与柱的衔接方式应采用2019规范图8.3.4-1详图A的方式。8.3.4-5 与2019规范相比，没作修正。主要交待的是隔板、横向加劲肋与壁板和翼缘的衔接要求。 三、抗震构造措施8.3.5条与2019规范一样。主要是不满足8.2.5条2.3款时的补强措施。加厚节点板，对焊接组合柱，将柱腹板在节点域范围改换为较厚的板件。对轧

29、制H型柱，可贴焊补强板加强。能否要塞焊，主要是看部分稳定满足否。如轧制H型柱腹板厚度和补强板均已满足1/90的要求，仅是剪应力缺乏，不需求用塞焊将补强板与柱腹板相连，仅需满足剪力设计要求即可。 三、抗震构造措施8.3.6条与2019规范一样，未变。在罕遇地震作用下，框架节点将进入塑性区。该条规定主要是保证构造在塑性区的整体性。8.3.7条与2019规范相比，主要是添加对净高小于2.6m柱的接头位置要求。本条规定主要思索柱衔接接头放在柱受力小的位置。 三、抗震构造措施8.3.8条与2019规范相比，本条要求，对8、9度有所放松。外露式只能用于6、7度高度不超越50m的情况，且要求按刚接。高层带有

30、地下室时的柱脚做法有两种： 一种是日本做法：地上底部数层与地下室12层采用钢骨混凝土构造，以上为钢构造，以下为钢筋混凝土构造。钢柱脚设置在钢筋混凝土层的顶板部位，成为外包式柱脚。钢骨混凝土构造层的设置，可以到达根底与上部钢构造的刚度过渡的作用。 另一种是美国做法：将自上部延伸至地下室的钢柱的柱脚设置于根底底板或桩基承台上，采用外露式柱脚，柱脚普通采用刚接。 三、抗震构造措施其它 钢框架梁柱衔接计算方法的改良JGJ99-98修订稿国际上长期未能处理梁腹板与箱形柱壁板衔接的受弯计算难题。框架梁柱衔接设计沿用弯矩由翼缘衔接接受和剪力由腹板衔接接受的常规设计法。翼缘衔接不能接受全部弯矩时，箱形柱和梁的

31、受弯衔接难以定量计算。只能依托腹板衔接的构造措施。多用螺栓或添加焊缝。横隔板附近的柱壁板在一定高度范围内可以接受弯矩，将梁腹板的衔接划分为受弯区和受剪区，使箱形柱腹板衔接的受弯计算得到完善处理。 三、抗震构造措施l按该法进展衔接设计是偏于平安的。l 三、抗震构造措施8.4.1-1 中心支撑的长细比 2019规范：对超越12层的中心支撑长细比限值，6、7度不大于 ，8度不大于 ，9度不大于 。本次修订中，改为按抗震等级区分。一至三级应按压杆设计，均不大于 ；四级时采用压杆时仍为 ，也可采用拉杆，其长细比不应大于180。 哈工大实验研讨阐明，较大长细比支撑在地震作用下有较好性能。 编制组采用了AI

32、SC-2019对强震区采用一致值120的建议。 ay120 235/ fay120 235/ fay120 235/ fay90 235/ fay60 235/ f三、抗震构造措施8.4.1-2 中心支撑板件宽厚比本次修订，中心支撑板件的宽厚比要求，也按照抗震等级划分。高度50m以下大体上与2019规范相当，高度50m以上部分有所放宽。 三、抗震构造措施8.4.2条与2019规范相比，本条的几款统筹后只做了文字修正。8.4.2-3款要求“梁在其与V形支撑或人字形支撑相交处，应设置侧向支承主要是为了防止梁下翼缘在与人字形支撑相交处发生梁的改动失稳。最好的处理方法是在人字形支撑的垂直方向加设一根梁

33、。8.4.2-1款要求，一、二、三级时，支撑两端与框架可采用刚接构造。主要是思索了美国规定，地面加速度0.15g以上地域，支撑框架的梁与柱衔接不应采用铰接。同时思索到双重抗侧力体系对高层建筑抗震的重要性，且梁柱铰接将使构造位移增大。 三、抗震构造措施8.4.3条本条本质性的修正主要是“框架部分按计算分配的地震剪力中的“计算分配。2019版规范是“框架部分承当的地震作用不明确。另外是将“8、9度改为“一、二、三级抗震等 级。 三、抗震构造措施8.5.1条 偏心支撑抗震构造措施一节与2019规范完全一样，没做修正。本节规定保证消能梁段发扬作用足够的承载力和稳定的耗能才干的一系列构造要求。一切其它构

34、件非耗能梁段、支撑、柱和衔接在地震时根本处于弹性形状。为使消能梁段有良好的延性和消能才干，其钢材屈服强度不应大于345MPa。国产可以满足要求的有Q235，Q345和Q345GJ。其中Q345GJ比较好，由于Q345GJ钢还规定了屈服强度上限值。板件宽厚比是参照AISC的规定作了适当调整。宽厚比的要求是一定要满足的。 三、抗震构造措施8.5.2条本条规定是基于支撑估计不屈曲，要求长细比不应大于120。支撑板件的宽厚比按弹性设计要求。8.5.3条 主要是使消能梁段在反复荷载作用下具有良好的滞回性能，而采取的适宜构造。8.5.3-1消能梁段中轴力的存在，不仅降低抗弯和抗剪才干，也降低非弹性变形才干

35、。当轴力 时，塑性弯矩 ，受剪承载力 。 除降低梁段受剪承载力外，还需减少该梁段的长度，以保证它具有良好的滞回性能，保证耗能。 AfN15. 0)1 (18. 1ypaNNM2)(1ylpaNNVV三、抗震构造措施 平衡条件为受弯铰和受剪铰 同时出现： 所以短耗能梁段 构成剪力铰， 构成受弯铰。 实验阐明，适当加劲的短耗能梁段可以进入应变硬化，发扬1.5Vp的剪力。受剪屈服的消能梁段端弯矩，由于应变硬化可延续提高构成受弯塑性铰。为了防止高应变引起的消能梁段翼缘低周疲劳破坏，应将端弯矩限制在1.2Mp，所以受剪消能连段的最大长度：ppVMa200aa 0aa 0max2(1.2)1.61.5pp

36、ppMMaVV三、抗震构造措施8.5.3-2 由于腹板上贴焊的补强板不能进入弹塑性变形，因此不能采用贴焊补强板。腹板上开洞也会影响消能梁段的弹塑性变形才干，所以也不得开洞。8.5.3-3 设置与腹板相连的加劲肋，使传送梁段剪力并推迟腹板屈曲和阻止翼缘的屈曲。8.5.3-4 是消能梁段设置中间加劲肋的要求，和消能梁段的长度有关。另外，支撑斜杆与梁衔接处，支撑与梁的中心线应交在消能梁段的端部或在消能梁段的长度范围。假设交点在消能梁段以外，该偏心距与支撑轴力将构成对梁和支撑的附加弯矩，对抗震不利。 三、抗震构造措施8.5.4条 规定了消能梁段与柱衔接的要求普通希望采用八字形EBF，以防止消能梁段与柱

37、间出现抗弯衔接。 由于实验结果阐明，在柱与消能梁段间的全刚性衔接特别是消能梁段较长时很容易出现类似梁柱衔接的脆性破坏。当采用盖板加强消能梁段与柱衔接时，加强的那部分消能梁段能够不屈服，这时消能梁段应规定为加强段端部到支撑衔接的间隔a。 要求 ；加强衔接的承载力 倍消能梁段承载力。 0aa 25. 1三、抗震构造措施8.5.5条 为了确保稳定的滞回曲线，消能梁段两端应设置侧向支撑，以防止出现平面改动。同时侧向支撑也对偏心支撑和非消能梁段起支撑作用。支撑按预期消能梁段翼缘轴向承载力设计值的6%设计。8.5.6条 支撑轴力的程度分量在梁中产生很大的轴力，所以非消能梁段也需求按梁、柱设计。当用侧向支撑

38、提高梁柱的承载力时，此支撑应按接受梁翼缘轴向承载力设计值的2%设计。 三、抗震构造措施8.5.7条本条主要是做了一些文字修正。“框架部分承当的地震作用改为“框架部分按计算分配的地震作用。将“8、9度改为“一、二级。其它偏心支撑框架构件的计算可按JGJ99规程的规定进展。 四、钢支撑-钢筋混凝土框架房屋抗震的设计规定 为了顺应工程建立的需求，在规范附录G中添加了钢支撑-钢筋混凝土框架的抗震设计的原那么规定。G.1.1顺应高度抗震设防烈度为68，且超越钢筋混凝土框架构造最大适用高度，可采用钢支撑-混凝土框架构造体系。适用的最大高度不宜超越混凝土框架构造和混凝土框架-剪力墙构造二者适用高度的平均值。

39、另外一个用途主要是处理在混凝土框架构造高度范围内，纯框架构造控制层间位移困难的构造。 四、钢支撑-钢筋混凝土框架房屋抗震的设计规定G.1.2 抗震等级抗震等级根据烈度和房屋高度采用不同的抗震等级。假设房屋高度超越了第6.1.1条框架构造的要求，那么钢支撑框架部分均应比第8.1.3条和第6.1.2条框架构造的规定提高一个等级，混凝土框架部分仍按第6.1.2条框架构造确定。假设房屋高度没超越第6.1.1条框架构造的高度，就不需求提高一个等级。 四、钢支撑-钢筋混凝土框架房屋抗震的设计规定G.1.3构造布置钢支撑应在构造两个主轴方向同时布置，是使两个方向刚度接近，周期不相差很大。竖向支撑延续，上下层刚度不突变。地震反复作用时，刚度不突变拉压平衡。布置时防止导致改动效应。底层的钢支撑框