电厂化学-7化学水工况

1、电厂化学电厂化学 华北电力大学能源与动力工程学院华北电力大学能源与动力工程学院培训讲座培训讲座 2第第12章章 水化学工况水化学工况 1 1 概述概述 2 2 AVT水化学工况水化学工况 3 3 CWT水化学工况水化学工况31.1 超临界机组的给水水质标准超临界机组的给水水质标准 超临界直流锅炉机组对凝结水和给水的纯度，以及凝结超临界直流锅炉机组对凝结水和给水的纯度，以及凝结水水给水系统腐蚀的控制要求极高。给水系统腐蚀的控制要求极高。 为了说明超临界机组的给水水质标准，首先必须弄清给水为了说明超临界机组的给水水质标准，首先必须弄清给水带入锅内的杂质在炉管中沉积和被蒸汽携带的情况。带入锅内的杂质

2、在炉管中沉积和被蒸汽携带的情况。 这与各种杂质在给水中的含量及其在蒸汽中的溶解度等因这与各种杂质在给水中的含量及其在蒸汽中的溶解度等因素有关，因为随给水进入锅炉的杂质，除了被蒸汽携带的素有关，因为随给水进入锅炉的杂质，除了被蒸汽携带的部分外，其余的部分就沉积在炉管中，而蒸汽携带的量主部分外，其余的部分就沉积在炉管中，而蒸汽携带的量主要与杂质在蒸汽中的溶解度有关。要与杂质在蒸汽中的溶解度有关。4杂质在锅热蒸汽中的溶解度杂质在锅热蒸汽中的溶解度 由给水带入锅炉的杂质有：钙、镁化合物，钠化合物，硅由给水带入锅炉的杂质有：钙、镁化合物，钠化合物，硅酸化合物和金属腐蚀产物等。它们在过热蒸汽中的溶解度酸化

3、合物和金属腐蚀产物等。它们在过热蒸汽中的溶解度随蒸汽压力提高而增大，但随温度的变化规律较复杂，与随蒸汽压力提高而增大，但随温度的变化规律较复杂，与杂质的种类、蒸汽的压力和温度范围有关。杂质在过热蒸杂质的种类、蒸汽的压力和温度范围有关。杂质在过热蒸汽中的溶解度差别很大。在超临界压力汽中的溶解度差别很大。在超临界压力(29(294MPa)4MPa)的蒸汽的蒸汽中，几种杂质溶解度的数量级如下：中，几种杂质溶解度的数量级如下： NaClNaCl，100mg/kg100mg/kg NaOHNaOH和和NaSiONaSiO4 4：10mg/kg10mg/kg CaClCaCl2 2：1mg1mgkgkg

4、NaSONaSO4 4和和Ca(OH)Ca(OH)2 2：1010 g/kgg/kg； CaSOCaSO4 4：1 1 g/kgg/kg。 SiOSiO2 2( (硅酸化合物硅酸化合物) ) 的溶解度很大，在超临界压力下高达的溶解度很大，在超临界压力下高达数百数百mgmgkgkg。 腐蚀产物中，铁的氧化物的溶解度只有腐蚀产物中，铁的氧化物的溶解度只有1015 1015 g/kgg/kg，并且，并且在压力一定时随温度的提高而降低。在压力一定时随温度的提高而降低。 腐蚀产物中，铜的氧化物在亚临界压力下很小，只有约腐蚀产物中，铜的氧化物在亚临界压力下很小，只有约2.6 2.6 g/kgg/kg，但在

5、超临界压力下可达数十，但在超临界压力下可达数十 g/kgg/kg。5杂质在直流锅炉内的沉积特性杂质在直流锅炉内的沉积特性 各种杂质在过热蒸汽中的溶解度差别很大。另外，各种杂质在过热蒸汽中的溶解度差别很大。另外，有些杂质在高温下还会发生水解等化学反应。有些杂质在高温下还会发生水解等化学反应。 如如CaCO3和和CaCl2水解生成水解生成Ca(OH)2 ， Ca(OH)2失水变成在蒸汽中溶解度同样很小的失水变成在蒸汽中溶解度同样很小的CaO 镁盐水解生成镁盐水解生成Mg(OH)2和和Mg(OH)2MgCO32H2O。 因此，各种杂质在直流锅炉内的沉积特性各有不因此，各种杂质在直流锅炉内的沉积特性各

6、有不同。同。6杂质在直流锅炉内的沉积特性杂质在直流锅炉内的沉积特性 如果不考虑炉水过饱和引起的杂质沉积，某种杂如果不考虑炉水过饱和引起的杂质沉积，某种杂质在过热蒸汽中的溶解度大于它在给水中的含量，质在过热蒸汽中的溶解度大于它在给水中的含量，则它就会完全被过热蒸汽溶解并带入汽轮机；反则它就会完全被过热蒸汽溶解并带入汽轮机；反之，它就会部分、甚至几乎全部沉积在炉管中。之，它就会部分、甚至几乎全部沉积在炉管中。 因此，根据正常情况下各种杂质在给水中的含量因此，根据正常情况下各种杂质在给水中的含量及其在过热蒸汽中的溶解度可推断：及其在过热蒸汽中的溶解度可推断： 对于超临界机组来说，炉管中可能存在的沉积

7、物对于超临界机组来说，炉管中可能存在的沉积物主要是铁氧化物、钙镁化合物和主要是铁氧化物、钙镁化合物和Na2SO4等在过热等在过热蒸汽中溶解度很小钠化合物，并且它们在给水中蒸汽中溶解度很小钠化合物，并且它们在给水中的含量越高，则沉积量越大；的含量越高，则沉积量越大； 被过热蒸汽带入汽轮机的杂质则主要是硅酸化合被过热蒸汽带入汽轮机的杂质则主要是硅酸化合物、钠化合物和物、钠化合物和Fe的氧化物，并且它们在给水中的氧化物，并且它们在给水中的含量越高，则带入汽轮机的量越大。的含量越高，则带入汽轮机的量越大。7影响杂质沉积过程的因素影响杂质沉积过程的因素（1）杂质在给水中的含量及其在蒸汽中的溶解度）杂质在

8、给水中的含量及其在蒸汽中的溶解度（2）杂质在高温炉水中的溶解度）杂质在高温炉水中的溶解度 在高温炉水中，钙镁等盐类的溶解度随温度的升高而在高温炉水中，钙镁等盐类的溶解度随温度的升高而降低。降低。 锅炉参数越高，炉水温度也越高，水中杂质就越容易锅炉参数越高，炉水温度也越高，水中杂质就越容易达到饱和浓度，于是在蒸汽湿分较高的区域中就开始达到饱和浓度，于是在蒸汽湿分较高的区域中就开始沉积。沉积。 对于氧化铁等在高温炉水中的溶解度很小的杂质，当对于氧化铁等在高温炉水中的溶解度很小的杂质，当给水中的含量较高时，甚至可能在沸点以前给水中的含量较高时，甚至可能在沸点以前(炉膛下辐炉膛下辐射区水冷壁及以前射区

9、水冷壁及以前)的炉管中沉积。的炉管中沉积。8（3）水冷壁管的热负荷）水冷壁管的热负荷 锅炉炉膛各部分的热负荷不可能是非常均匀的，锅炉炉膛各部分的热负荷不可能是非常均匀的，炉管热负荷越高，靠近管壁的炉水蒸发越剧烈，炉管热负荷越高，靠近管壁的炉水蒸发越剧烈，杂质越容易浓缩达到饱和浓度，进而在管壁上杂质越容易浓缩达到饱和浓度，进而在管壁上沉积。沉积。 因此，锅炉参数越高，炉管中沉积过程开始得因此，锅炉参数越高，炉管中沉积过程开始得越早。越早。 此外，某些在给水中含量小于它在过热蒸汽中此外，某些在给水中含量小于它在过热蒸汽中溶解度的杂质，也能在炉管上沉积。溶解度的杂质，也能在炉管上沉积。 9（4）锅炉

10、的运行工况）锅炉的运行工况 锅炉的运行工况的变化可使本已沉积在炉管中的钠盐又有锅炉的运行工况的变化可使本已沉积在炉管中的钠盐又有一部分被蒸汽带入汽轮机。一部分被蒸汽带入汽轮机。 在直流锅炉水冷壁的流程中，蒸发区的位置会随水冷壁热在直流锅炉水冷壁的流程中，蒸发区的位置会随水冷壁热负荷的降低和升高而前后移动。负荷的降低和升高而前后移动。 例如，当燃烧工况变化使水冷壁的热负荷降低时，蒸发区例如，当燃烧工况变化使水冷壁的热负荷降低时，蒸发区就向前推进。此时，含水量较多的汽水混合物或未饱和的就向前推进。此时，含水量较多的汽水混合物或未饱和的水就进入工况变化前蒸汽即将被蒸干和微过热的管区，将水就进入工况变

11、化前蒸汽即将被蒸干和微过热的管区，将先前沉积在那里管壁上的钠盐溶解下来，带入工况变化前先前沉积在那里管壁上的钠盐溶解下来，带入工况变化前的过热管区。在那里，水分又被蒸干，一部分钠盐再次沉的过热管区。在那里，水分又被蒸干，一部分钠盐再次沉积在管壁上，另一部分钠盐被蒸汽带走。当燃烧工况恢复积在管壁上，另一部分钠盐被蒸汽带走。当燃烧工况恢复正常后，这部分沉积在过热区的钠盐会陆续被过热蒸汽溶正常后，这部分沉积在过热区的钠盐会陆续被过热蒸汽溶解带走。解带走。 因此，直流锅炉经过给水长期不良的运行后，在给水改善因此，直流锅炉经过给水长期不良的运行后，在给水改善的初期，还有可能出现蒸汽含钠量高于给水含钠量的

12、异常的初期，还有可能出现蒸汽含钠量高于给水含钠量的异常情况。而这个高出来的钠，正是给水改善之前沉积在管壁情况。而这个高出来的钠，正是给水改善之前沉积在管壁上的钠盐上的钠盐再次被过热蒸汽溶解带走。再次被过热蒸汽溶解带走。10杂质在直流锅炉中的沉积部位杂质在直流锅炉中的沉积部位 直流锅炉炉管内的沉积物主要是铁氧化物、直流锅炉炉管内的沉积物主要是铁氧化物、钙镁化合物和钙镁化合物和Na2SO4等钠盐。这些杂质随等钠盐。这些杂质随给水进入直流锅炉后，由于水的急剧蒸发给水进入直流锅炉后，由于水的急剧蒸发而在尚未汽化的水中迅速浓缩、饱和、析而在尚未汽化的水中迅速浓缩、饱和、析出。出。 直流锅炉运行参数越高，

13、炉管中沉积过程直流锅炉运行参数越高，炉管中沉积过程开始得越早。超临界直流锅炉沉积物主要开始得越早。超临界直流锅炉沉积物主要出现在蒸汽微过热的管区。出现在蒸汽微过热的管区。 对于中间再热式直流锅炉，在再热器中、对于中间再热式直流锅炉，在再热器中、特别是出口管段可能会有铁的氧化物沉积。特别是出口管段可能会有铁的氧化物沉积。11 超临界机组给水水质标准超临界机组给水水质标准 为了防止给水中杂质在锅炉内沉积和被蒸汽带往汽轮机，为了防止给水中杂质在锅炉内沉积和被蒸汽带往汽轮机，影响超临界机组的安全、经济运行，超临界机组对给水水影响超临界机组的安全、经济运行，超临界机组对给水水质的要求非常严格。质的要求非

14、常严格。(1)硬度硬度 因为给水带入直流锅炉的钙、镁盐类几乎完全沉积于炉管因为给水带入直流锅炉的钙、镁盐类几乎完全沉积于炉管中，所以给水的硬度应接近于零。由于超临界机组要求给中，所以给水的硬度应接近于零。由于超临界机组要求给水氢电导率水氢电导率0.10.2S/cm，在给水氢电导率合格的条件，在给水氢电导率合格的条件下，给水硬度应接近于零。因此，有些超临界机组给水水下，给水硬度应接近于零。因此，有些超临界机组给水水质标准中没有硬度这一项。质标准中没有硬度这一项。 (2)含钠量含钠量 因为直流锅炉给水中的绝大部分钠盐能被蒸汽溶解携带到因为直流锅炉给水中的绝大部分钠盐能被蒸汽溶解携带到汽轮机中，所以

15、给水中的含钠量应由汽轮机进口蒸汽汽轮机中，所以给水中的含钠量应由汽轮机进口蒸汽(即即锅炉送出的蒸汽锅炉送出的蒸汽)中允许的含钠量来决定。中允许的含钠量来决定。 超临界锅炉蒸汽含钠量应超临界锅炉蒸汽含钠量应5g/kg，所以给水含钠量应，所以给水含钠量应5g/L，争取，争取3g/L。12(3)含硅量。含硅量。 直流锅炉给水中的硅酸化合物能全部被蒸汽溶解携带到汽直流锅炉给水中的硅酸化合物能全部被蒸汽溶解携带到汽轮机中，所以给水含硅量的允许值应由汽轮机进口蒸汽中轮机中，所以给水含硅量的允许值应由汽轮机进口蒸汽中所允许的含硅量来决定。所允许的含硅量来决定。 根据运行经验，目前认为：当汽轮机进口蒸汽的含硅

16、量根据运行经验，目前认为：当汽轮机进口蒸汽的含硅量(以以SiO2表示表示)20 g/kg时，基本上可避免汽轮机中沉积时，基本上可避免汽轮机中沉积SiO2。因此，对于亚临界直流锅炉给水含硅量应。因此，对于亚临界直流锅炉给水含硅量应20 g/L ，超临界直流锅炉给水含硅量应，超临界直流锅炉给水含硅量应1015 g/L.(4)含铁量。含铁量。 铁的氧化物在亚临界和超临界锅炉送出的过热蒸汽中的溶铁的氧化物在亚临界和超临界锅炉送出的过热蒸汽中的溶解度大约为解度大约为1015 g/L，为了防止锅炉水冷壁管内沉积铁，为了防止锅炉水冷壁管内沉积铁的氧化物，目前我国规定超临界机组给水含铁量应的氧化物，目前我国规

17、定超临界机组给水含铁量应10 g/L，并争取，并争取5 g/L，以防止铁的氧化物在汽轮机和再，以防止铁的氧化物在汽轮机和再热器中沉积。热器中沉积。13(5)含铜量。含铜量。 为了防止铜的氧化物在炉管中沉积，目前规定亚临界压力为了防止铜的氧化物在炉管中沉积，目前规定亚临界压力及以下的直流锅炉，给水含铜量应及以下的直流锅炉，给水含铜量应99.5%、阴、阴树脂树脂95%，否则不能采用。，否则不能采用。31 超临界机组凝结水混床应考虑采用超临界机组凝结水混床应考虑采用氨型方式氨型方式运行。运行。 凝结水混床以氢型运行，制水周期将大为缩短，致凝结水混床以氢型运行，制水周期将大为缩短，致使混床再生频繁（使

18、混床再生频繁（由于系统由于系统pH达达9.4，所以运行周，所以运行周期仅期仅710天天），耗用再生剂增多，而混床出口又需），耗用再生剂增多，而混床出口又需加氨提高加氨提高pH，这很不经济。，这很不经济。 以氨型运行，制水周期可大大延长，混床进出口以氨型运行，制水周期可大大延长，混床进出口pH和含氨量相同。但是，对和含氨量相同。但是，对树脂再生度的要求非树脂再生度的要求非常高。常高。 国外多采用氨型运行，氨型混床的条件是树脂再生国外多采用氨型运行，氨型混床的条件是树脂再生度高，凝汽器必须严密。度高，凝汽器必须严密。 我国：石横电厂，望亭电厂，元宝山电厂，石洞口我国：石横电厂，望亭电厂，元宝山电厂

19、，石洞口电厂电厂322.2 热力除氧的原理热力除氧的原理 根据气体溶解定律根据气体溶解定律(亨利定律亨利定律)，一种气体在与之，一种气体在与之相接触的液相中的溶解度与它在气液分界面上方相接触的液相中的溶解度与它在气液分界面上方气相中的平衡分压成正比。气相中的平衡分压成正比。 在敞口设备中把水温提高时，水面上水蒸汽的分在敞口设备中把水温提高时，水面上水蒸汽的分压增大，其他气体的分压下降，则这些气体在水压增大，其他气体的分压下降，则这些气体在水中的溶解度也下降，因而不断从水中析出。当水中的溶解度也下降，因而不断从水中析出。当水温达到沸点时，水面上水蒸汽的压力和外界压力温达到沸点时，水面上水蒸汽的压

20、力和外界压力相等。其他气体的分压降至零，溶解在水中的气相等。其他气体的分压降至零，溶解在水中的气体可能全部逸出。体可能全部逸出。 利用气体溶解定律，在敞口设备利用气体溶解定律，在敞口设备(如热力除氧器如热力除氧器)中将水加热到沸点，使水沸腾，这样水中溶解的中将水加热到沸点，使水沸腾，这样水中溶解的氧就会析出。这就是热力除氧的原理。氧就会析出。这就是热力除氧的原理。33 由于气体溶解定律在一定程度上也适用于由于气体溶解定律在一定程度上也适用于CO2等等其他气体，热力法不仅可除去水中的溶解氧，也其他气体，热力法不仅可除去水中的溶解氧，也能同时除去水中的能同时除去水中的CO2等其他气体。而等其他气体

21、。而CO2的去的去除，又会促使水中的碳酸氢盐的分解，所以热力除，又会促使水中的碳酸氢盐的分解，所以热力法还可除去水中部分碳酸氢盐。法还可除去水中部分碳酸氢盐。 热力除氧器的功能是把水加热到除氧器工作压力热力除氧器的功能是把水加热到除氧器工作压力下的沸点，并且通过喷嘴产生水雾及淋水盘或填下的沸点，并且通过喷嘴产生水雾及淋水盘或填料形成水膜等措施尽可能地使水流分散，以使溶料形成水膜等措施尽可能地使水流分散，以使溶解于水中的氧及其他气体能尽快地析出。解于水中的氧及其他气体能尽快地析出。34 热力除氧器按工作压力不同，可分为真空式、大热力除氧器按工作压力不同，可分为真空式、大气式和高压式三种。气式和高

22、压式三种。 真空式除氧器的工作压力低于大气压力，凝汽器真空式除氧器的工作压力低于大气压力，凝汽器就具有真空除氧作用。因此，在高参数、大容量就具有真空除氧作用。因此，在高参数、大容量机组中，通常是将补给水补入凝汽器，而不是补机组中，通常是将补给水补入凝汽器，而不是补入除氧器，这进一步改善了除氧效果，可使给水入除氧器，这进一步改善了除氧效果，可使给水达到达到“无氧无氧”状态。状态。 大气式除氧器的工作压力约为大气式除氧器的工作压力约为0.12MPa，稍高于，稍高于大气压力，常称为低压除氧器。大气压力，常称为低压除氧器。 高压式除氧器在较高的压力高压式除氧器在较高的压力(一般大于一般大于0.5MPa

23、)下下工作，其工作压力随机组参数的提高而增大。工作，其工作压力随机组参数的提高而增大。 超临界机组通常采用卧式高压除氧器，其工作压超临界机组通常采用卧式高压除氧器，其工作压力常在力常在1MPa以上，壳体采用碳钢一不锈钢以上，壳体采用碳钢一不锈钢(内壁内壁)复合钢板制成，所有内部构件材料也均为不锈钢。复合钢板制成，所有内部构件材料也均为不锈钢。352.3 联氨处理的原理联氨处理的原理（1）联氨的性质）联氨的性质 联氨联氨(N2H4)又称肼，常温下无色液体，易溶于水，它和水又称肼，常温下无色液体，易溶于水，它和水结合成稳定的水合联氨结合成稳定的水合联氨(N2H4H2O)，常温下无色液体。，常温下无

24、色液体。 25，联氨的密度为，联氨的密度为1.004g/cm3，100的水合联氨的密的水合联氨的密度为度为1.032g/cm3，24的水合联氨的密度为的水合联氨的密度为1.01g/cm3。 在在101.3kPa的大气压力下，联氨和水合联氨的沸点分别为的大气压力下，联氨和水合联氨的沸点分别为113.5和和119.5；凝固点分别为；凝固点分别为2.0和和-51.7 。 联氨容易挥发，但当溶液中联氨容易挥发，但当溶液中N2H4 的浓度不超过的浓度不超过40时，常时，常温下联氨的蒸发量不大。温下联氨的蒸发量不大。 联氨蒸汽对呼吸系统和皮肤有侵害作用，空气中允许的联联氨蒸汽对呼吸系统和皮肤有侵害作用，空

25、气中允许的联氨蒸汽量氨蒸汽量150 ; 水的水的pH9; 有适当的联氨过剩量。有适当的联氨过剩量。 一般正常运行中控制省煤器入口处给水中一般正常运行中控制省煤器入口处给水中的联氨过剩量的联氨过剩量1050g/L 。 在锅炉启动阶段，应加大联氨的加药量，在锅炉启动阶段，应加大联氨的加药量，一般控制在一般控制在100g/L。 392.4 AVT的水质标准和控制方法的水质标准和控制方法40（1）氨加药方法）氨加药方法 因为氨是挥发性很强的物质，不论在水汽系统的因为氨是挥发性很强的物质，不论在水汽系统的那个部位加入，整个系统的各个部位都会有氨，那个部位加入，整个系统的各个部位都会有氨，但在加入部位附近

26、的设备及管道中水的但在加入部位附近的设备及管道中水的pH值会明值会明显高一些。而经过凝汽器和除氧器后，水中的氨显高一些。而经过凝汽器和除氧器后，水中的氨含量将会显著的降低，通过凝结水净化处理（氢含量将会显著的降低，通过凝结水净化处理（氢型混床）系统时水中的氨将全部被除去。型混床）系统时水中的氨将全部被除去。 为抑制凝结水为抑制凝结水给水系统设备和管道，以及锅炉给水系统设备和管道，以及锅炉水冷壁系统炉管的腐蚀，在水冷壁系统炉管的腐蚀，在凝结水净化装置的出凝结水净化装置的出水母管水母管及及除氧器出水管道除氧器出水管道上分别设置加氨点，进上分别设置加氨点，进行行两级加氨处理两级加氨处理，将给水的，将

27、给水的pH值调节到值调节到9.09.5，以使系统中铁和铜含量都符合水质标准的要求。以使系统中铁和铜含量都符合水质标准的要求。41 加氨处理的药剂可用液态氨和浓氨水。加药前，加氨处理的药剂可用液态氨和浓氨水。加药前，应先将其配成应先将其配成0.30.5的稀溶液。然后，用柱的稀溶液。然后，用柱塞加药泵加入凝结水净化装置的出水母管和除氧塞加药泵加入凝结水净化装置的出水母管和除氧器下水管中。器下水管中。 加药过程中，应根据凝结水和给水加药过程中，应根据凝结水和给水pH值手工调整值手工调整氨计量泵的行程，也可根据凝结水和给水氨计量泵的行程，也可根据凝结水和给水pH值监值监测信号，采用可编程控制器或工控机

28、通过变频器测信号，采用可编程控制器或工控机通过变频器控制加药泵进行自动加药。控制加药泵进行自动加药。42（2）联氨加药方法）联氨加药方法联氨加入部位及方法联氨加入部位及方法 联氨一般加在联氨一般加在高压除氧器出口的给水母管高压除氧器出口的给水母管中，通过给水泵中，通过给水泵的搅动，使药液和给水混合均匀。为了使联氨与氧的作用的搅动，使药液和给水混合均匀。为了使联氨与氧的作用时间长些，并且利用联氨的还原性减轻低压加热器管的腐时间长些，并且利用联氨的还原性减轻低压加热器管的腐蚀，可以把联氨的加入点设置在蚀，可以把联氨的加入点设置在凝结水净化设备的出水母凝结水净化设备的出水母管管。 在在100的凝结水

29、除盐净化的条件下，在低压加热器之前的凝结水除盐净化的条件下，在低压加热器之前的凝结水中添加联氨，可以提高铜合金的稳定性。与将联的凝结水中添加联氨，可以提高铜合金的稳定性。与将联氨加入高压除氧器后的给水中相比，前者可以降低水中的氨加入高压除氧器后的给水中相比，前者可以降低水中的含铜量。含铜量。 当给水中溶解氧量低于当给水中溶解氧量低于10 g/L时，氧不会和联氨起作用，时，氧不会和联氨起作用，而优良的除氧器调整在最佳工况下运行时，给水中的溶解而优良的除氧器调整在最佳工况下运行时，给水中的溶解氧一般可低于氧一般可低于10 g/L，所以有必要将联氨加至亚临界和，所以有必要将联氨加至亚临界和超临界压机

30、组的低压加热器之前。超临界压机组的低压加热器之前。43联氨的加药系统。联氨的加药系统。 联氨处理所用药剂一般为含联氨处理所用药剂一般为含40联氨的水合联氨联氨的水合联氨溶液，也可能用更稀一些的水合联氨溶液，如溶液，也可能用更稀一些的水合联氨溶液，如24的水合联氨。的水合联氨。 为了避免操作人员接触浓联氨，系统设有浓联氨为了避免操作人员接触浓联氨，系统设有浓联氨计量箱。加药前先将浓联氨通过输送泵注入该计计量箱。加药前先将浓联氨通过输送泵注入该计量箱进行计量，然后再打开加药箱进口门将浓联量箱进行计量，然后再打开加药箱进口门将浓联氨引入加药箱，并加除盐水稀释至一定浓度氨引入加药箱，并加除盐水稀释至一

31、定浓度(如如0.1)，搅拌均匀，然后即可启动加药泵把联氨，搅拌均匀，然后即可启动加药泵把联氨加入系统。加入系统。 加药过程中，应根据凝结水和给水含氧量手工调加药过程中，应根据凝结水和给水含氧量手工调整联氨计量泵的行程，也可根据凝结水和给水含整联氨计量泵的行程，也可根据凝结水和给水含氧量监测信号，采用可编程控制器或工控机通过氧量监测信号，采用可编程控制器或工控机通过变频器控制加药泵进行自动加药，以控制水中含变频器控制加药泵进行自动加药，以控制水中含氧量氧量7 g/L。44联氨的加药操作注意事项。联氨的加药操作注意事项。 由于联氨有毒，易挥发，易燃烧，所以在保存、由于联氨有毒，易挥发，易燃烧，所以

32、在保存、运输、使用时要特别注意。运输、使用时要特别注意。 联氨浓溶液应密封保存，水合联氨应贮存在露天联氨浓溶液应密封保存，水合联氨应贮存在露天仓库或易燃材料仓库，联氨贮存处应严禁明火，仓库或易燃材料仓库，联氨贮存处应严禁明火，操作或分析联氨的人员应戴眼镜和橡皮手套，严操作或分析联氨的人员应戴眼镜和橡皮手套，严禁用嘴吸管移取联氨。禁用嘴吸管移取联氨。 药品溅入眼中应立即用大量水冲洗，若溅到皮肤药品溅入眼中应立即用大量水冲洗，若溅到皮肤上，可先用乙醇洗受伤处，然后用水冲洗，也可上，可先用乙醇洗受伤处，然后用水冲洗，也可以用肥皂洗。以用肥皂洗。 在操作联氨的地方应当通风良好，水源充足，以在操作联氨的

33、地方应当通风良好，水源充足，以便当联氨溅到地上时用水冲洗。便当联氨溅到地上时用水冲洗。452.5 AVT水工况的缺点水工况的缺点 AVT水工况的主要缺点表现在以下两个方面：水工况的主要缺点表现在以下两个方面：(1)给水含铁量较高，且锅炉内下辐射区局部产生铁的沉积物给水含铁量较高，且锅炉内下辐射区局部产生铁的沉积物多。多。 AVT水工况下，水汽系统中铁化合物含量变化的特征是：水工况下，水汽系统中铁化合物含量变化的特征是： 高压加热器至锅炉省煤器入口这部分管道系统中，由于磨高压加热器至锅炉省煤器入口这部分管道系统中，由于磨损腐蚀和腐蚀，水中含铁量是上升的；损腐蚀和腐蚀，水中含铁量是上升的； 在下辐

34、射区，由于铁化合物在受热面上沉积，水中含铁量在下辐射区，由于铁化合物在受热面上沉积，水中含铁量是下降的。是下降的。 在过热器中，由于汽水腐蚀德结果，含铁量会有所上升。在过热器中，由于汽水腐蚀德结果，含铁量会有所上升。46 从图还可看出，流经上辐射区后工质中铁化合物的浓度有从图还可看出，流经上辐射区后工质中铁化合物的浓度有所增加。这表明锅炉的上辐射区的炉管内并没有形成良好所增加。这表明锅炉的上辐射区的炉管内并没有形成良好的防腐蚀保护膜。的防腐蚀保护膜。 从图中可以看出，虽然锅炉从图中可以看出，虽然锅炉的省煤器、悬吊管等水预热的省煤器、悬吊管等水预热区域的受热面面积大、热负区域的受热面面积大、热负

35、荷低、容许的沉积物量大，荷低、容许的沉积物量大，而且危险性极小，但是，铁而且危险性极小，但是，铁的氧化物含量在这些区域没的氧化物含量在这些区域没有变化，表明水中的铁的氧有变化，表明水中的铁的氧化物实际上并不沉积在省煤化物实际上并不沉积在省煤器和悬吊管中。器和悬吊管中。 铁的氧化物含量在下辐射区铁的氧化物含量在下辐射区陡降，说明它主要沉积在这陡降，说明它主要沉积在这一区域。下辐射区受热面面一区域。下辐射区受热面面积较小，热负荷很高，沉积积较小，热负荷很高，沉积物聚集使得管壁温度上升。物聚集使得管壁温度上升。AVT水工况下超临界锅炉水汽系统水工况下超临界锅炉水汽系统中铁氧化物含量的变化中铁氧化物含

36、量的变化47(2)凝结水除盐设备的运行周期缩短。凝结水除盐设备的运行周期缩短。 凝结水除盐装置混床中阳树脂的相当多的一部分凝结水除盐装置混床中阳树脂的相当多的一部分交换容量被用于吸着氨，使得除盐设备运行周期交换容量被用于吸着氨，使得除盐设备运行周期短、再生频率高。短、再生频率高。 再生时排放的废水量也多，处理再生废水的费用再生时排放的废水量也多，处理再生废水的费用加大，而且补足再生过程所损耗的树脂量也大，加大，而且补足再生过程所损耗的树脂量也大，这些都提高了运行费用。这些都提高了运行费用。 为了不除掉凝结水中的氨，有采用为了不除掉凝结水中的氨，有采用NH3OH混合混合床的，但采用床的，但采用N

37、H3OH混合床时，凝结水处理系混合床时，凝结水处理系统出水水质往往低于统出水水质往往低于HOH混合床的出水水质，混合床的出水水质，且运行工况也较复杂。且运行工况也较复杂。48第第12章章 水化学工况水化学工况 1 概述概述 2 2 AVT水化学工况水化学工况 3 CWT3 CWT水化学工况水化学工况49 为解决为解决AVT水工况存在的问题，德国水工况存在的问题，德国20世纪世纪70年年代中叶提出了对给水进行加氧处理的中性水工况，代中叶提出了对给水进行加氧处理的中性水工况，即中性水处理即中性水处理(Neutral Water Treatment，NWT)。 NWT就是利用溶解氧的钝化作用原理，在

38、高纯度就是利用溶解氧的钝化作用原理，在高纯度锅炉给水中加入适量的氧化剂锅炉给水中加入适量的氧化剂(O2或或H2O2)，以促，以促进金属表面的钝化，从而达到进一步减少锅炉金进金属表面的钝化，从而达到进一步减少锅炉金属腐蚀的目的。属腐蚀的目的。 虽然虽然NWT在直流锅炉上的应用取得了显著的效果，在直流锅炉上的应用取得了显著的效果，但是在但是在NWT工况下给水为中性高纯水，其缓冲性工况下给水为中性高纯水，其缓冲性很小，稍有污染即可使给水的很小，稍有污染即可使给水的pH值降低到值降低到6.5以以下，此时加氧不仅不会促进金属的钝化，反而会下，此时加氧不仅不会促进金属的钝化，反而会加速金属的腐蚀。加速金属

39、的腐蚀。50 为了克服为了克服NWT的这一不足，德国在的这一不足，德国在NWT的基础上的基础上发展出加氧与加氨联合水处理发展出加氧与加氨联合水处理(CWT)，并在，并在1982年将其正式确立为一种直流锅炉给水处理新技术。年将其正式确立为一种直流锅炉给水处理新技术。 目前，目前，CWT已在欧洲、美国以及亚洲许多国家的已在欧洲、美国以及亚洲许多国家的直流机组上得到了应用。直流机组上得到了应用。 我国我国1988年首先在望亭电厂年首先在望亭电厂300MW直流锅炉上直流锅炉上进行了进行了CWT试验，取得了较好效果，在试验，取得了较好效果，在1991年通年通过了部级鉴定。现在，过了部级鉴定。现在，CWT

40、已在国内的亚临界和已在国内的亚临界和超临界机组上普遍应用。超临界机组上普遍应用。513.1 CWT的基本原理的基本原理 从从FeH2O体系电体系电位位PH图上可以看出，图上可以看出，在除氧条件下，给水在除氧条件下，给水的的pH= 9.0 9.5，铁，铁的电极电位在的电极电位在-0.5V附附近近(A点点)，正处于，正处于Fe3O4钝化区，所以钢钝化区，所以钢铁不会受到腐蚀，这铁不会受到腐蚀，这相当于相当于AVT水工况下水工况下的情况的情况. 然而，当水的然而，当水的pH值约为值约为7时，时，Fe的电极电位在的电极电位在-0.5V左右左右(B点点)，处于腐蚀区，钢铁会被腐蚀。但是，如果在高纯，处于

41、腐蚀区，钢铁会被腐蚀。但是，如果在高纯水中加人氧或过氧化氢，使铁的电位升高到水中加人氧或过氧化氢，使铁的电位升高到0.30.4V，进入进入Fe2O3钝化区钝化区(C点点)这样钢铁就得到了保护。这样钢铁就得到了保护。52 在水中含有微量氧的情况下，碳钢腐蚀产生的在水中含有微量氧的情况下，碳钢腐蚀产生的Fe2+和水中和水中的氧反应，形成的氧反应，形成Fe3O4氧化膜氧化膜: 3Fe2+ + 1/2O2 + 3H2O Fe3O4 + 6H+ 但是，这样产生的氧化膜中但是，这样产生的氧化膜中Fe3O4晶粒间的间隙较大，水晶粒间的间隙较大，水可以通过这些晶粒间隙渗入到钢材表面而引起腐蚀，所以可以通过这些

42、晶粒间隙渗入到钢材表面而引起腐蚀，所以这样的这样的Fe3O4膜的保护效果较差，不能抑制膜的保护效果较差，不能抑制Fe2+ 从钢材基从钢材基体溶出。体溶出。 如果向高纯水中加入了足量的氧化剂，如如果向高纯水中加入了足量的氧化剂，如O2，不仅可加快，不仅可加快上述反应，而且可通过下列反应在上述反应，而且可通过下列反应在Fe3O4 膜的孔隙和表面膜的孔隙和表面生成更加稳定的生成更加稳定的-Fe2O3 ： 4Fe2+ +O2 + 4H2O 2Fe2O3 + 8H + 2Fe3O4+ H2O 3Fe2O3 + 2H + 这样，在加氧水工况下形成的碳钢表面膜具有双层结构，这样，在加氧水工况下形成的碳钢表面

43、膜具有双层结构，一层是紧贴在钢表面的磁性氧化铁层一层是紧贴在钢表面的磁性氧化铁层(Fe3O4 ，内伸层，内伸层)，其外面是含尖晶石型的氧化物层其外面是含尖晶石型的氧化物层(Fe2O3)。53 氧的存在不仅加快了氧的存在不仅加快了Fe3O4 内伸层的形成速度，内伸层的形成速度，而且在而且在Fe3O4 层和水相界面处又生成一层层和水相界面处又生成一层Fe2O3 层，使层，使Fe3O4 表面孔隙和沟槽被封闭，而且表面孔隙和沟槽被封闭，而且Fe2O3的溶解度远比的溶解度远比Fe3O4 低，所以形成的保护低，所以形成的保护膜更致密、稳定。膜更致密、稳定。 如果由于某些原因使保护膜损坏，水中的氧化剂如果由

44、于某些原因使保护膜损坏，水中的氧化剂能迅速地通过上述反应修复保护膜。能迅速地通过上述反应修复保护膜。 因此，与除氧工况相比较，加氧工况可使钢材表因此，与除氧工况相比较，加氧工况可使钢材表面形成更稳定、致密的面形成更稳定、致密的Fe3O4Fe2O3双层保护膜。双层保护膜。其表层呈红色，厚度一般其表层呈红色，厚度一般10m，多数晶粒的尺，多数晶粒的尺寸寸100g/L时，碳时，碳钢腐蚀速率极低；钢腐蚀速率极低； 当电导率当电导率0.3 S/cm时，碳钢的腐蚀速率随时，碳钢的腐蚀速率随O2浓度的增浓度的增加而显著加大。加而显著加大。 因此，我国因此，我国“直流锅炉给水加氧处理直流锅炉给水加氧处理”的电

45、力行业标准的电力行业标准(DL/T805.12002)要求要求给水给水H电导率电导率0.15S/cm，期望，期望值值0.1S/cm。 超临界机组均设有凝结水精处理系统，其出水氢电导率一超临界机组均设有凝结水精处理系统，其出水氢电导率一般般0.15 S/cm，并经常，并经常 0.1 S/cm。因此，上述指标。因此，上述指标是完全可以达到的，但其前提是凝结水必须是完全可以达到的，但其前提是凝结水必须100经过净经过净化处理。化处理。55 溶解氧浓度溶解氧浓度 CWT水工况下给水中允许的水工况下给水中允许的氧浓度标准一般都在氧浓度标准一般都在30400 g/L的范围内的范围内。 运行中，如果除氧器维

46、持排气，允许的氧浓度上限值可高一运行中，如果除氧器维持排气，允许的氧浓度上限值可高一些；如果除氧器排气阀处于关闭状态，该上限值应低一些。些；如果除氧器排气阀处于关闭状态，该上限值应低一些。 在我国的在我国的DL/T805.12002推荐的标准是推荐的标准是30300 g/L，实，实际运行中，无铜机组际运行中，无铜机组(如石洞口第二发电厂如石洞口第二发电厂)维持在维持在100300 g/L ，有铜机组，有铜机组(黄埔电厂黄埔电厂)则维持在则维持在80120 g/L。 在在CWT水工况下，给水中的氧浓度不能太低，否则难以形水工况下，给水中的氧浓度不能太低，否则难以形成更稳定、致密的成更稳定、致密的

47、Fe3O4Fe2O3双层保护膜。但是，如果双层保护膜。但是，如果氧浓度过高，不仅钢铁在少量氯化物杂质的作用下容易发生氧浓度过高，不仅钢铁在少量氯化物杂质的作用下容易发生点蚀，而且可能导致过热器或汽轮机低压缸部件的腐蚀。点蚀，而且可能导致过热器或汽轮机低压缸部件的腐蚀。 当水中氧浓度提高到当水中氧浓度提高到100 g/L后，奥氏体不锈钢部件的应力后，奥氏体不锈钢部件的应力腐蚀开始加剧。腐蚀开始加剧。 因此，当钢表面已形成良好的钝化膜，给水中铁含量下降到因此，当钢表面已形成良好的钝化膜，给水中铁含量下降到标准值或期望值以下，并且稳定后，水中溶解氧浓度只要能标准值或期望值以下，并且稳定后，水中溶解氧

48、浓度只要能保持给水铁含量基本稳定即可。保持给水铁含量基本稳定即可。56 pH值值 我国我国DL/T9122005标准推荐将标准推荐将给水的给水的pH值控制在值控制在8.09.0的范围内的范围内。 给水的给水的pH值过低，水的缓冲性差，特别是当水的值过低，水的缓冲性差，特别是当水的pH(25) 7.0时，碳钢会遭受到强烈的腐蚀。时，碳钢会遭受到强烈的腐蚀。 PH值过高，会使凝结水除盐设备的运行周期缩短。值过高，会使凝结水除盐设备的运行周期缩短。 对于有铜机组，实际运行的对于有铜机组，实际运行的pH值控制范围对给水中铜含值控制范围对给水中铜含量影响很大。量影响很大。 我国有铜机组的我国有铜机组的C

49、WT运行经验表明，控制给水中铜含量运行经验表明，控制给水中铜含量不超过不超过AVT运行时的水平，其关键在于运行时的水平，其关键在于pH值的控制范围，值的控制范围，并且这个范围相当窄。例如，黄浦电厂并且这个范围相当窄。例如，黄浦电厂CWT运行时给水运行时给水pH值控制在值控制在8.78.9。 因此，对于不同的机组，最佳的因此，对于不同的机组，最佳的CWT给水给水pH值范围应该值范围应该根据实际情况通过试验来确定，不应机械地执行标难。根据实际情况通过试验来确定，不应机械地执行标难。57 （2）CWT的水汽质量标准的水汽质量标准58 CWT的水汽质的水汽质量标准中，补量标准中，补给水混床出口给水混床

50、出口以及凝结水泵以及凝结水泵出口和凝结水出口和凝结水精处理出口的精处理出口的水质标准都是水质标准都是以省煤器入口以省煤器入口给水水质达到给水水质达到表中所规定的表中所规定的标准为基准而标准为基准而制定的。制定的。59 在在CWT运行过运行过程中，应按表程中，应按表中的规定调节中的规定调节给水水质，监给水水质，监测水汽质量，测水汽质量，使各项控制指使各项控制指标、特别是给标、特别是给水的各项控制水的各项控制指标的达到该指标的达到该表中规定的标表中规定的标准。准。 此外，还应对此外，还应对除氧器入口水除氧器入口水中的溶解氧进中的溶解氧进行连续监测，行连续监测，并根据需要对并根据需要对高压加热器疏高

51、压加热器疏水中的溶解氧、水中的溶解氧、铁和铜进行监铁和铜进行监测。测。603.3 CWT的加氧系统的加氧系统 CWT水工况下，除了水工况下，除了pH值的控制范围之外，氨的加药方值的控制范围之外，氨的加药方法均与法均与AVT水工况相同。因此，下面主要介绍加氧系统。水工况相同。因此，下面主要介绍加氧系统。 （1）加氧系统概况）加氧系统概况 CWT应选用应选用纯度大于纯度大于99的氧气的氧气作为氧化剂。加氧系统作为氧化剂。加氧系统由氧气钢瓶由氧气钢瓶(承压承压14.7MPa、容积、容积44L)、氧气流量控制器、氧气流量控制器和氧气输送管线组成。和氧气输送管线组成。 氧气管线系统包括母管和支管，母管可

52、采用黄铜管或不锈氧气管线系统包括母管和支管，母管可采用黄铜管或不锈钢管，支管应采用不锈钢管。母管与氧气瓶的连接应采用钢管，支管应采用不锈钢管。母管与氧气瓶的连接应采用专用卡具，氧气在母管出口减压后经氧流量控制器与支管专用卡具，氧气在母管出口减压后经氧流量控制器与支管连接。连接。 为了控制水中溶解氧的浓度，在凝结水和给水系统中设有为了控制水中溶解氧的浓度，在凝结水和给水系统中设有两个氧加入点：一点在两个氧加入点：一点在凝结水处理装置出口的凝结水管道凝结水处理装置出口的凝结水管道上上，另一点，另一点给水泵的吸入侧给水泵的吸入侧(除氧器出口除氧器出口)的给水管道上的给水管道上。61该系统采用汇流排，

53、其主要该系统采用汇流排，其主要作用是将多个氧气瓶的氧气作用是将多个氧气瓶的氧气汇集在一起，经过减压处理，汇集在一起，经过减压处理，集中供给系统。集中供给系统。该汇流排采用该汇流排采用25结构，即结构，即五瓶向凝结水系统供氧，五瓶向凝结水系统供氧，5瓶瓶向给水系统供氧。向给水系统供氧。每瓶氧气可用每瓶氧气可用3天左右，天左右，5瓶瓶氧气可用氧气可用15天。这样，氧瓶天。这样，氧瓶的更换周期一般为半个月左的更换周期一般为半个月左右。右。为了提高系统的安全性和耐为了提高系统的安全性和耐用性，系统中将减压器放在用性，系统中将减压器放在汇流排一例，使输氧管道具汇流排一例，使输氧管道具有低中压的耐压性即可

54、，可有低中压的耐压性即可，可防止氧气在高压状态下长距防止氧气在高压状态下长距离输送而产生泄漏等。离输送而产生泄漏等。操作柜布置在主厂房加药间操作柜布置在主厂房加药间内，操作柜做为加氧装置的内，操作柜做为加氧装置的控制柜，可以方便地对加氧控制柜，可以方便地对加氧流量进行控制。流量进行控制。典型的加氧系统典型的加氧系统62（2）加氧系统使用和维护）加氧系统使用和维护 使用前，在氧气瓶阀全部关闭的情况下，将所要用一边的使用前，在氧气瓶阀全部关闭的情况下，将所要用一边的高低压截止阀打开，再先微量开启所要使用一边的其中一高低压截止阀打开，再先微量开启所要使用一边的其中一只氧气瓶阀，使高压压力表示值缓缓上

55、升到压力不再上升只氧气瓶阀，使高压压力表示值缓缓上升到压力不再上升时，再把这边所有气瓶全部开足，然后再顺时转动减压器时，再把这边所有气瓶全部开足，然后再顺时转动减压器调节螺杆，将低压压力表调到所需值。停止供气时，只需调节螺杆，将低压压力表调到所需值。停止供气时，只需旋松减压器调节螺杆，低压压力表示值为零后，再关闭截旋松减压器调节螺杆，低压压力表示值为零后，再关闭截止阀。止阀。 减压器的高压腔和低压腔都装有安全阀，当压力超过许用减压器的高压腔和低压腔都装有安全阀，当压力超过许用值时，自动打开排气，压力降到许用值即自行关闭，平时值时，自动打开排气，压力降到许用值即自行关闭，平时切勿扳动安全阀。安装

56、时，应注意连接部分的清洁，切忌切勿扳动安全阀。安装时，应注意连接部分的清洁，切忌杂物、垃圾进入减压器。杂物、垃圾进入减压器。 连接部分发现漏气时，一般是由于螺纹扳紧力不够，或垫连接部分发现漏气时，一般是由于螺纹扳紧力不够，或垫圈损坏，应适当扳紧或更换密封垫圈。发现减压器有损坏圈损坏，应适当扳紧或更换密封垫圈。发现减压器有损坏或漏气，或低压表的压力不断上升，以及压力表回不到零或漏气，或低压表的压力不断上升，以及压力表回不到零位等现象，应及时进行修理。位等现象，应及时进行修理。63 汇流排应按规定使用一种介质，不能混用，以免汇流排应按规定使用一种介质，不能混用，以免发生危险。汇流排严禁接触油脂，以

57、免发生火灾发生危险。汇流排严禁接触油脂，以免发生火灾事故。汇流排不得安装在有腐蚀性介质的地方。事故。汇流排不得安装在有腐蚀性介质的地方。 汇流排不得逆向向气瓶内充气。汇流排投入使用汇流排不得逆向向气瓶内充气。汇流排投入使用后，应进行日常维护，严禁敲击管件。正常使用后，应进行日常维护，严禁敲击管件。正常使用中，每年推荐对压力表进行计量检测。中，每年推荐对压力表进行计量检测。 氧气瓶出口阀开启速度不要过快，防止有可燃物氧气瓶出口阀开启速度不要过快，防止有可燃物进入时，造成静电打火引起燃爆，在气体骤然膨进入时，造成静电打火引起燃爆，在气体骤然膨胀时炸管伤人。胀时炸管伤人。 氧气瓶出口高压软管安全使用

58、期一般为氧气瓶出口高压软管安全使用期一般为1.52年，年，须在安全使用期后及时更换。须在安全使用期后及时更换。 氧气瓶出口高压软管不可过量弯曲，应尽量在自氧气瓶出口高压软管不可过量弯曲，应尽量在自然状态下连接。然状态下连接。 64（3）加氧系统的日常使用方法）加氧系统的日常使用方法 每套装置分给水加氧和凝结水加氧两部分，每五每套装置分给水加氧和凝结水加氧两部分，每五个气瓶对应一个系统个气瓶对应一个系统(给水或凝结水给水或凝结水)。使用时应。使用时应分别打开给水加氧母管分别打开给水加氧母管(汇流排上较低的母管汇流排上较低的母管)上上的主阀门或凝结水加氧母管的主阀门或凝结水加氧母管(汇流排上较高的

59、母管汇流排上较高的母管)上的主阀门，以分别向给水和凝结水系统供氧。上的主阀门，以分别向给水和凝结水系统供氧。 由于给水加氧的系统压力较低，氧气可充分得到由于给水加氧的系统压力较低，氧气可充分得到使用；而凝结水加氧的系统压力较高，当氧瓶压使用；而凝结水加氧的系统压力较高，当氧瓶压力下降至力下降至4.0MPa时，已不能向凝结水系统中加入时，已不能向凝结水系统中加入氧气。氧气。 为了避免氧气浪费，此时可将给水加氧瓶组和凝为了避免氧气浪费，此时可将给水加氧瓶组和凝结水加氧瓶组进行切换，即将原凝结水加氧瓶组结水加氧瓶组进行切换，即将原凝结水加氧瓶组中的剩余氧气向给水系统中加入，而原给水加氧中的剩余氧气向

60、给水系统中加入，而原给水加氧瓶组则更换新氧瓶向凝结水系统中加入。瓶组则更换新氧瓶向凝结水系统中加入。65 加氧量的调节加氧量的调节 加氧量的调节通过分别调节给水加氧流量计和凝结水加氧量的调节通过分别调节给水加氧流量计和凝结水加氧流量计下的小调节阀实现。当加氧量较小时，加加氧流量计下的小调节阀实现。当加氧量较小时，加氧流量可能小于流量计的最低刻度。因此，有时加氧氧流量可能小于流量计的最低刻度。因此，有时加氧系统流量计无显示，这是正常情况。最终加氧量应通系统流量计无显示，这是正常情况。最终加氧量应通过加氧试验确定。过加氧试验确定。 系统的紧急关断系统的紧急关断 加氧工况运行时，系统给水氢电导率一般