锅炉课程设计

1、50MW等级高压煤粉锅炉锅炉课程设计学 院：交通学院姓 名：高广胜专 业：能源与动力工程学 号：1214010004指导老师：孙彩华时 间：2015年12月锅炉课程设计任务书1、 锅炉额定蒸发量：题目一 2、 给水温度：3、 过热蒸汽温度：4、 过热蒸汽压力（表压）：5、 制粉系统：中间储仓式（热空气做干燥剂、钢球筒式磨煤机；无烟煤为热风送粉）6、 燃烧方式：四角切圆燃烧7、 排渣方式：固态8、 环境温度：9、 燃料种类：淄博贫煤10、 设计内容时间分配表：时间内容第一天燃料的数据校核和煤种判断；燃料燃烧计算；锅炉热平衡计算第二天炉膛热力计算第三天对流受热面热力计算第四天省煤器和空气预热器热力

2、计算第五天整理、形成设计任务书11、 形成排版规范，计算公式、计算结果和设计内容基本正确，锅炉结构合理的设计书面报告。目 录第一章 锅炉课程设计任务书3第一节 概 述4第二节 基本资料4第二章 辅助计算6第一节 燃料数据的分析和整理6第二节 锅炉的空气量平衡6第三节 燃料燃烧计算7第三章 炉膛热力计算13第一节 炉膛校核热力计算的步骤13第二节 炉膛几何特征的计算13 第三节 炉膛热力计算15 第四节 炉膛顶棚辐射受热面吸热量及工质焓增的计算表18第四章 对流受热面的热力计算19第一节 屏的热力计算19 第二节 凝结管结构及计算25 第三节 高温过热器的热力计算26 第四节 低温过热器的热力计

3、算31 第五节 省煤器和空气预热器的热力计算34 4.5.1. 高温省煤器计算34 4.5.2.高温空气预热器的热力计算38 4.5.3.低温省煤器的热力计算39 4.5.4.低温空气预热器的热力计算42第五章 锅炉热力计算汇总45总 结46参考文献47第一章 锅炉课程设计任务书第1节 概 述1、 锅炉课程设计的目的1.对锅炉原理课程的知识得以巩固、充实和提高；2.掌握锅炉机组的热力计算方法，学会使用锅炉机组热力计算标准方法；3.应具有综合考虑锅炉机组设计与布置的初步能力；4.培养主动查阅资料、合理选择和分析数据的能力；5.培养对工程技术问题的严肃认真和负责的态度。二、锅炉课程设计热力计算方法

4、根据计算任务书不同，可分为设计（结构）热力计算和校核热力计算两种。3、 校核热力计算的主要内容1.锅炉辅助设计计算：为后面受热面的热力计算提供必要的基本计算数据或图表。2.受热面热力计算：其中包括为热力计算提供结构数据的各受热面的结构计算。3.计算数据的分析四、锅炉课程设计应提供的必要资料1.课程设计任务书及其要求；2.给定的燃料及其特性；3.锅炉主要参数，如锅炉蒸发量、给水的压力和温度、过热蒸汽和再热蒸汽的主要参数等；4.锅炉概况，如锅炉结构的基本特点、制粉设备及其系统、燃烧及排渣方式以及连续排污量等；5.锅炉结构简图、烟气和水汽系统流程简图、受热面和烟道的主要尺寸等。五、整体校核热力计算过

5、程的顺序 1.列出热力计算的主要原始数据，包括锅炉主要参数和燃料特性参数； 2.根据燃料、燃烧方式及锅炉结构布置特点，进行锅炉通道空气量平衡计算；3.理论工况下（）的燃烧计算； 4.计算锅炉通道内烟气的特性参数；5.绘制烟气温焓表（图）；6.锅炉热平衡计算和燃料消耗量的估算；7.锅炉炉膛热力计算；8.按烟气流向对各受热面依次进行热力计算；9.锅炉整体计算误差的校验；10.编制主要计算误差的校验；11.设计分析及结论。第二节 基本资料一、锅炉规范1.锅炉额定蒸发量：2.给水温度：3.过热蒸汽温度：4.过热蒸汽压力（表压）：5.制粉系统：中间储仓式（热空气做干燥剂、钢球筒式磨煤机，烟煤、褐煤为乏气

6、送粉；贫煤无烟煤为热风送粉）6.燃烧方式：四角切圆燃烧7.排渣方式：固态8.环境温度：9.蒸汽流程： 一次喷水减温 二次喷水减温 汽包顶棚管低温对流过热器屏式过热器高温对流过热器冷段高温对流过热器热段汽轮机10.烟气流程：炉膛屏式过热器高温对流过热器低温对流过热器高温省煤器高温空气预热器低温省煤器低温空气预热器二、过量空气系数和漏风系数炉膛出口过量空气系数是由燃料性质和燃烧方法决定的，其值一般在1.11.5的范围内变化，选出，过量空气系数为：不同的受热面由于结构不同，漏风系数也不同，可选出，额定负荷下烟道漏风系数， 制粉系统的漏风系数三、锅炉的空气量平衡在负压下工作的锅炉机组，炉外的冷空气不断

7、的漏入炉膛和烟道内，致使炉膛和烟道各处的空气量、烟气量、温度和焓值相应的发生变化。对于炉膛和烟道各处实际空气量的计算称为锅炉的空气量平衡。在锅炉热力计算中，常用过量空气系数来说明锅炉炉膛和烟道的实际空气量。锅炉的空气量平衡见表1-1。表1-1 漏风系数和过量空气系数序号名称额定负荷时漏风系数非额定负荷时漏风系数入口过量空气系数出口过量空气系数符号计算公式结果1制粉系统漏风系数0.12炉膛0.051.23屏、凝渣管01.24高温过热器0.0251.2255低温过热器0.0251.256高温省煤器0.021.277高温空预器0.051.328低温省煤器0.021.349低温空预器0.051.39第

8、二章 辅助计算第一节 燃料数据的分析和整理燃料数据应符合锅炉热力计算的规定和要求。对燃煤来说，要求提供以下原始资料：1.煤种：淄博贫煤 2.元素成分（%）水分 灰分 碳 氢 氧 硫 3.收到基低位发热量4.干燥无灰基挥发分（%）5.空气干燥基水分（%） 6.BTH法可磨性系数7.灰熔点变形温度DT=1410 软化温度ST=1430 熔化温度FT=1440如果提供的资料不符合热力计算的要求，则应进行必要的数据换算。对于不同机制间元素成分的换算，其换算系数可从表2-1中查取。表2-1 不同基准的换算系数K收到基空气干燥基干燥基干燥无灰基收到基11.041.051.37空气干燥基0.9611.011

9、.28干燥基0.950.9911.26干燥无灰基0.730.780.791第二节 锅炉的空气量平衡在负压下工作的锅炉机组，炉外的冷空气不断的漏入炉膛和烟道内，致使炉膛和烟道各处的空气量、烟气量、温度和焓值相应的发生变化。对于炉膛和烟道各处实际空气量的计算称为锅炉的空气量平衡。在锅炉热力计算中，常用过量空气系数来说明锅炉炉膛和烟道的实际空气量。锅炉的空气量平衡见表1-1。第三节 燃料燃烧计算1、 计算内容燃料燃烧计算以单位质量（或体积）的燃量为基础。燃料燃烧计算包括：燃烧计算、烟气特性计算、烟气焓计算。 1.燃烧计算需计算出：理论空气量、理论氮容积、理论干烟气容积、理论水蒸气容积等，见下表2-2

10、。 2.烟气特性计算需要计算出：各受热面的烟道平均过量空气系数、干烟气容积、水蒸气容积、烟气总容积、水蒸气容积份额、三原子气体和水蒸气容积总份额、容积飞灰浓度、烟气质量、质量飞灰浓度等，见下表2-3。注：烟道平均过量空气系数，指该受热面进出口过量空气系数的算术平均值。3.烟气焓的计算需要分别计算出炉膛、屏式过热器、高温过热器、低温过热器、高温省煤器、高温空气预热器、低温省煤器、低温空气预热器等所在烟气区域的烟气在不同温度下的焓，并做成焓温表（见表2-4至2-7），以备后续计算查用。计算过程中用到受热面出口过量空气系数见表1-5。表2-2 燃烧计算表序号项目名称符号单位（标准状况下）计算公式及数

11、据结果1理论空气量6.6162理论氮容积5.2343容积1.2274理论干烟气容积6.4625理论水蒸气容积0.5046飞灰份额查表0.9047表2-3 烟气特性表序号项目名称符号单位 炉膛，屏凝渣管高过低过高省高空低省低空1受热面出口过量空气系数_1.212251.251.271.321.341.392烟道平均过量空气系数('+")/2_1.21.2131.2381.261.2951.331.3653干烟气容积 m3/kg7.7857.878.038.188.4138.6458.8774水蒸气容积m3/kg0.5250.5260.5290.5310.5350.5390.54

12、25烟气总容积 m3/kg8.3108.3968.5598.7118.9489.1849.4196RO2容积份额 _0.1480.1460.1430.1400.1370.1330.1307水蒸气容积份额 _0.0630.0630.0610.0610.0600.0590.0588三原子气体和水蒸汽溶剂总份额 _0.2110.2090.2040.2010.1970.1910.1889容积飞灰浓度g/m324.47724.22623.76423.35022.73122.14721.59510烟气质量 kg/kg11.14311.25511.47011.66111.96312.26612.56811质

13、量飞灰浓度 kg/kg1.8251.8071.7731.7441.7001.6581.618烟气或空气温度（）理论烟气焓理论空气焓理论烟气焓增（每100）炉膛、屏凝渣管高温过热器4004018.4873584.2841025.9374808.5681234.3834898.1751257.9345005044.4244526.3361155.3126042.9511368.2916156.1091392.3436006199.7375486.5601132.3247411.2131350.2577548.4521374.8327007332.0616472.5651156.2658761.47

14、01376.9588923.2841401.9008008488.3277470.2581174.51610138.4271397.98010325.1841423.2019009662.8448479.0661193.34911356.4091421.76611748.3851447.519100010856.1939509.1771210.44112958.1751441.74513195.9041467.810110012066.63510551.7921224.18814399.9201456.35814663.7151482.580120013290.82311600.7591240

15、.17615856.2761484.28316146.2951510.881130014531.00012664.6781246.47917340.5601503.98817657.1771530.775140015777.77913736.1391258.00918844.5481511.32919187.9521538.240150017035.78814812.5621267.744203555.871499.36720726.1921526.489160018303.53215897.4541278.06321855.2441543.67822252.6811570.880170019

16、581.59516985.5211280.19123398.9241521.88523823.5621519.09618002086.78618073.9861287.76727920.8091544.09325372.6581601.710190022149.55319178.6591291.59226464.9021543.58526944.3681571.169200023441.14520282.0101303.20828008.4881097.30928515.5381433.183210024744.3532122.3431299.23329105.7981947.06329658

17、.8561849.991220026043.5862239.45831052.86231508.8482-4 烟气焓温表（用于炉膛、屏式过热器、高温过热器的计算）表2-5烟气焓温表（用于低温过热器、高温省煤器的计算）烟气或空气温度（）理论烟气焓理论空气焓理论烟气焓增（每100）低温过热器高温省煤器3002970.4992664.197-2690.186-3743.469-989.7621291.2681308.9894004018.4873584.2844987.7825059.4681018.0271325.8961343.9355005044.4254526.336629.2686359.

18、7941047.9871362.0021380.4046006199.7375489.5607685.9917795.7821025.9371347.4291366.2707007332.0626472.5659085.1209214.5741155.3131505.1801524.4458008488.3287470.25910511.94010661.346-表2-6烟气焓温表（用于高温空预器、低温省煤器的计算）烟气或空气温度（）理论烟气焓理论空气焓理论烟气焓增（每100）高温空预器低温省煤器100962.711876.157-1259.515-1277.039-989.7621291.2

19、681308.9892001952.4731762.2382550.7842586.028101.02741325.8961343.9353002970.5002664.1973876.6793929.9631047.9871362.0021380.4044004018.4873584.2845238.6825310.3681025.9381347.4291366.2705005044.4254526.3366586.1116676.6381155.3131505.1801524.4456006199.7375489.5608091.2918201.083-表2-7 烟气焓温表（用于低温空预器

20、的计算）烟气或空气温度（）理论烟气焓理论空气焓理论烟气焓增（每100）高温空预器100962.711876.157-1320.846-989.7621353.2942001952.4731762.2382674.140101.02741389.0333002970.5002664.1974063.1731047.9871426.4084004018.4873584.2845489.5821025.9381433.97735005044.4254526.3366923.5591155.3131552.0026006199.7375489.5608475.561-表2-8 锅炉热平衡及燃料消耗量计

21、算序号名称符号单位公式结果1锅炉输入热量kJ/kg132802排烟温度先估后校1203排烟焓kJ/查焓湿表用插值法求1441.4014冷空气温度取用205理论冷空气焓kJ/262.8476化学未完全燃烧损失取用0.57机械未完全燃烧损失取用1.58排烟处过量空气系数查表2-3即低温空预器出口过量空气过量系数1.399排烟损失7.98110散热损失取用0.511灰渣损失012锅炉总损失10.48113锅炉热效率89.51914保热系数0.99415过热蒸汽焓kJ/查附录B-6，B-7，高温过热器出口参数 p=9.8Mpa(查表1-6），t=5403477.516给水温度给定21517给水焓kJ/

22、查附录B-6，B-7，低温省煤器入口参数 p=11.57Mpa(查表1-6），t=215924.00418锅炉实际负荷kg/h22000019锅炉有效利用热kJ/h56176892720实际燃料消耗量kg/h47254.63521计算燃料消耗量kg/h46545.815第3章 炉膛热力计算第1节 炉膛校核热力计算的步骤炉膛校核热力计算可按以下步骤进行：（1） 计算炉膛结构结构尺寸及烟气有效辐射层厚度；（2） 选取热风温度，并依据有关条件计算随每千克燃料进入炉膛的有效热量；（3） 根据燃料种类、燃烧热备的形式和布置方式，计算火焰中心位置的系数M；（4） 估计炉膛出口烟温，计算炉膛烟气平均热容量；

23、（5） 计算炉膛受热面辐射换热特性参数；（6） 根据燃料和燃烧方式计算火焰黑度和炉膛黑度；（7） 计算炉膛出口烟温；（8） 核对炉膛出口烟温误差；（9） 计算炉膛热力参数，如炉膛容积热强度等；（10） 炉膛内辐射受热面的换热计算，如屏式过热器等。第2节 炉膛几何特征的计算炉膛结构的几何特征主要包括：炉膛容积；炉膛内炉墙总面积；炉膛有效辐射受热面的面积；炉膛火焰有效辐射层厚度；炉膛水冷程度。根据炉膛结构尺寸，计算出炉膛结构数据列于表3-1中。 表3-1 炉膛结构数据序号名称符号单位公式结果1前墙总面积m27.68×(1.395+0.905)+3.955/2+22.176×(5

24、.888+2×1.267)219.622侧墙总面积m2218.483后墙总面积m27.68×（1.395+0.905）+3.955/2+12.976×(5.888+2×1.267)+7.68×2.032157.744喷燃气及门孔面积m265炉顶面积m2（3.390+0.896）×7.68-2×0.5×0.896×0.89632.116炉膛与屏交界面积m2（6.974+1.225+0.344）×7.6865.617炉墙总面积m2693.568炉膛截面积m26.912×7.68-0.896

25、2×251.4799水冷壁管外径mm6010水冷壁管节距mm6411管子至墙中心距mm012水冷壁角系数查图A-1（a）0.9813炉顶角系数0.9814出口烟窗角系数115炉膛容积m31052.616冷灰斗二等分平面到出口烟窗中心线的距离m19.84617冷灰斗二等分平面到炉顶的距离m23.93818冷灰斗二等分平面到燃烧器中心线的距离m4.96219炉膛总有辐射受热面m2675.1220炉膛水冷程度m0.9721炉膛有效辐射层厚度5.466第三节 炉膛热力计算炉膛校核热力计算见表3-2表3-2 炉膛校核热力计算序号名称符号单位公式结果1炉膛出口过量空气系数查表1-5漏风系数和过量

26、空气系数1.22炉膛漏风系数查表1-5漏风系数和过量空气系数0.053制粉系统漏风系数查表1-5漏风系数和过量空气系数0.14热风温度先估后校2805理论热风焓kJ/kg查焓温表2466.5606理论冷风焓kJ/kg查表2-14锅炉热平衡及燃料消耗量计算262.8477空气带入炉膛热量kJ/kg2629.3158对应于每千克燃料送入炉膛的热量kJ/kg15841.9049理论燃烧温度查焓温表1970.18510理论燃烧绝对温度K2243.18511火焰中心相对高度系数Hr/Hl+x(其中Hr=4962,Hl=22176-4092+1762,x=0)0.25012系数A-BX 注：A.B取值查表

27、3-5，表3-60.43513炉膛出口烟气温度J先估后校 注：110014炉膛出口烟气焓kJ/kg查湿焓表13730.0015烟气平均热容量kJ/(kg)3.56916水冷壁污染系数查表3-4水冷壁灰污系数0.4517水冷壁角系数查表3-1炉膛结构数据0.9818水冷壁热有效系数0.44119屏，炉交界面的污染系数(取0.98）0.44120屏，炉交界面的角系数取用121平炉交界面的热有效系数0.44122燃烧器及门孔的热有效系数未敷设水冷壁023平均热有效系数0.576124炉膛有效辐射层厚度m查表3-1炉膛结构数据5.46625炉膛内压力Mpa0.126水蒸气容积份额查表2-9烟气特性表0

28、.063227三原子气体和水蒸气容积总份额查表2-9烟气特性表0.210928三原子气体辐射减弱系数1/(m·Mpa)3.57529烟气质量灰飞浓度kg/kg查表2-9烟气特性表0.018230灰粒平均直径m查附录B-2筒式钢球磨煤机（通常取13m）1331灰粒辐射减弱系数1/(m·Mpa)81.84732燃料种类修正系数对底反应的燃料（无烟煤，半无烟煤，贫煤等）x1=1133燃烧方法修正系数对室燃炉x2=0.1 对层燃炉x2=0.030.134煤粉火焰辐射减弱系数1/(m·Mpa)2.4335火焰黑度0.73536炉膛黑度0.86337炉膛出口烟气温度（计算值）

29、J1033.9338计算误差J（允许误差±100）-66.0739炉膛出口烟气焓KJ/Kg查焓湿表，按计算值12158.42040炉膛有效热辐射放热量KJ/Kg10995.02041辐射受热面平均热负荷W/m2210568.39742炉膛截面热强度W/m23335386.07543炉膛容积热强度W/m2163122.116第四节 炉膛顶棚辐射受热面吸热量及工质焓增的计算表表3-3 炉膛顶棚辐射受热面吸热量及工质焓增的计算表序号名称符号单位公式结果1顶棚管径mm382节距mm47.53排数1584顶棚管脚系数查标准线算图1（即附录A-1）0.985顶棚面积m232.116蒸汽流通面积m

30、2158×（3.14×0.032）/40.1127炉膛顶棚热负荷分配不均系数查标准线算图1（即附录A-1）（对本炉型：x=h/H0=H0/H0=23938/23938)0.6608炉膛顶棚总辐射吸热量kJ/h210.5179减温水总流量kg/h先估后校1100010炉膛顶棚蒸汽流量kg/h20900011炉膛顶棚蒸汽焓增kJ/kg46.88312炉膛顶棚进口蒸汽焓kJ/kg查附录B-6，B-7 注：蒸汽参数汽包压力对应的干饱和蒸汽2708.83513炉膛顶棚出口蒸汽焓kJ/kg2755.71814炉膛顶棚出口蒸汽温度查附录B-6，B-7345.747第四章 对流受热面的热力

31、计算第一节 屏的热力计算表4-1 屏的结构数据计算表序号名称符号单位公式结果1管子外径dmm42×52屏的片数Z123每片屏的管子排数n4×10404屏的深度Lm2.0765屏的平均高度hm7.46一片屏的平面面积Apm213.57屏的横向节距S1mm屏的间距5918比值1S1/d14.19屏的纵向节距S2mm4610比值2S2/d1.0911屏的角系数xp查标准线算图1（即附录A-1），曲线50.9812屏的计算受热面积Apjm22ApxpZ31713屏区顶棚面积Adpm2宽×深×角系数15.614屏区两侧水冷壁面积Aslm2高×深×

32、;角系数×230.115屏区附加受热面面积Apfjm2Adp+Asl45.716烟气进屏流通面积A'pm28.184×(7.68-12×0.042)58.7283817烟气出屏流通面积A”pm26.974×(7.680-12×0.042)50.0454218烟气平均流通面积Aym25419蒸汽流通面积Altm212×10××d2n/4（其中dn=0.042-2*0.005，单位为m）0.09720烟气有效辐射层厚度sm20.77921屏区进口烟窗面积A'chm2见表3-1中A265.6122屏区出口

33、烟窗面积A"chm27.668×6.42449.34表4-2 屏的热力计算序号名称符号单位公式结果1烟气进屏温度查表3-9炉膛校核热力计算即炉膛出口烟气温度11002烟气进屏焓kJ/kg查表3-9炉膛校核热力计算即炉膛出口烟气焓hyl13736.003烟气出屏温度先估后校10004烟气出屏焓kJ/kg查焓温表12824.2955烟气平均温度1050.006屏区附加受热 对流吸热量kJ/kg先估后校192.427屏的对流吸热量kJ/kg1134.5898炉膛与屏相 互换热系数查附表A-150.999炉膛出口烟窗 的沿高度热 负荷分配系数查标准线算图11（即附录A-6）0.83

34、10炉膛出口烟窗 射入屏区的炉 膛辐射热量kJ/kg1037.71711屏间烟气有效辐射层厚度sm查表4-5屏的结构数据表0.77912屏间烟气压力pMpa0.113水蒸气容积份额rH2O查表2-9烟气特性表0.063214三原子气体 辐射减弱系数kq1/(m·MPa)12.49515三原子气体和 水蒸气容积总份额r查表2-9烟气特性表0.210916灰粒的辐射 减弱系数kh1/(m·MPa)81.84717烟气质量飞灰浓度ykg/m³查表2-9烟气特性表0.018218烟气的辐射 减弱系数k1/(m·MPa)3.80519屏区烟气黑度a0.25620屏

35、进口对出 口的角系数x0.99621燃料种类修正系数r取用0.522屏出口烟窗面积A"p查表4-5屏的结构数据计算27.5523炉膛及屏间烟 气向屏后受热 面的辐射热量kJ/kg853.46924屏区吸收的 炉膛辐射热kJ/kg184.24825屏区附加受热面 吸收的辐射热量kJ/kg23.21526屏区水冷壁吸 收的辐射热量kJ/kg15.29027屏区顶棚吸收 的辐射热量kJ/kg7.92428屏吸收的辐射热量kJ/kg161.03329屏吸收的总热量kJ/kg1295.62330第一级减温水喷水量kg/h估计610031第二级减温水喷水量kg/h490032屏中蒸汽流量kg/h

36、21510033蒸汽进屏温度先估后校39134蒸汽进屏焓kJ/kg 查附录B-6、B-7， 按计算负荷下进屏p=10.49 MPa3054.70235蒸汽出屏焓kJ/kg3199.38836蒸汽出屏温度 查附录B-6、B-7， 按计算负荷下进屏p=10.2 MPa425.95537屏内蒸汽平均温度408.477938平均传热温差638.23239屏内蒸汽平均比体积m³/kg查附录B-6、B-7，按计算负荷下屏进出口压力平均值=10.34Mpa（查表1-6）0.02604640屏内蒸汽流速m/s16.04441管壁对蒸汽的放热系数W/(m²·)查标注线算图15（附录

37、A-10）28142烟气流速m/s4.98243烟气侧对流放热系数W/(m²·) 查标准线算图12(附录 A-7)1.24644灰污系数(m²·)/W查附录A-14曲线2（吹灰）0.007545管壁灰污层温度622.70646辐射放热系数W/(m²·)查标准线算图19（附录A-11）74.38347利用系数查附录A-14曲线2（吹灰）0.8548烟气侧放热系数W/(m²·) -屏的角系数，查标准线算图1（附录A-1）64.75049对流传热系数kW/(m²·)40.69150屏的对流传热量kJ/

38、kg1233.83451计算误差%Qdp(估）-Qdp/Qdp-0.0804352屏区水冷壁的水温查计算负荷下汽包p=10.98 Mpa的饱和温度317.66853平均传热温差Jpj-ts729.04154屏区水冷壁对流吸热量kJ/kg133.82555屏区顶棚进口蒸汽温度查表3-10炉膛顶棚辐射受热面 吸热量及工质焓增的计算表345.74056屏区顶棚进口蒸汽焓kJ/kg查表3-10炉膛顶棚辐射受热面 吸热量及工质焓增的计算表2755.71857屏区顶棚蒸汽焓增kJ/kg先估后校8.242858屏区顶棚出口蒸汽焓kJ/kg2763.96159屏区顶棚出口蒸汽温度查附录B-6、B-7 按汽包压

39、力p=10.98 Mpa(查表1-6）346.01560屏区顶棚平均汽温345.88261平均传热温差700.82862屏区顶棚对流吸热量kJ/kg66.67463屏区顶棚总吸热量kJ/kg74.59852864屏区顶棚蒸汽流量kg/h等于表3-10中20900065屏区顶棚焓增kJ/kg8.57366计算误差检查%hpld(估）-hpld/hpld (允许误差±10%）-3.85967屏区附加受热 面对流吸热量kJ/kg200.49968计算误差%Qdpfj(估）-Qdpfj/Qdpfj (允许误差±10%）-4.03269屏区受热面总 对流吸热量kJ/kg1335.08

40、8第2节 凝结管结构及计算计算主要特点为:(1) 和后屏过热器类似，也直接吸收炉膛辐射热。(2) 凝渣管区域都布有其他辐射受热面。(3) 凝渣管内为其水混合物，在沸腾状态下进行换热，工质温度始终为饱和温度。(4) 凝渣管总吸热量包含对流吸热量和辐射吸热量。 凝渣管结构及计算见表4-3。表4-3 凝渣管结构及计算序号名称符号单位公式结果1管子尺寸dmm133×102管子排列方式及根数n根横列-排103管子节距S1mm7680/（10+1）7004受热面积Hnzm²dlpjn=3.14×0.133×6.424×1026.805烟道流通截面积Aym&

41、#178;6.424(7.68-10×0.133)48.406烟道容积Vm³7.68×6.424×0.5527.207烟道表面积Am²2(7.68×6.424+6.424×0.55+7.68×0.55)114.108烟气辐射层厚度sm3.6×V/A0.8659烟气进凝渣管温度nz等于屏出口烟气温度1000.0010烟气进凝渣管焓h´ynzkJ/kg等于屏出口烟气焓12824.29511烟气出凝渣管温度nz995.00012烟气出凝渣管焓h"ynzkJ/kg查焓温表12753.94713

42、凝渣管对流吸热量QdnzkJ/kgj(h´ynz-h"ynz)69.97214凝渣管角系数xnz查标准线算图1（即附录A-1）（a）曲线50.22515来自炉膛及屏的辐射热Q´fnzkJ/kg查表4-6屏的热力计算第23项，即等于Q"fp853.46916凝渣管吸收的辐射热QfnzkJ/kgQ´fnzxnz192.03117凝渣管总吸收热量QnzkJ/kgQdnz+Qfnz262.003318通过凝渣管的辐射热Q"fnzkJ/kgQ´fnz(1-xnz)661.438第3节 高温过热器的热力计算高温对流过热器分冷段和热段两部

43、分。蒸汽从屏出来后，先进高温对流过热器冷段，进过二级喷水减温后进入高温对流过热器热段。冷段在烟道两侧为逆流，热段在中间为顺流。根据高温过热器结构的尺寸图，计算高温过热器结构数据列于表4-4中，热力计算见表4-5。表4-4 高温对流过热器结构尺寸序号名称符号单位公式结果1管子尺寸dmm42×52冷段横向节距及布置n1顺列，逆流，双管圈403热段横向节距及布置nr顺列，顺流，双管圈394横向节距S1mm955横向节距比1S1/d2.2626纵向节距S2mm877纵向节距比2S2/d2.078管子纵向排数n289冷段蒸汽流通面积Alltm²2n1d2n/4 注:dn单位为m，下同0.064210热段蒸汽流通面积Arltm²2nrd2n/40.062811平均流通截面积Apj(Allt+Arlt)/20.063412烟气流通面积Aym