130T煤粉锅炉课程设计西安交通大学

1、word锅炉原理课程设计130T/H煤粉锅炉设计说明书指导教师：刘银河班级：能动A02姓名：刘璇学号：2022031096.word目录第一局部锅炉课程设计的目的、任务及要求2（1） 锅炉课程设计的目的及要求2（2） 课程设计任务书2第二局部设计热力计算及校核计算3（1） 理论空气量和燃烧产物计算3（2） 制粉系统和各受热面漏风系数及进出口过量空气系数3（3） 烟气容积及有关特性计算4（4） 烟气和空气温焓表5（5） 锅炉整体热平衡计算6（6） 炉膛计算7（7） 凝渣管计算12（8） 低温过热器计算14（9） 高温过热器计算20（10） 高温省煤器计算22（11） 高温空气预热器计算27（12

2、） 低温空气预热器30（13） 低温省煤器计算33（14） 汽水边和烟气边热平衡计算35（15） 热力计算汇总表36第三局部 附表与附图38第四局部 总结与反思42第五局部 参考文献42.word第一局部锅炉课程设计的目的、任务及要求（1） 锅炉课程设计的目的及要求课程设计的目的是为了使学生在学习了 锅炉原理 及有关专业课程以后，进行锅炉的热力 计算、设计和布置锅炉受热面及工程制图的根本训练，通过一台煤粉锅炉的方案设计培养学生 应用理论和专业知识设计锅炉等热力设备的能力。要求学生充分重视这一十分重要的教学环节， 独立、认真、按时、高质量的完成所制定的任务。（2） 锅炉课程设计任务书题目： 13

3、0t/h 煤粉锅炉设计任务：1、 完成整台锅炉的热力计算，编写所设计锅炉的热力计算说明书。2、 完成锅炉总图0 号图纸，包括主、侧视图绘制工作。锅炉参数：额定蒸发量D： 130t/h额定蒸汽压力Pgr： 3.9MPa额定蒸汽温度tgr： 450给水温度tgs： 150给水压力(p gs )： 4.9MPa排污率(p pm )： 2%锅筒蒸汽压力(P)：4.3MPa设计煤种：平顶山烟煤Car=57.00Har=3.64Oar=4.27Nar=0.99Sar=0.43Aar=27.17%Mar=6.5Vdaf=36.1t1>1400t2>1400t3> 1400Qar,net=2

4、3865kJ/kg时间：2022 年 6 月 3日至 2022 年 6月 28日学生： 刘璇指导教师： 日期： 2022-6-1.word第二局部设计热力计算及校核计算本锅炉采用型布置、自然循环。燃烧器采用四角布置直流式燃烧器。过热器采用两级对流过热器，面式减温器置于两级之间。省煤器和空气预热器均采用钢管式双级布置。（1） 理论空气量和燃烧产物计算序号名称符号单位计算公式结果1理论空气量𝑉0m3/kg0.0889(𝐶𝑎𝑟 + 0.375𝑆𝑎𝑟) + 0.266𝐻

5、19886;𝑟 0.0333𝑂ar6.1062理论氮气容积𝑉0𝑁20.79𝑉0 + 0.8 𝑁ar1004.8323理论水蒸气容积𝑉0𝐻2𝑂0.111𝐻𝑎𝑟+0.0124𝑀𝑎𝑟+0.0161𝑉00.58304RO2𝑉𝑅𝑂21.866 𝐶𝑎𝑟 + 0

6、.7 𝑆𝑎𝑟1001001.066（2） 制粉系统和各受热面漏风系数和进出口过量空气系数漏风系数燃烧产物过量空气系数空气的过量空气系数入口𝛂出口𝛂入口𝛃出口𝛃制粉系统0.10炉膛0.071.131.20凝渣管01.201.20低温过热器0.031.201.23高温过热器0.031.231.26级省煤器0.021.261.28级空气预热器0.031.281.311.061.03级省煤器0.021.311.33级空气预热器0.031.331.361.091.06注：空气预热器区域的漏风只

7、考虑由带正压的受热面空气侧漏入。.word（3） 烟气容积及有关特性计算序号名称符号单位计算公式炉膛和凝渣管低温过热器高温过热器级省煤器级空气预热器级省煤器级空气预热器1平均过量空气系数𝛼pj12 𝛼 + 𝛼1.20001.21501.24501.27001.29501.32001.34502实际水蒸气容积𝑉𝐻2𝑂m3/kg𝑉0+ 0.0161(𝛼𝑝𝑗 1)𝑉0𝐻2𝑂0.60260.604

8、10.60700.60950.61200.61440.61693烟气容积𝑉𝑦m3/kg𝑉𝑅𝑂 + 𝑉0 + 𝑉𝐻 𝑂 + (𝛼𝑝𝑗 1)𝑉02𝑁227.72257.81568.00178.15688.31208.46718.62224RO2 容积份额𝑟𝑅𝑂2𝑉𝑅𝑂2 /w

9、881;𝑦0.13810.13650.13330.13080.12830.12600.12375𝐻2𝑂容积份额𝑟𝐻2𝑂𝑉𝐻2𝑂/𝑉𝑦0.07800.07730.07590.07470.07360.07260.07156三原子气体容积份额𝑟𝑞𝑟𝑅𝑂2 + 𝑟𝑞0.21620.21380.20920.20550.2

10、0220.19850.19537烟气质量𝐺𝑦kg/kg1 𝐴𝑎𝑟 + 1.306𝛼 𝑉0100pj10.298310.417910.657110.856511.055911.255211.45468烟气灰粒浓度𝜇kg/kg0.9𝐴𝑎𝑟100𝐺𝑦0.02370.02350.02290.02250.02210.02170.0213.word（4） 烟气和空气温焓表温度C𝑰

11、19929;𝑶𝟐𝑰𝟎𝑵𝟐𝑰𝟎𝑯𝟐𝑶𝑰𝟎𝒚𝑰𝟎𝒌𝑰𝟎𝒌𝜶 = 𝟏. 𝟐𝒍𝜶 = 𝟏. 𝟐𝟑𝒈𝒓𝟏x

12、630; = 𝟏. 𝟐𝟔𝒈𝒓𝟐𝜶 = 𝟏. 𝟐𝟖𝒔𝒎𝟐𝜶 = 𝟏. 𝟑𝟏𝒌𝒚𝟐𝜶 = 𝟏. 𝟑𝟑𝒔𝒎𝟏𝜶 = 𝟏. 𝟑&

13、#120788;𝒌𝒚𝟏KJ/kgKJ/kgKJ/kgKJ/kgKJ/kgKJ/kg𝐈𝐈𝐈𝐈𝐈𝐈𝐈𝐈𝐈𝐈𝐈𝐈𝐈𝐈100181.4626.187.7895.2808.7818.61186.41213.8200381.31255.9177.51814.71626.5832.52318.91203.42351.412202400.23

14、00596.01894.2269.72760.02459.0849.23448.512053522.31230.53571.41247.6400823.32538.9365.03727.23308.24653.51247.64752.81273.64819.05001060.63207.5463.44731.44177.45817.61256.35901.11274.16026.46001306.33885.5564.85756.65066.77073.91286.77175.21304.97001559.34578.4669.76807.45974.08181.412858360.61312

15、.78480.18001818.55284.3777.97880.66894.99466.41306.29673.31334.29002082.45999.6889.78971.67830.410537.71297.110772.61325.511007.510002350.36724.71004.410079.48777.311834.81328.112098.111002622.27459.31122.211203.89795.513162.91319.812002897.68200.61243.012341.210707.214482.719004878.813549.02151.320

16、579.117701.424119.41407.220005167.014327.22288.421782.618719.825526.61417.021005456.215111.12426.922994.219746.826943.61415.722005745.415893.42566.124205.020771.828359.3注：由于1000 𝛼fh𝐴𝑎𝑟 = 1.02 < 1.43,故飞回的焓值可以忽略不计。𝑄𝑎𝑟,𝑛𝑒⻖

17、5;.word（5） 锅炉整体热平衡计算序号名称符号单位公式及数据来源计算结果1炉膛出口过量空气系数l选取，按表21.22燃料输入锅炉热量QrkJ/kgQr=Qar,netMar=10.3<Qar,net/627=38.1,不计燃料显热238653排烟温度Jpy依据酸露点选取，考虑裕量1204排烟热焓IpykJ/kg根据 py=1.36,查表41429.25冷空气温度tlk选取306冷空气焓I0lkkJ/kg表4242.67排烟热损失q2Ipy-pyI0 )*(100-q )/Q1k4r4.478机械不完全燃烧损失q4按实用锅炉手册 P5839化学不完全燃烧损失q3按实用锅炉手册 P58

18、，q3=0%010灰渣热损失q5按实用锅炉手册 P59,81Aar=28.6%,小于 Qar,net/418.68=21090/418.68=50.4,不计灰渣热损失011散热损失q6按实用锅炉手册 P59，图 2-260.6412各项损失之和qiq2+q3+q4+q5+q65.57+0+2+0.65+08.1113锅炉热效率100-qi100-8.1191.8914保温系数/(+q5)91.89/(91.89+0.64)0.99315锅炉额定蒸发量Dkg/s给定130*103/360036.1116额定气温过热蒸汽焓igrkJ/kg查水蒸气性质表按P=3.9+0.1=4.0MPa ， tgr

19、=4503331.217给水焓igskJ/kg查水蒸气性质表按P=4.9MPa ， tgs=150635.018排污水量Dpykg/sD，=3%0.02*36.110.722219排污水焓ipykJ/kg查水蒸气性质表按 P=3.9*1.1+0.1=4.3MPa 的饱和水焓1114.720锅炉有效利用热QyskJ/kgD(igr"-igs)+Dpy(ipy-igs)36.11*(3331.2-635.0)+0.7222*(1114.7-635.0)9790621燃料消耗量Bkg/sQys*100/(*Qr)97906*100/91.89/238654.45522计算燃料消耗量Bjkg

20、/sB(100-q4)/1004.455*(100-3)/1004.322.word（6） 炉膛计算容量不大的煤粉锅炉，一般允许的容积热负荷确定炉膛容积炉宽 a 和侧墙面积 Fcq 的乘积。炉膛截面积除应考虑燃烧器布置如四角布置切圆燃烧通常要求 a/b1.2,还要兼顾自上排燃烧器中心量起的火焰高度 hhy 的下限。容积热负荷一定，那么炉膛横截面积越小，炉子越高。炉宽和对流烟道宽度直接相关，也就和工质以及烟气流速有关。先布置受热面，在假定炉膛出口温度，在做传热计算，直到所得出口温度与假设温度误差在±100以内，并满足防止下游密集布置受热面结渣要求。.word.word（a） 炉膛结构计

21、算序号名称符号单位公式及数据来源计算结果1侧墙面积Fcqm2见图0.5(4.697*2.676)+0.5(4.697+5.121)*2.404+0.5(5.121+6.225)*1.104+6.225*9.750+0.5(6.225+3.564)*1.994.3152前墙面积Fqqm2见图(2.676*2+2.404+1.104+9.750+2.319+0.5*3.564)*6.99158.743后墙面积Fhqm2见图(10.750+2.319+0.5*3.564)*6.99103.814烟窗面积Fycm2见图(1.561+4.395+0.8) *6.9947.225炉膛包复面积F1m22Fc

22、q+Fqq+Fhq+Fyc2*100.57+165.74+103.81+47.22491.416炉膛容积V1m3Fcq*a94.315*6.99659.26187水冷壁管尺寸选用 60 38水冷壁节距smm选取759水冷壁管中心到炉膛距离emm选取6010水冷壁角系数x1据 s/d=75/60=1.25,e/d=60/60=1.0查2中附录图a曲线20.9611烟窗角系数xyc送过烟窗全部被下游受热面吸收112燃烧器面积Frm2每个燃烧器占据炉墙面积不超过1m2,不计013水冷壁有效辐射受热面积H1m2x1(F1-Fyc-Fr)0.96*(517.9-47.22-0)426.422414烟窗有

23、效辐射受热面积H2m2xycFyc1.0*47.2247.2215炉膛总有效辐射受热面积Hlm2H1+H2426.4224+47.22473.642416炉膛有效辐射层厚度Sm3.6*V1/F13.6*659.2618/517.94.82965817炉膛高度h1m自冷炉斗中心到出口烟窗中心1.9+11.750+0.5*(1.104+2.404+2.676)15.74218燃烧器中心到冷炉斗中心距离hrm见图3.6.word（b） 炉膛热力计算序号名称符号单位公式及数据来源计算结果1炉膛出口过量空气系数"1表21.22炉膛漏风系数l表 2，l=-0.073制粉系统漏风系数zf表20.1

24、4热空气温度trk选取3205热空气焓I0rkkJ/kg表42628.86冷空气温度tlk选取307冷空气焓I0lkkJ/kg表(4)242.68每公斤燃料送入炉内空气热量QkkJ/kg(" - - )I0 +( + )I01lzfrklzflk2748.99每公斤燃料送入炉内热量QlkJ/kgQr(1-(q3+q6)/(100-q4)+Qk26613.910理论燃烧温度Jll表4插值法207711火焰最高温度处相对高度Xmaxhr/hl+x3.60/16.74+00.22868812系数M锅炉 P333，表 9.2M=A-BXm=0.56-0.5*0.2150.44565613假定

25、炉膛出口烟温Jl"先假定，后复核115014炉膛出口烟焓Il"表4插值法13822.815烟气平均热容量(VC)pjkJ/(kg· )(Q1-Il")/(Jll-Jl")(26613.9-13822.8)/(2077-1050)13.7983816三原子气体分压力PqMpap*rq0.1*0.21620.02161517三原子气体辐射减弱系数kq1/(mMPa)10(0.78+1.6rH2O)/(10Pqs)0.5-0.1)(1-0.37T1"/1000)10*(0.78+1.6*0.0780)/(10*0.021615*4.8296

26、58)0.5-0.1)*(1-0.37*(1050+273)/1000)3.71975318灰粒辐射减弱系数kh1/(m MPa)55900/(T1"2d 2)(1/3)h79.91831.word19煤种对焦粒浓度影响系数X1褐煤，锅炉 P3200.520燃烧方式对焦粒浓度影响系数X2煤粉炉，锅炉 P3200.121焦炭粒辐射减弱系数kj1/(mMPa)1022辐射减弱系数k1/(mMPa)kqrq+khb+kjX1X23.20228223火焰黑度ahy1-e-kps1-e-3.20*0.101*3.720.78696624水冷壁污染系数锅炉 P3270.3825水冷壁热有效系数1

27、x10.364826烟窗热有效系数2xyc0.3827炉膛热有效系数(iFli)/Fl0.3648*+0.38*47.22/491.410.36626128炉膛黑度alahy/(ahy+(1-ahy)0.90979629炉膛出口温度Jl"Tll/(M(5.67*10(-11)FlalTll3/Bj(VC)pj)0.6+1)-2731123.73330炉膛出口温度计算值和假定值差JJl"-Jl"-26.267431炉膛出口烟气焓Il"kJ/kg选取表413476.1232炉膛有效辐射吸热量QfkJ/kg(Q1-I1")13045.8133炉膛辐射

28、受热平均热流密度qlkW/m2(BjQf)/HL119.043434炉膛容积热负荷qvkW/m2(BQar,net)/V1161.269135炉膛断面热负荷qAMW/m2(BQar,net)/(1000ab)2.43167.word（7） 凝渣管计算（a） 凝渣管结构计算序号名称符号单位公式及数据来源计算结果1管子规格同水冷壁管60*32横向节距S1mm4S3003横向相对节距1S1/d54纵向节距S2mm选取2465纵向相对节距2S2/d4.16第一、二、三、四排管子数n根后墙 92 根管子拉稀成四排6990/300237第一排管子长度l1m见图1.561+4.395+0.86.7568第二

29、排管子长度l2m见图1.208+4.241+0.9036.3529第三排管子长度l3m见图0.854+4.631+0.656.13510第四排管子长度l4m见图0.5+4.295+0.9825.77711主受热面积Hnzm2nd(l1+l2+l3+l4)23*0.06*6.756+6.352+6.135+5.777108.4715612凝渣管区域侧水冷壁面积Ffjm2见图经计算18.8313附加受热面积Hfjm22xFfj2*0.96*18.8336.153614凝渣管总受热面积Hm2Hnz+Hfj108.5+36.2144.6251615有效辐射层厚度Sm0.9d(4/*S1S2/d2-1)

30、0.9*0.06*(4*300*246/602-1)1.3616烟气流通断面长度Lm见图5.6617烟气流通面积Fym2l(a+2e)-nd)5.66*(6.99+2*0.06)-23*0.06)32.43.word（b） 凝渣管热力计算序号名称符号单位公式及数据来源计算结果1进口烟气温度JnzJl"11242进口烟气焓IkJ/kg选取表413479.653出口烟气温度Jnz"先假定，后校核9904出口烟气焓I"kJ/kg选取表411705.095烟气热平衡放热量QrpkJ/kg(I-I")1762.146烟气平均温度Jpj0.5(Jnz+J"

31、nz)10577烟气流速Wym/sBjVy(1+Jpj/273)/Fy5.3899598烟气对流放热系数dKW/(m2·)线图 13,1.163*10(-3)0CzCsCw取0=44.5，Cw=0.92，Cz=0.92,Cs=0.950.0416149三原子气体分压力PqMpap*rq0.1*0.21620.0216210三原子气体辐射减弱系数kq1/(mMPa)10(0.78+1.6rH2O)/(10PqS)0.5-0.1) (1-0.37Tpj/1000)7.98161611灰粒辐射减弱系数kh1/(mMPa)2 255900/(Tpj dh )(1/3)83.6017112辐射

32、减弱系数k1/(mMPa)kqrq+khb7.98*0.2162+83.60*0.0237,3.71035913烟气黑度y1-e-kps0.39524414工质温度ttbh,据水蒸汽性质表P=3.9*1.1+0.1=4.39MPa255.915灰壁温度thbt+t,锅炉 P354，t 取 80255.9+80335.916烟气辐射放热系数fKW/(m2·)线图 19,1.163*10(-3)0y1.163*10(-3)*187*0.3950.08595817利用系数锅炉 P3531.word18烟气侧放热系数1KW/(m2·)(d+f)0.12757219热有效系数锅炉 P

33、3520.620传热系数KKW/(m2·)10.07654321较大温压tdJnz-t868.122较小温压txJnz"-t734.123平均温压ttd/tx1.7,按 Jpj-ttd/tx=868.1/734.1=1.18801.124传热量QcrkJ/kgKHt/Bj1789.46425相对误差Q%100(Qrp-Qcr)/Qrp-1.550626允许误差Q%±5(8)低温过热器计算过热度不太低的过热器常分成两级或多级。本设计采用两级，总体呈顺溜布置，即低温级在高温烟气区，而高温级在低温烟区，见下列图。低温级双管圈串联混流，出口在较低烟温区。采用双管圈为使过热

34、汽的质量流速不致太高。面式减温器装在两级之间，并兼做高温级进口集箱。过热器的总吸热量是确定的。透过炉膛烟窗的辐射热，视凝渣管束角系数大小，有一局部落在下游受热面，并被完全吸收。这项辐射热也能完全确定。如选定了减温焓值本列选为 ijw=65KJ/kg,那么两级或多级受热面的吸热量可先进行分配。这样，从热平衡可全部确定各级受热面出口工质温度和烟气温度。于是，各级受热面可进行设计热力计算，只要进出口热工参数合理，并可以接受。本例低温过热器采用校核计算。本低温过热器前面两排顺列灌输拉稀成四排错列管束。错列局部受热面积超过了总受热面积的 15%，因此烟气侧对流放热系数应先分别计算顺列局部和错列局部的对流

35、放热系数，然后按照受热面平均。在计算两局部放热系数时，采用整个受热面的平均烟气流速。但烟气流通面积也应先计算两局部平均烟气流通面积后，再取平均值。辐射放热系数那么按整个受热面平均特性计算，其中有效辐射层厚度按两局部受热面积平均的相对节距确定。不过，在确定灰污壁温时，由于顺列过热器污染系数取常值，而错列管束和流速有关。如果要确定错列局部流速，就必须确定分界点的烟温，比拟费时。好在整个传热系数处理并不十分精确，而灰污壁温对传热系数影响较小，因此本例 按受热面主体顺列管束确定。.word.word（a） 低温过热器结构计算序号名称符号单位公式及数据来源计算结果1布置方式双管圈，串联混流，顺列，前两排

36、拉稀成四排错列2管子规格选用38×3.53顺列局部横向节距S1mm78.54顺列局部横向管排数n1905错列局部横向节距S1mm2S12*78.51576错列局部第一排管子长度l1m7.067错列局部第二排管子长度l2m6.4268错列局部第三排管子长度l3m5.9019错列局部第四排管子长度l4m5.29710顺列局部管子长lm28.20311错列局部受热面积H1m20.5n1d(l1+l2+l3+l4)0.5*90*0.0388*(7.06+6.436+5.901+5.297)132.612顺列局部受热面积H2m2n1dl90*0.038*28.203302.962830713顶

37、棚管受热面积Hdpm2xFdb=x(a*ldb)0.98*(7.11*1.0)6.967814顶棚管受热面和主受热面之比r%100*Hd/(H1+H2)100*6.97/(132.6+303.0)2.2<52.215总受热面积Hm2H1+H2+Hdb132.6+303.0+6.97442.616错列局部横向相对节距1S1/d157/384.1317错列局部纵向节距S2mm选取20018错列局部纵向相对节距2S2/d200/385.2619顺列局部横向相对节距1S1/d78.5/382.0620顺列局部纵向节距S2mm(4*50+160)/67221顺列局部纵向相对节距2S2/d72/38

38、1.89.word22错列局部纵向排数Z1423顺列局部纵向排数Z2624横向平均节距S1pjmm(S1 H1+S1H2)/(H1+H2)(157*132.6+78.5*303)/(132.6+303)102.425纵向平均节距S2pjmm(S2 H1+S2H2)/(H1+H2)(200*132.6+72*303)/(132.6+303)11126烟气有效辐射层厚度Sm0.9d(4/*S1jpS2jp/d2-1)0.9*0.06*(4*102.4*111/382-1)0.30927烟气流通截面积 1Fy1m2ah1-45dh17.11*6.116-45*0.038*5.78933.5928烟气

39、流通截面积 4Fy4m2h4(a-45d)5.40×(7.11 -45×0.038)29.1629烟气流通截面积 5Fy5m2h5(a-90d)5.210×(7.11 -90×0.038)19.2230烟气流通截面积 10Fy10m2h10(a-90d)4.781×(7.11 -90×0.038)17.6431错列局部烟气流通截面积F1m22Fy1Fy4/(Fy1+Fy4)2×33.58+29.16/ (33.58+29.16)31.2232顺列局部烟气流通截面积F2m22Fy5Fy10/(Fy5+Fy10)2×1

40、9.22×17.64/(19.22+17.64)18.433平均烟气流通截面积Fym2(H1+H2)/(H1/F1+H2/F2)(132.6+303)/(132.6/31.22+303/18.40)21.0134蒸汽流通面积fm222n1/4dn2×90×3.14/4×(0.038 -2×0.0035)20.135835前方气室平均深度Lqsmm见图83036受热面管束深度Lgsmm见图1120（b） 低温过热器热力计算序号名称符号单位公式及数据来源计算结果1进口烟气温度JJnz9902进口烟气焓IkJ/kg表411705.093出口烟气温度J

41、"先假定，后校核7664出口烟气焓I"kJ/kg表49029.55烟气热平衡放热量QrpkJ/kg(I-I"+I0 )1k2664.1684026烟气平均温度Jpj0.5(J+J")8787单排凝渣管角系数x据锅炉 P325 图 9.5 曲线 5，s/d=50.288凝渣管管束角系数xnz1-(1-x)40.731261449炉膛沿高度热流密度不均匀系数g0.7.word10炉膛辐射受热面平均热流密度qlkW/m2炉膛计算119.043411炉膛出口烟窗面积Fycm2炉膛计算47.2244412低温过热器吸收炉膛辐射热QfkJ/kg(1-xnz)gq1F

42、yc/Bj244.689542513蒸汽进口温度t锅筒压力下饱和温度P=4.3MPa254.614进口蒸汽焓ikJ/kg水蒸汽性质表2798.85961915出口蒸汽焓i"kJ/kgi+Qrp+Qf)Bj/D3147.00963916出口蒸汽温度t"水蒸汽性质表P=3.9*1.05+0.1=4.195MPa37917蒸汽平均温度tpj0.5(t+t")316.818蒸汽平均比容Vpjm3/kg水蒸汽性质表P=(4.3+4.195)/2=4.2475MPa0.05748219蒸汽平均流速Wqm/sDVpj/f15.2852642820蒸汽测对流放热系数2KW/(m2

43、·)线图 15,1.163*10(-3)0Cd1.163*10(-3)*990*0.991.139856321烟气流速Wym/sBjVy(Jpj+273)/(273Fy)1.163*10(-3)*61*0.92*0.913*0.936.77848018322烟气测错列局部对流放热系数d1KW/(m2·)线图 13,1.163*10(-3)0CzCsCw0=61,Cz=0.92, Cs=0.913,Cw=0.930.0554180332(12/4+22)0.55.650825161(1-1)/(2-1)0.051808161Cs0.10.950.99967350223烟气侧顺

44、列局部对流放热系数d2KW/(m2·)线图 12,1.163*10(-3)0CzCsCw1.163*10(-3)*50*0.958*1*0.930.056632576Cs(1+(21-3)(1-2/2)3)-20.99962742424平均烟气侧对流放热系数dKW/(m2·)(d1H1+d2H2)/(H1+H2)0.05290703425三原子气体分压力PqMpap*rq0.02137680726三原子气体辐射减弱系数kq1/(mMPa)10(0.78+1.6rH2O)/(10PqS)0.5-0.1)(1-0.37Tpj/1000)19.6311395127灰粒辐射减弱系数

45、kh1/(mMPa)2 255900/(Tpj dh )(1/3)55900/(878+273)2*132)(1/3)92.0589514428辐射减弱系数k1/(mMPa)kqrq+khb6.35733214329烟气黑度y1-e-kPS1-e(-6.357*0.1*0.309)0.178056775.word30污染系数(m2·)/KW按主受热面积主体顺列考虑,锅炉P3614.331灰壁温度thbtpj+(+1/2)Bj(Qrp+Qf)/H463.894905232烟气侧辐射放热系数fKW/(m2·)线图 19,1.163*10(-3)0y0=1450.03168324

46、433修正后烟气侧辐射放热系数fKW/(m2·)f(1+A(T/1000)0.25(Lqs/Lgs)0.070.04483945134烟气侧放热系数1KW/(m2·)(d+f),取利用系数=0.850.08308451235热有效系数按主受热面积主体顺列考虑,锅炉P3630.636传热系数KKW/(m2·)/1/1+1/2)0.04646393537逆流大温压tnldJ-t61138逆流小温压tnlxJ-t511.439逆流温压tnlJpj-tpj,tnld1.7tnlx561.240顺流大温压tsldJ-t735.441顺流小温压tslxJ-t38742顺流温压tsl(tsld-tslx)/ln(tsld/tslx)542.687685843平均温压t(tn1+ts1)/2,ts1/tn10.92551.943842944传热量QcrkJ/kgKHt/Bj2625.66548145相对误差Q%100(Qrp-Qcr)/Qrp1.44521350546允许误差Q%247蒸汽质量流速Wkg/(m2·s)D/f265.9139257.word9高温过热器计算(a) 高温过热器结构计算序号名称符