净水厂课程设计

1、目录一、设计基本资料及任务书2一设计目的和要求 2二原水水质及水文地质资料 2二、设计计算内容 5 一.工艺流程5二各设计构筑物的设计流量5三 选用混凝剂、消毒剂，决定其投量6 四管式静态混合器的设计8五 设置两套平行处理构筑物9六消毒设计计算16七清水池平面尺寸的计算16八水厂高程布置计算18九泵站设计计算 19十 水厂平面布置及附属构筑物确定 21城市给水处理厂课程设计1基础资料及处理要求（1）原水水质原水水质的主要参数见表1。项目数据项目数据钠离子和钾离子 （mg/L）8.46总硬度 （度）6.38钙离子 （mg/L）32.46碳酸盐硬度 （度）5.51镁离子 （mg/L）8.05溶解固

2、体 （mg/L）119铁离子和亚铁离子（mg/L）0.03耗氧量 （mg/L）0.78氯离子 （mg/L）8.51氨氮 （mg/L）0.24亚硝酸根 （mg/L）0.016碱度 （mg/L）120硝酸根 （mg/L）2.75色度 （度）10碳酸氢根 （mg/L）119.6嗅味无硫酸根 （mg/L）17.1pH7.6浑浊度 （NTU）286最高1500最低 20细菌总数 （CFU/mL）38000大肠杆菌 （CFU/L）1300（2）气象、水文、地质资料题目数据题目数据夏季平均气压 （毫巴）1004.8最大积雪厚度 （厘米）22年平均气温 （度）12.2最大冻土深度 （厘米）69最热月平均气温（

3、度）30.7地下水位深度（厘米）297最冷月平均气温（度）-8.2河水最低气温 （度）3极端最高气温 （度）39.7河水最高气温 （度）29.5极端最低气温 （度）-22.9河水最低水位 （米）33.0最热月平均相对湿度（%）78河水最高水位 （米）37.5平均年总降水量（毫米）569.9河水平常水位（90%）（米）34.036.4夏季平均风速 （米/秒）2.6河水平均水位 （米）35.5年最多风向及频率（%）NNW 8河水冰冻时水位（90%）（米）35.035.8最多风向及频率（%）冬NNW 15夏 SE 13冰冻厚度 （厘米）地震裂度 （度）32.5 七度（4）处理要求出厂水水质指标满足生

4、活饮用水卫生标准（GB5749-2006）的相关要求。表1 水质常规指标及限值指 标 限 值1、微生物指标总大肠菌群（MPN/100mL或CFU/100mL）不得检出耐热大肠菌群（MPN/100mL或CFU/100mL）不得检出大肠埃希氏菌（MPN/100mL或CFU/100mL）不得检出菌落总数（CFU/mL）1002、毒理指标砷（mg/L）0.01镉（mg/L）0.005铬（六价，mg/L）0.05铅（mg/L）0.01汞（mg/L）0.001硒（mg/L）0.01氰化物（mg/L）0.05氟化物（mg/L）1.0硝酸盐（以N计，mg/L）10地下水源限制时为20三氯甲烷（mg/L）0.0

5、6四氯化碳（mg/L）0.002溴酸盐（使用臭氧时，mg/L）0.01甲醛（使用臭氧时，mg/L）0.9亚氯酸盐（使用二氧化氯消毒时，mg/L）0.7氯酸盐（使用复合二氧化氯消毒时，mg/L）0.73、感官性状和一般化学指标色度（铂钴色度单位）15浑浊度（NTU-散射浊度单位）1水源与净水技术条件限制时为3臭和味无异臭、异味肉眼可见物无pH （pH单位）不小于6.5且不大于8.5铝（mg/L）0.2铁（mg/L）0.3锰（mg/L）0.1铜（mg/L）1.0锌（mg/L）1.0氯化物（mg/L）250硫酸盐（mg/L）250溶解性总固体（mg/L）1000总硬度(以CaCO3计，mg/L）45

6、0耗氧量（CODMn法，以O2计，mg/L）3水源限制，原水耗氧量6mg/L时为5挥发酚类（以苯酚计，mg/L）0.002阴离子合成洗涤剂（mg/L）0.34、放射性指标指导值总放射性（Bq/L）0.5总放射性（Bq/L）1MPN表示最可能数；CFU表示菌落形成单位。当水样检出总大肠菌群时，应进一步检验大肠埃希氏菌或耐热大肠菌群；水样未检出总大肠菌群，不必检验大肠埃希氏菌或耐热大肠菌群。放射性指标超过指导值，应进行核素分析和评价，判定能否饮用。给水处理厂方案设计一、工艺设计流程 混凝剂二泵站原水 一泵站反应沉淀 过滤 清水二、各构筑物的设计流量（一）、反应池单池设计水量水厂总设计规模为4800

7、0 m3/d，絮凝池分为两个系列，每个系列设计水量为： （二）、沉淀池设计流量取沉淀池个数，则 （三）、滤池采用V型滤池8个构造相同的快滤池，布置呈对称双行排列，则每个滤池的设计流量为：Q=50400/8×24=262.5 m3/h=72.92L/s，滤速V=10m/h，冲洗强度为q=14L/（s·）,冲洗时间为t=6min=0.1h,滤池工作时间为24h，冲洗周期为12h。（四）清水池清水池的出水管由于用户的用水量时时变化，清水池的出水管应按出水最大流量计。取时变化系数，则最大流量： Q=KQ/24=1.5×48000/24=3000m3/h=0.83m3/h三

8、 选用混凝剂、消毒剂，决定其投量1.加药间设计进水量为Q=48000 m3/d,自用水量取总用水量的5%，则总进水量为 Q=50400 m3/d=2100 m3/h。 根据原水的水质水温，参考上图，选用混凝剂为碱式氯化铝（PAC），最大投药量为a=20mg/L。每日调制次数次,投药浓度为10%溶液池容积 故此溶液池容积取6 m3溶液池采用矩形钢筋混凝土结构，设置2个，每个溶剂为W1（一备一用）以便交替使用，保证连续投药。单池尺寸为L×B×H=2.5×1.5×2.2，高度中包括超高0.3m置于室内地面上。溶液池实际有效容积：W1=2.5 ×1.2

9、×2.2=6.6m3 满足要求溶解池容积W2 W2=0.3W1=0.3×6=1.8m3溶解池也设置为2池，单池尺寸L×B×H=1.5×1.0×2，高度中包括超高0.2m，底部沉渣高度0.2m，池底坡度采用0.02m。溶解池实际有效容积：W=1.5×1.0×2=3m3溶解池的放水时间采用t=10min，则放水流量： Q0=W2/60t=3L/s投药管流量：2药剂仓库的计算（1）已知条件 混凝剂为碱式氯化铝，每袋质量是40Kg，每袋规格为，投药量为40mg/L，水厂设计水量为2100。药剂堆放高度为1.5m，药剂储存期

10、为30d。（2）设计计算 氯化铝的袋数 有效堆放面积 仓库平面尺寸3.加氯间的设计计算（1）已知条件 计算水量Q=48000×1.05 =2100m3/h，预氯化最大投加量为1.5mg/L，清水池最大投加量为1mg/L。（2）设计计算QL=0.001aQ=0.001×1.5×2100=3.15kg/h清水池加氯量为QL=0.001aQ=0.001×1×2100=2.1kg/h二泵站加氯量自行调节，在此不做计算。为保证氯消毒时的安全和剂量正确，采用加氯机加投氯，并设校核氯量的计量设备。选用LS80-3转子真空机加氯机5台，3用2备。4.液氯仓库（

11、1）已知条件 计算水量Q=48000×1.05=2100m3/h，预氯化最大投加量为1.5mg/L，清水池最大投加量为1mg/L。（2）设计计算 仓库储备量按照15天最大用量计算，则储备量为M=24×（3.15+2.1）×15=1890kg选用1t的氯瓶2个四管式静态混合器的设计（1）已知条件 设计进水量为Q=48000 m3/d,自用水量取总用水量的5%，则总进水量为Q=50400 m3/d。水厂进水管投药口至絮凝池的距离为20m，进水管采用两条DN800.v=0.92m/s（2）设计计算 a.静态混合器管径为：据D=800mm，q=50400/24×

12、3600×2=0.29 m3/sD= ，本设计采用D=700mmb.混合器选择 选用管式静态混合器，规格DN700。c.混合单元数N,本设计取N=3则混合器的混合长度为：L=1.1DN=1.1（3）、混合时间：T= （4）、水头损失： h=0.11840.5，符合设计要求。（5）、校核GT值 G=，在700-1000之间，符合设计要求。GT=820.6，水力条件符合设计要求。五 设置两套平行处理构筑物（每套按1/2Q设）1.机械搅拌絮凝由于Q=50400m,若选择隔板絮凝池要满足：间距a>0.5米。本设计Q小，所以不能选隔板。设计机械搅拌絮凝池时应注意以下几点要求：、 絮凝时间

13、1520min,水深34m；、 絮凝池数不少于3个，絮凝池多分为34格，每格设1档转速的搅拌机，垂直搅拌轴设在各格絮凝池中间，水平搅拌轴设于水深1/2处；、 搅拌桨板速度按叶轮桨板中心点处线速度确定，第一挡搅拌机线速度一般取0.50m/s，逐渐变小至末档的0.20m/s；、 絮凝池分格隔墙上下交错设过水孔，过水孔面积按照下一档桨板外缘线速度设计。每格絮凝池池壁上安装12道固定挡水板，以增加水流紊动，防止短流。固定挡水板宽度0.1m左右；、 每台搅拌机上桨板总面积取水流截面积的10%20%，连同固定挡水板面积最大不超过水流截面积的25%，一面水流随桨板同步旋转。每块桨板宽0.10.3m，长度不大

14、于叶轮直径的75%；、 同一搅拌轴上两相邻叶轮相互垂直。水平轴或垂直轴搅拌机的桨板距池顶水面0.3m,距池底0.300.50m，距池壁0.20m。、 单格边长 4.5米。1、设计参数：Q设=50400×0.5=25200m=1050m3/h 絮凝时间20min, 分为3条生产线。2、设计计算（1）、每条生产线设计流量：Q=Q设/3=350m3/h（2）、絮凝池容积：W=350×20/(3×60)=233.33m3（3）、絮凝池尺寸：为和沉淀池配套，絮凝池分为3格，每格平面尺寸4.0m4.0m,有效水深H=233.33/(3×4×4)=4.86m

15、，取超高0.30m,则絮凝池高为5.16m。桨板挡水板面积与水利截面之比=，不大于25%（4）、叶轮旋转速度取叶轮桨板中心点处相对池壁的线速度为： 第一格絮凝池搅拌机： 第二格絮凝池搅拌机： 第三格絮凝池搅拌机：则各格搅拌机旋转角速度和转速分别为： （5）、隔墙过水孔面积隔墙过水孔面积按照下一档桨板外缘线速度计算，由上面计算结果可求出： 第二格絮凝池搅拌机外缘线速度： 第三格絮凝池搅拌机外缘线速度：每条生产线设计流量，Q=8400m3/d=0.097m3/d得：第一、 二格絮凝池间隔墙过水孔面积=0.097/0.567=0.171m2第二、 三格絮凝池间隔墙过水孔面积=0.097/0.324=

16、0.299m2（6）、搅拌机功率计算设桨板相对水流的线速度等于桨板旋转线速度的0.75倍，则相对水流的叶轮转速为：如搅拌设备尺寸图所示的搅拌设备尺寸，取,第一格絮凝池搅拌机所耗功率为： -=122.71W同理求出： 三台搅拌机合用一台电动计时，絮凝池所耗功率总和为： 配置电功率：（7）、核算絮凝池速度梯度G值（按水温15计算）第一格：第二格：第三格：平均速度梯度： GT=29.39，在1010范围内。2.斜管沉淀池本设计沉淀池采用斜管沉淀池，设计2组。采用斜管沉淀池设计要求：、斜管沉淀区液面负荷应按相似条件下的运行经验确定，可采用5.09.0m3/（m 2·h）；、斜管设计可采用下列

17、数据：斜管管径为3040mm；斜长为1.0m；倾角为60；、斜管沉淀池的清水区保护高度不宜小于1.0m；底部配水区高度不宜小于1.5m。1、 设计参数：设计流量为Q设=50400×0.5=25200m=1050m3/h,斜管沉淀池与絮凝池合建，池宽为12m,表面负荷q=9m,斜管材料采用厚0.4mm塑料板热压成成六角形蜂窝管，内切圆直径d=30mm，水平倾角=60°，斜管长度。2、设计计算（1）、平面尺寸计算、沉淀池清水区面积：A=Q/q=1050/8=131.25m式中： q表面负荷，一般采用5.0-9.0，本设计取8、沉淀池的长度及宽度：L=A/B=.131.25/12

18、=10.9375m11m则沉淀尺寸为11×12=132 m2 ，进水区布置在一个15m的一侧。在15m的长度中扣除无效长度0.5m，因此进出口面积(考虑斜管结构系数1.03) A=(L-0.5)×B/k1=122.33m2式中： k1斜管结构系数，取1.03、斜管出水口实际上升流速为： vs=0.29/122.33=0.004m/s=4mm/s、斜管内流速： vo=4/sin60°=4.618mm/s、沉淀池总高度： H=式中： h1保护高度（m），一般采用0.3-0.5m，本设计取0.3m； h2清水区高度（m），一般采用1.0-1.5m，本设计取1.2m； h

19、3斜管区高度（m），斜管长度为1.0m，安装倾角600，则hsin60=0.87m； h4配水区高度（m），一般不小于1.0-1.5m，本设计取1m； h5排泥槽高度（m），本设计取0.8m。（2）、进出水系统、沉淀池进水设计沉淀池进水采用穿孔花墙，孔口总面积： A2=Q/v=0.29/0.2=1.46m2式中： v孔口速度（m/s），一般取值不大于0.15-0.20m/s。本设计取0.2m/s。每个孔口的尺寸定为15cm×8cm，则孔口数N=A2/15/8=14600/90=1622.221623个。进水孔位置应在斜管以下、沉泥区以上部位。、沉淀池出水设计沉淀池的出水采用穿孔集水槽

20、，出水孔口流速v1=0.6m/s，则穿孔总面积： A3=Q/v1=0.29/0.6=0.483m2设每个孔口的直径为4cm，则孔口的个数：N=A3/F=0.483/0.001256=384.55式中: F每个孔口的面积(m2),.设沿池长方向布置8条穿孔集水槽，中间为1条集水渠，为施工方便槽底平坡，集水槽中心距为：L'=12/8=1.5m。，每条集水槽长L=m， 每条集水量为：q=0.29/(2×8)=0.018m3/s考虑池子的超载系数为20%，故槽中流量为：q=1.2q=1.2×0.29=0.348槽宽：=0.9=0.9×0.348=0.66m。起点槽

21、中水深： H1=0.75b=0.75×0.66=0.495m，终点槽中水深： H2=1.25b=1.25×0.66=0.825m 为了便于施工，槽中水深统一按H=0.54m计。集水方法采用淹没自由跌落，淹没深度取0.02m，跌落高度取0.03m，槽的超高取0.15m。则集水槽总高度：H=,集水槽双侧开孔，孔径为DN=25mm，每侧孔数为50个，孔间距为5cm 8条集水槽汇水至出水渠，集水渠的流量按0.29m3/s，假定集水渠起端的水流截面为正方形，则出水渠宽度为=0.9=0.55m，为施工方便采用0.8m，起端水深0.45m，考虑到集水槽水流进入集水渠时应自由跌落高度取0.

22、02m，即集水槽应高于集水渠起端水面0.02，同时考虑到集水槽顶相平，则集水渠总高度为：=0.02+0.8+0.55=1.37m 出水的水头损失包括孔口损失和集水槽速度内损失。孔口损失：式中：进口阻力系数，本设计取=2.集水槽内水深为0.3m，槽内水力坡度按i=0.01计，槽内水头损失为： 出水总水头损失 （3）、沉淀池排泥系统设计采用穿孔管进行重力排泥，穿孔管横向布置，沿与水流垂直方向共设8根，双侧排泥至集泥渠。集泥渠长15m，B×H=0.3m×0.3m，孔眼采用等距布置，穿孔管长7.5m，首末端集泥比为0.5 ，查得=0.72。取孔径=30mm，孔口面积=0.00071

23、m²，取孔距=0.4m，孔眼总面积为：m=孔眼总面积为：穿孔管断面积为：=m2 穿孔管直径为： = 取直径为150mm，孔眼向下，与中垂线成角，并排排列，采用气动快开式排泥阀。（4）、核算、雷诺数Re水力半径= 当水温=20时，水的运动粘度=0.01cm2/s斜管内水流速速为：R500，符合设计要求 式中： 斜管安装倾角，一般采用600-750，本设计取600 ，、弗劳德系数 F ，介于0.001-0.0001之间，满足设计要求。 、斜管中的沉淀时间=，满足设计要求（一般在25min之间）式中： 斜管长度（m），本设计取1.0m3.普通快速滤池的设计设计计算：设计水量Q=50400

24、m3/d=2100 m3/h滤速，冲洗强度，冲洗时间6min。1、 滤池面积及尺寸：工作时间24小时，冲洗周期：12小时。实际工作时间滤池面积F=Q/VT=50400/10×23.8=211.76采用滤池数为6个，双排对称布置，每个滤池的面积为35.29。采用滤池长宽比为：左右。采用滤池尺寸为：校核强制滤速：V=NV/N-1=6×10/6-1=12m/h 2、滤池高度: 支承高度： 滤料层高：砂面上水深：超高：故滤池总高：3、配水系统：A 干管干管流量qg=fq=35.29×14=494.06L/s。采用管径为DN800mm，始端流速 v=1.09m/sB支管支管

25、中心间距：采用每池支管数：每根入口流量：qj=qg/nj=494.06/70=7.058。采用管径DN70mm,支管始端流速v=1.59m/sC孔眼布置支管孔眼总面积与滤池面积之比K采用0.25%孔眼总面积：FK=Kf=0.25%×35.29×10000=88225mm2采用孔眼直径：每个孔眼面积：孔眼数：NK=Fk/fk=88225/78.5 =1124 Nk=NK/nj=1124/70=16.05=17个每根支管孔眼数： 支管孔眼布置设二排与垂线45夹角向下交错排列： 每根支管长度：每排孔眼中心距 D孔眼水头损失支管采用壁厚5mm，流量系数为0.68，所以水头损失为E复

26、算配水系统支管长度与直径之比不大于60：孔眼总面积与支管总截面积之比为，符合要求。干管截面积与支管总截面积之比，符合要求。孔眼中心距0.19m小于0.2m，符合要求。六消毒设计计算液氯消毒原理：已知设计水量Q=50400m3/d=2100m3/h，本设计消毒采用液氯消毒，预氯化最大投加量为1.5mg/L，清水池最大投加量为1.0mg/L。预加氯量为 Q1=0.001aQ=0.001×1.5×2100=3.15kg/h 清水池加氯量为 Q1=0.001aQ=0.001×1×2100=2.1kg/h二泵站加氯量自行调节，在此不做计算，则总加氯量为 Q=Q1+

27、Q2=3.15+2.1=5.25kg/h为了保证氯消毒时的安全和计量正确，采用加氯机投氯，并设校核氯量的计量设备。选用2台ZJ 2转子加氯机，选用宽高为：330mm×370mm，一用一备.储氯量（按20天考虑）为：G=20×24Q=20×24×5.25=2520kg液氯的储备于5个1吨氯瓶（H×D=2020mm×800mm）和1个0.5吨氯瓶（H×D=600mm×1800mm）。七清水池平面尺寸的计算清水池的有效容积，包括调节容积，消防贮水量和水厂自用水的调节量。清水池的调节容积：=kQ=0.1×2000

28、=200m³ 式中：k经验系数一般采用10%-20%；本设计k=10%；Q设计供水量Q=48000m³/d；消防用水量按同时发生两次火灾，一次火灾用水量取25L/s，连续灭火时间为2h，则消防容积：根据本水厂选用的构筑物特点，不考虑水厂自用水储备。则清水池总有效容积为：V=V1+V2=200+180=380 m³清水池共设2座，有效水深取H=4.0m，则每座清水池的面积为： = V/2h=380/2×4=47.5 m2 取=19×3=57m2 ，超高取0.5m，则清水池净高度取4.5m。 管道系统1）清水池的进水管：（设计中取进水管流速为=0.

29、8m/s） 设计中取进水管管径为DN800mm，进水管内实际流速为：0.51m/s2）清水池的出水管由于用户的用水量时时变化，清水池的出水管应按出水量最大流量设计，设计中取 时变化系数=1.5，所以：Q1=kQ/24=1.5×48000/24=3000m³/h=0.83m³/s出水管管径：m（设计中取出水管流速为=0.8m/s） 设计中取出水管管径为DN700mm，则流量最大时出水管内流速为：0.74m/s3）清水池的溢流管溢流管的管径与进水管相同，取为DN700mm。在溢流管管端设喇叭口，管上不设阀门。出口设置网罩，防止虫类进入池内。4）清水池的排水管清水池内的

30、水在检修时需要放空，需要设排水管。排水管径按2h内将水放空计算。排水管流速按1.2m/s估计，则排水管的管径为： 设计中取排水管径为DN600mm清水池的布置（1）导流墙在清水池内设置导流墙，以防止池内出现死角，保证氯与水的接触时间30min。每座清水池内导流墙设置3条，间距为8m，将清水池分成4格。导流墙底部每隔5m，设0.1m×0.1m的过水方孔。（2）检修孔在清水池的顶部设圆形检修孔2个，直径为1000mm。（3）通气管为了使清水池内空气流通，保证水质新鲜，在清水池顶部设通气孔，通气孔共设4个通气管，通气管管径为200mm其伸出地面高度高低错落，便于空气流通（4）、覆土厚度：取

31、覆土厚度为0.7 m。八水厂高程布置计算构筑物高程布置与厂区地形，地质条件及所采用的构筑物形成有关，而水厂应避免反应沉淀池在地面上架空太高，本设计采用清水池的最高水位与地面标高相同。本设计规定清水池的最高水位为±0.00m。1、管渠的水力计算（1）、清水池清水池最高水位标高为±0.00m，池面超高为0.5m，则池顶标高为0.5m，有效水深4.0m,则池底标高为-4.0m。（2）、吸水井清水池到吸水井的管线最长为55m，管径为DN1000，最大时流量Q=0.58m3/s，查水力计算表：水力坡度为i=0.7，流速v=0.45m/s，沿线设有3个闸阀，进口和出口，3个90

32、6;弯头. 一个等径丁字管，局部阻力系数分别为0.06，1.0，1.0，1.05，1.05，则管中水头损失为： 因此，吸水井水面标高为-0.25m，加上超高0.5m，顶面标高为0.25m。（3）、滤池滤池到清水池之间的管长为：116m，设2根管，每根管流量为0.29 m3/s，管径为DN900，查水力计算表：流速v=0.9m/s，坡度i=0.98，沿线设有两个闸阀，一个等径丁字管，进口和出口，阻力系数分别为：0.06，1.05，1.0，1.0，则管中水头损失为： 滤池的最大作用水头为2.02.5m，设计中取为2m。（4）、反应沉淀池沉淀池到滤池管长为L=60m, 设2根管，每根管流量为0.29

33、m3/s，管径为DN900，查水力计算表：流速 v=0.9m/s,坡度i=0.98, 沿线设有两个闸阀，一个等径丁字管，进口和出口，局部阻力系数分别为0.06，1.05，1.0，1.0，则管中水头损失为：絮凝池最大作用水头为：0.40.5m，设计中取0.4m。沉淀池最大作用水头为0.20.30m，设计中取0.2m。（5）、管式混合器混合池到沉淀池之间的管线长为30.4m，设两根管，每根管流量为0.29/s，管径为DN900，查水力计算表：流速v=1.2m/s，坡度i=0.98，沿线有两个闸阀，一个等径丁字管，进口，出口的阻力系数分别是：0.06，1.05，1.0，1.0，则水头损失为： 管式混

34、合器水头为0.05m。九泵站设计计算1、一泵房采用三台水泵，四根吸管,其中一条备用,则每条吸水管设计流量为50400/3=16800 m3/d=700m3/h.输水管D=600mm,1000i=2.4m,管长L=1.6km.水头损失为H=1.62.4=3.84m，管式静态混合器的水头损失H2= 0.38m,絮凝池与取水口最低水位之差为H=3.5-(-3)=6.5m,所以水泵的扬程为： . H=H1+H2+H3=3.84+0.38+6.5=10.72m。选用300S12型水泵，其扬程为12m，流量为790m3/h.一泵房的埋深：5m，泵房地面上高度为:4m，则泵房高度为：H=5+4=9m一泵房的

35、平面尺寸为：10892、二泵站的扬程为45米。二泵站采用分级供水，流量为48000/24=2000 m³/h，选水泵为300S58,2用1备，电机型号为JS2-355-M2-4. 型号水泵主要参数流量（m³/h）扬程/m转速（r/min）效率（%）气蚀余量（m）进口直径(mm)出口直径(mm)576-97250-65145074-884.44003501、 水泵吸水管水头损失吸水管长8米，直径DN=700mm,v=1.37m/s,1000i=3.2m;压水管长5.5m, 直径DN=600mm,v=1.9m/s,1000i=7m.计算见下表： 吸水管局部水头损失计算表名称喇叭

36、口90°弯头闸阀渐缩管水泵进口DN/mm1000700700-400700-400400数量11111局部阻力系数0.30.680.060.21.0流速(m/s)1.371.371.372.692.69水泵吸水管水头损失为：h=(0.3+0.668+0.06)×1.37²+1.2×2.69²/19.6+3.2×8/1000=0.57m水泵轴心标高为：Z=Z+Zs=-0.5+6+（10.3-10.3）-0.81=4.69m,其中Z为最低水位标高,m.考虑到吸水安全留有余地，采用水泵轴中心标高为4.6m。二泵房室内低坪标高为：4.6-0.

37、1-0.9=3.6m,其中，0.1为水泵基础高处是内地坪高度，0.9为水泵底座至轴心的高度。泵房所在的室外地坪标高为6.0m，二泵房室内地面低于室外2.4m。泵房为半地下室。4、泵房高度：选用LH5t电动葫芦双梁桥式起重机，泵房地面上高度为：H=a+c+d+e+h+n=1400+1120×1.2+1270+100+200=4.3m式中，a为行车梁高度，c为行车梁底至其重钩中心的距离，a+c=1400mm；d为其重钩的垂直长度，电机宽1120mm,e为最大一台机组的高度，1270mm;h为吊起物底部与泵房进口处平台的距离：200mm；n为100mm泵房地下高度H=2.4m,则泵房高度H

38、=H+H=4.3+2.4=6.6m十水厂平面布置及附属构筑物确定1.工艺流程布置根据任务书提供的厂区面积设计成直线型流程，这种流程生产联络管短，管理方便，便于以后扩建。2平面布置按照功能，将水厂布置分成以下三区：a.生产区 由各项水处理设施组成，呈直线型布置。b.生活区 将办公楼、宿舍、食堂、锅炉房、浴室等建筑物组合在一个区内。为不使这些建筑过于分散，将办公楼与化验室，食堂与宿舍，浴室与锅炉房合建，使这些建筑相对集中。这些建筑布置在水厂进门附近，便于外来人员联系。c.维修区 将机修间、水表修理间、电修间、泥木工间合建，仓库与车库合建，和管配件场、砂场组合在一个区内，靠近生产区，以便于设备的检修，为不使维修区与生产区混为一体，用道路将两区隔开。考虑扩建后生产工艺系统的使用，维修区位置兼顾了今后的发展。d.加药区 加药间、加氯间设于絮凝沉淀池附近。3.厂区道路布置a.主厂道布置由厂外道路与厂内办公楼连接的道路采用主厂道，道宽6.0m，设双侧1.5m人行道，并植树绿化。b.车行道布置 厂区内各主要构（建）筑物间布置车行道，道宽为4.0m，呈环状布置，以便车辆回程。c.步行道布置加药间、加氯间、药库与絮凝沉淀池间，设步行道联系，泥木工间、浴室、宿舍等