电厂锅炉补给水和凝结水处理工艺设计

1、电厂锅炉补给水和凝结水处理工艺设计1. 设计任务1.1 设计目的通过本设计，熟悉并掌握电厂给水处理工程设计所涉及的内容、原理及方法，为此，本设计需要达到如下目的：（1）具备收集设计基础资料、分析资料和自我学习的能力；（2）具备系统选择的能力；（3）具备处理构筑选型和计算的能力；（4）具备总平面布置和高程布置的初步能力；（5）具备编写设计计算说明书的初步能力。1.2 设计内容针对给定水质全分析资料、锅炉和汽机的有关参数以及所要达到的水质要求，确定补给水处理系统、凝结水精处理系统，并分别进行各种主、辅设备的选型、计算，绘制补给水处理系统图、平面布置图、凝结水精处理系统图及酸碱系统图等系列图纸。1.

2、3 设计要求（1）机组形式和装机容量为2*300MW，锅炉为亚临界压力自然循环汽包炉，额定蒸发量：1000吨/时。（2）汽水损失：正常运行时汽水损失及事故状况下汽水损失按规定取值；轴承冷却水系统补充水10吨/时；吹灰及点火燃油系统汽水损失10吨/时；化学及暖通用汽10吨/时。（3）水质分析数据表1水质分析数据水质指标单位数值水质指标单位数值pH值7.17Na+mg/L2.7悬浮固mg/L48.3HCO-3mg/L65.88体含盐量mg/L138SO2-4mg/L17.9总硬度mmol/L1.82Cl-mg/L14.8全碱度mmol/L1.08游离CO2mg/L4.84Ca2+mg/L27.4（

3、COD）Mnmg/L1.4Mg2+mg/L5.4活性SiOmg/L6.822. 水质分析资料的校核水质资料是选择水处理方案和工艺系统、进行设备设计及确定化学药品耗量的重要基础资料，所以水质资料的正确与否，直接关系到设计结果是否可靠。为了确保水质资料准确无误，必须在设计开始之前，对水质资料进行必要的校核。校核就是根据水质各分析项目之间的关系。验证其数据的可靠性。水分析结果的校核，一般分为数据性校核和技术性校核两类。数据性校核式对数据进行核对，保证数据不出出错：技术性校核式根据天然水中各成分的相互关系，检查水分析资料是否符合水质组成的一般规律，从而判断分析结果是否正确。经过校核如发现误差较大时，应

4、重新取样分析。校核一般包括以下几个方面。2.1 阴阳离子含量的校核根据电离平衡原理，水中各种阴离子单位电荷的综合必须等于各种阳离子的各种离子总和。即工K=工A阳离子单位电荷总和为：阴离子单位电荷总和为：8二1.6%<2.0%所以阴阳离子含量的审查通过。2.2 含盐量与溶解固体的校核工A/水中除溶解硅酸根外的所有阴离子之和，mg.L；工K/水中除铁、铝之外的所有阳离子之和，mgLo一般溶解固体（RG）的含量可以代表水中的总含盐量，但由于溶解固体（RG）的测试方法所得结果是分离了悬浮物的滤液蒸发、干燥所得残渣，并不能完全代表总含盐量，因此，用溶解固形物来校核总含盐量，需做如下校正。1）碳酸氢

5、根浓度的校正在溶解固体的测定过程中发生下面反应：由于HCO-变成CO2-和HO挥发损失，损失量为332（2）其他部分校正实际测得的溶解固体除包括含水中阴阳离子浓度的总和外，还包括胶体硅、铁铝氧化物、水溶性有机物等，即所以（RG）=RG-（SiO）RO工有机物+1HCO-校2全23235二2.8%<5.0%所以含盐量和溶解固体的校核符合。2.3pH的校核实测的pH值可能存在一些误差，因此利用水中的HCO-和CO浓度，依据碳酸32平衡关系，计算水的理论pH值pH/，借此检查实测的pH值的准确性。要求其误差5为对于pH<8.3的水样，pH/可按下式计算：所以5=|pH-pH/|=卩.17

6、-7.36|=0.19<0.2校正符合要求。2.4 硬度和碱度关系的校核硬度校核碱度校核硬度及碱度均与表中所给数据符合。3. 补给水水量的确定已知资料：（1）机组形式和装机容量为2*300MW，锅炉为亚临界压力自然循环汽包炉，额定蒸发量：1000吨/时；（2）汽水损失：正常运行时汽水损失及事故状况下汽水损失按规定取值；轴承冷却水系统补充水10吨/时；吹灰及点火燃油系统汽水损失10吨/时；化学及暖通用汽10吨/时。设计机组对补给水水量的要求，除了要能满足正常补给水量外，还要在非正常情况下，也能提供足够的合格补给水量。非正常情况是指机组启动或是事故状况下对水量的增加需要。具体的说，设计的补给

7、水水量应满足下列诸方面需要。3.1 汽水损失(1) 正常运行时汽水损失D1这部分损失不包括排污及生产和非生产用汽，对于200MW以上的机组，为锅炉最大连续蒸发量的1.5%。D二nDx1.5%二2x1000x1.5%二30吨/时1(2) 考虑机组启动或事故而要增加的水处理设备出力D2对于100MW及以上机组，为全厂最大一台锅炉连续蒸发量的6%，所以D二Dx1.5%二1000x6%二60吨/时2(3) 其他用汽损失D3这部分损失包括生产和非生产用汽，如锅炉点火及燃油系统用汽、吹灰系统用汽、化学及暖通用汽、生活用汽等。轴承冷却水系统补充水10吨/时；吹灰及点火燃油系统汽水损失10吨/时；化学及暖通用

8、汽10吨/时。所以D二10+10+10二30吨/时3(4) 闭式热网损失D4经过论证，如果这部分水需要由化学补给水系统提供的话，那么其正常补给水量按热网水量的1%2%考虑，或根据需要取值。该数据包括启动等非正常情况的需要、但正常与非正常损失之和不得小于20吨/时。D二Dx2%二1000x2%二20吨/时4(5) 锅炉排污损失Dp不论正常与非正常情况，排污率P均按规定的最大值取值，此时排污量为D二nDP%二2x1000x1%二20吨/时p3.2 补给水水量的计算化学补给水处理设备的正常供水量Q/为n二30+30+20+20二100吨/时化学补给水处理设备的最大供水量Q/为max二30+60+30

9、+20+20二160吨/时向给水系统正常补充的补给水量Q为w二30+30+20二80吨/时正常情况下锅炉给水系统补水率a%为w4. 水处理系统选择水处理系统的选择是非常重要的，因为系统选择的好坏，直接关系到以后运行的安全性和经济性。因此，应当根据锅炉型式、蒸汽参数、减温方式、原水水质等因素，并考虑技术、经济两方面因素对系统进行综合比较，选择合理的水处理系统。4.1 离子交换系统的选择4.1.1 系统选择（1）根据锅炉参数选择系统对于本设计的锅炉，即亚临界汽包锅炉，它们对炉水和给水水质要求很高，必须采用一级复床除盐加混床系统；某些情况下，可以采用简化的一级复床除盐加混床系统、二级复床除盐和二级复

10、床加混床系统。（2）根据锅炉减温方式选择系统采用混合式减温，减温灵活度比较大，对减温水水质要求很严，特别是SiO2，其含量宜在20卩gL以下，所以补给水必须是除盐水或蒸馏水，水处理系统也应该是相应的除盐系统。（3）根据离子交换设备进水水质选择系统本组水质总盐含量较小，总阳离子含量小于35mmol：L，强酸阴离子含量小于23mmolLL，可以采用强型树脂的一级复床除盐系统或一级复床除盐加混床系统。综合考虑，为了保证热力设备对水质的要求，并在经济上合理，选用一级复床除盐加混床系统。4.1.2 床型选择和树脂选择（1）床型选择床型不同，其运行方式也不同，为了克服顺流式固定床的再生剂量大，出水水质差，

11、浮动床的需要体外擦洗设备，设备复杂，树脂损耗大，不以低流速及间断运行等缺点，采用逆流再生固定床。其运行时水流从上往下，而再生液是从下向上通过树脂层，再生剂量省，而出水水质好，废液排放少，但设备构造和运行比较复杂。(2) 树脂选择凝胶型树脂比大孔型树脂价格便宜，货源充足，一般情况下首先考虑选用凝胶型树脂。本组给定水源水质较好，阴阳离子总含量较低，有机物及氧化物含量均较小，对树脂没有特殊要求。所以，选用凝胶型树脂。4.2 预处理系统和预脱盐系统选择4.2.1 预处理系统选择(1)本组以地表水作水源，水中悬浮物含量为48.3mgL，接近50mgL用混凝澄清过滤。如果水在某些时候含砂量或悬浮物含量较高

12、，影响混凝澄清处理时，则要设置预沉淀设施。因悬浮物含量不高，为保证悬浮物的去除直接用混凝澄清过滤。(2)混凝剂的选择目前在水处理中，多采用聚合硫酸铁，它是一种棕红色粘稠液体，相对密度1.451.50，碱化度在8%14%。设计中水处理的混凝剂选择聚合硫酸铁。聚合硫酸铁的优点： 适用范围广。适应原水浊度变化范围(60225mg/L)比较宽。 对原水中溶解性铁去除率高，设备正常运行时，不会发生混凝剂本身铁离子后移现象，且药剂用量少。 与铝相比，铁盐生成的絮凝状物密度大，沉降速度快，最优pH值范围比铝盐宽。受温度影响比铝盐小。 运行一旦不正常，用铁盐处理的出水中的铁离子会使水带色。铁盐和吕盐联合使用，

13、有利于处理低温水。4.2.2 预脱盐系统预脱盐装置在水处理系统中一般安置于预处理装置和离子交换器之间，对水进行部分脱盐，这样可减轻离子交换器装置的负担。预脱盐装置一般用于原水含盐量较高的场合，本组含盐量为138mg：L,所以不用进行预脱盐处理。4.3凝结水处理系统选择亚临界参数的汽包锅炉供汽机组，每台机组宜装设一套能处理全部凝结水的处理装置(即处理量为100%)。凝结水处理的目的是为了去除系统的腐蚀产物和由凝汽器泄露而带入的盐类。凝结水处理系统原则上由三部分组成：前置过滤器除盐装置后置过滤器。设计中采用覆盖过滤器加体外再生高速混床。选用凝结水系统的问题说明：（1）既要考虑满足要求，又要考虑设备

14、少，投资省，对于亚临界汽包锅炉，选用了前置过滤器。（2）混床中树脂比例的选用：氨化混床阳阴树脂比一般为1：1。（3）后置过滤器一般采用树脂捕捉器，用于去除碎树脂。（4）混床树脂用大孔型树脂。（5）凝结水处理系统上要有足够的旁路管道及旁门阀门，以保证在任何情况下都能送出足够的凝结水，不会影响机炉的运行需要。如当凝结水处理装置运行中压差升高、流量减小时，就要依靠其系统的旁路管道及自动调节的旁路阀门，调节供出的凝结水量。5. 水处理系统工艺计算补给水处理系统的工艺计算，一般顺序是由后向前逐级进行，即先计算混床，在计算阴床、除CO2器、阳床、活性炭床、过滤设备、澄清设备。采用这样的计算顺序2原因有两方

15、面：一是根据锅炉类型确定的补给水水质和水量是指补给水处理系统最后一级出水；二是因为补给水处理系统各级都是自用水，自用水量要由前一级设备提供。不计算后一级，前一级就无法计算。每一级设备的工艺计算顺序是：计算需要的出力，根据出力和允许流速选择设备规格和台数，核算运行周期，再计算自用水量及药剂消耗。补给水处理系统的工艺计算及设备选择一般有如下原则：（1）水处理系统设计出力（设备最大供水量），应能满足发电厂正常汽水损失和因机组启动或事故而需增加的汽水损失之和，各种药品耗量则按正常供水量计算。（2）设计水质是采用有代表性的年平均水质进行工艺计算，再以年最差水质对系统设备台数和运行周期进行校核，要保证在最

16、不利的条件下，设计的系统也能满足发电厂正常生产的要求。（3）澄清池（器）设计不宜少于两台，对凝汽式电厂当有一台检修时，其余的澄清池应能保证正常供水量（不考虑启动用水）。对热电厂澄清池检修可考虑在机组低负荷时进行。若澄清池只用于短期悬浮物含量高的季节性处理时，可只设一台，但应有旁路及接触混凝设施。（4）过滤器（池）设计不应少于两台，当有一台检修时，其余过滤器应能在正常供水量时滤速不超过规定值的上限。每昼夜每台反洗次数宜按12次安排。（5）一级除盐的各类离子交换器设计台数不宜少于两台，其计算出力应包括系统中自用水量。正常再生次数宜按每台每昼夜12次考虑。当采用程序控制时，可按23次考虑。除盐设备可

17、不设检修备用，当一台检修时，其余设备应能满足全厂正常补给水量的需要。再生时需要的水量，对凝汽式电厂，可由除盐水箱贮存，因此设备处理要包括再生时需要的供水量；对向外供热的电厂，当水处理设备出力较小时，可同凝汽式电厂一样设置足够容积的除盐水箱贮存再生时需要水量，当水处理设备处理较大时，应设置再生备用设备。5.1 补给水处理系统出力的计算自用水部分集中供水时，a=1.224/24系统正常供水量Q=Qa=x100x1.2=144m3/hn20n20系统最大供水量Q二Q+D二144+60二204m3/hmaxn25.2 体内再生混床处理的计算（1）总工作面积取混床的流速v二50m/h（一般v二4060m

18、/h）正常A=Q=出=2.88m2nv50Q204最大A=max=4.08m2maxv502）选择混床台数表2XS系列阴阳混合离子交换器规格规格出水量（M3/H）滤速（M/H）材质高度（MM）重量（MM）屮5009.850A3衬胶3880900屮6001475012.55039501250屮80025100039.35041251600屮15008850488035106280屮2000157505600屮25002455056509020取混床的直径d二2000mm二2m正常nMnA4A4x2.88n=n=A兀d23.14x221二0.92

19、,取1台最大nMmaxA4A4x4.08取2台max=max=1.30,A兀d23.14x221此时，nM>nM+1，满足设计要求，故采用2台直径为2m,高度为5.6m的混床。maxn3）校验实际运行流速正常v二Q二4Qn二4x144二45.86m/hnAnM兀d2nm3.14x22x11nn校正结果在允许范围4060m/h内。最大vmaxQ_4Qmax=maxAnM兀d2nM1maxmax4x2043.14x22x2二32.48m/h4）混床内树脂体积的计算选用的规格为屮2000的混床，其树脂总高为2m,根据阴阳树脂的工作容量之比1:2，得h=0.67m；h=1.33mRCRA所以阳树

20、脂V=Ah=1xKd2h=1x兀22x0.67=2.10m3.台RC1RC4RC4阴树脂V=Ah=1xKd2h=1x兀22x1.33=4.18m3.'台RA1RA4RA4（5）混床周期制水时间6）再生时用酸量100%酸：m=Vg=2.10x75=157.5kgg取75kg/m3apRC工业酸：m=m1=157.5x型=508.06kg工业酸浓度£取31%aiap£31再生酸液：m=m1=157.5x巴0=3150kg再生液浓度c取5%arapc5稀释用水：m-mV=araia10003150-508.06100=2.64m3进酸时间：7）再生时用碱量100%碱：m二

21、Vg二4.18X70二292.6kgg取70kg/m3spRA工业碱：m=m-=292.6x100=943.87kg工业碱浓度£取31%sisp£31再生碱液：m=m=292.6x=7315kg再生液浓度c取4%srspc4稀释用水：sSi10007315一94387=6.37m31000进碱时间：（8）再生时自用水量的计算反洗用水：置换用水：正洗用水：部分集中供应自用水：总用水：（9）再生用压缩空气量取树脂混合用压缩空气比耗q=2.4m3-（m2-min），混合时间t=0.8min，压缩空气压力0.10.15MPa（10）每天耗工业酸量（11）每天耗工业碱量（12）年耗酸

22、量（13）年耗碱量（14）每小时自用水量由前级提供自用水：Vm=匕nm=6276x1=0.18t1Tn348.9V29.42集中供应自用水：V2M=芹罗=丽X1=。阴总自用水：VM=£nM=x1=0.264ttTn348.95.3强碱阴交换器的计算（1）阴床设计出力2）总工作面积阴离子交换器中流速u取25m/h，一般为2030m/h3）选择阴交换器运行的台数表3XS系列阴离子交换器规格规格出水量设备高度（mm）设备重量（kg）屮5004.93860580屮60074080980屮7509.7543401250屮80012.546501500屮100019.654311835屮1500

23、4458503180屮200078.561304630屮250012269008168屮3000176716012300注：滤速：25米/时；出水量单位：立方米/时材质：A3衬胶选取规格为2000mm的阴离子交换器此时，nA>nA+1，满足设计要求，故采用3台直径为2m,高度为6.13m的阴maxn离子交换器。（4）校验实际运行流速此时v在2030m/h范围内，实际流速没有超过规定值，设计符合要求。n（5）进水中阴离子含量强酸阴离子由混凝剂带入的强酸阴离子量Dn=0.35mmoUL弱酸阴离子总阴离子（6）每台阴床内树脂的体积（7）正常出力时周期制水时间取E=300mol；m3，一般范围为

24、250300molm38）正常出力时每台每昼夜再生次数2424R=1.3，取2次T19.19）每台再生时用碱量100碱：工业碱：再生碱液稀释用水：1000=2826一364&=2.46m31000进碱时间：再生碱液浓度为4%时，其密度取p=1.0g/cm310）每台再生用水量小反洗用水：置换用水：小正洗用水：正洗用水：集中供应自用水：总用水：11）每台再生用压缩空气量逆流再生顶用压缩空气量q为0.20.3m3；C2minZ取q=0.2m3-(m2-min)，压缩空气压力0.030.05MPa（12）每天耗碱量（13）年耗碱量mA=mAx7000=1.46x7000=425.83t（以年

25、7000h计）s,as2424（14）每小时自用水量由前级提供自用水：由集中供应自用水：VA2VRnA224n点59x2x2=2.77t24总自用水：VRnAVA=tnt2433.52x2x224=5.59t5.4 除碳器的计算表4除CO器设备规格2型号规格产水（m3/h）配用风机型号填料高度（mm）设备总高（mm）设备重量（kg）GTF-60屮60016.84-72-11NO3250044101785GTF-80屮80030.04-72-11NO3250044242836GTF-100屮100046.84-72-11NO3.6370057703165GTF-120屮120067.84-72-

26、11NO3.6370059864814GTF-150屮15001064-72-11N04370060816855GTF-180屮18001524-72-11NO4370061749073GTF-200屮20001874-72-11NO43700623411690GTF-250屮25002934-72-11NO43700640717030.5注：1、设计进水CO2含量为330mg/l,当进水CO2含量大于或小于3300mg/l时，塔高可增减，填料层也相应增减。1）.除碳器设备出力正常出力：最大出力：2）.除碳器的台数选择对单元制系统，每套系统设除碳器1台，则水处理系统中除碳器总台数为：正常出力时

27、台数nD=nA，最大出力时台数nD=nAmaxmax所以nD=nA=2nD=nA=3nnmaxmax每台出力为满足QnD>Qd，符合要求。maxmax3）.检验除碳器的喷淋密度根据除碳器出力选用型号为GTF150,01500mm的大气除碳器，配用风机型号为4-72-11NO4。q<60m32h),符合要求。A选择的除碳器截面积，m21d选择的除碳器的直径，m（4）.除碳器进出水中二氧化碳的计算进水中的二氧化碳：1式中HCO-，-CO2-阳床进水中相应物质的浓度，mmol/L323CO2阳床进水中二氧化碳的浓度，mg/L,其值可由下式估算5）.大气式除碳器的设备计算根据进水中CO含量

28、进水水温，选取25X25X3拉西瓷环的除CO器，在表22中获得填料高度。表5大气式除CO器的填料高度（m）2进水温度67114165222287360443152.53.153.154.04.04.04.0202.02.53.153.153.154.04.0252.02.52.53.153.153.153.15301.62.02.52.52.53.153.15351.62.02.02.52.52.52.5401.61.62.02.02.02.52.5进水中CO含量（mg/L）2出水中的二氧化碳含量为35mg/L所需的解析面积A及填料高度H：式中Q单台除碳器设计出力，m3/hAc对数平均浓度差,

29、k解析系数，米用拉西瓷环，K=0.4m：hS填料比表面积，m2/m3A1除碳器截面积，m2（6）.大气式除碳器的风机校核风量Q'二iQ二25x75二1875m3/h风压p=rH+（295392）=300x2+350=950Pa式中i气水比，i值约为2030m3/m3，取25m3/m3r单位填料高度的空气阻力，r值一般为200500Pa/m，取300Pa/m。5.5 强酸阳交换器的计算（1）阳床设计出力正常Qc=Qd=149.854m3/hnn最大QC=QD=209.854m3/hmaxmax（2）总工作面积阳离子交换器中流速u取30m/h，一般为2030m/h（3）选择阳交换器运行的台

30、数采用XS系列眼阳离子交换器，选取规格为2000mmA4A4x5.0正吊nC=n=n=1.59,取2台nA兀d23.14x41最大nC="max=°"max=2.23,取3台maxAHd23.14X41此时，nC>nC+1，满足设计要求，故采用3台直径为2m,高度为6.13m的阴离子maxn交换器。（4）校验实际运行流速此时v在2030m/h范围内，实际流速没有超过规定值，设计符合要求。n（5）进水中阳离子含量总阳离子（6）每台阳床内树脂的体积（7）正常出力时周期制水时间取E=800molm3，一般范围为800900mol-m3该单元制设计中，几乎满足阳床运

31、行周期比阴床少15%20%的要求。8）正常出力时每台每昼夜再生次数2424R=1.4，取2次T17.37（9）每台再生时用酸量VEg3.14x800x50100%酸：m=rccc=125.6kga，p10001000工业酸：再生酸液：稀释用水：进酸时间：再生酸液浓度为5%时，其密度取p=1.025g/cm3（10）每台再生用水量小反洗用水：置换用水：小正洗用水：正洗用水：集中供应自用水：总用水：11）每台再生用压缩空气量逆流再生顶用压缩空气量q为0.20.3m3/C2min）,取q=0.2m3-（m2-min），压缩空气压力0.030.05MPa12）每天耗酸量13）年耗酸量14）每小时自用水

32、量由前级提供自用水：VRnc9.96x2x2由集中供应自用水：VC=2=1.66t22424VRnc总自用水：VtC=飞厂28.8x2x224=4.8t5.6 滤池及澄清池的计算滤池及混凝澄清设备的设计也有两种方法，一是根据出力对设备规范、结构尺寸作详细的设计计算，二是按现有的定型设计选用定型设备。一般情况可按第二种方法进行。5.6.1 滤池的选择和计算滤池常用的有无阀滤池、虹吸滤池、重力式空气擦洗滤池等。火电厂最常用的是重力式无阀滤池。其设计如下：（1）滤池设计出力正常时：最大时：上述各式中1.04是考虑滤池反洗自用水而增加的系数，称自用水率。自用水率与水的处理方式有关，当混凝澄清处理时，该

33、值取4%，如果是压力式过滤器的直流混凝过滤，则该值可高达20%。b值为滤池出水的其他自用水量（如混凝剂配制用水、冲洗用水等）。（2）滤池的选择根据设计出力从滤池定型规格中进行选择，选择无阀滤池S775标准，单台（格）出力为Q二200m3；h,每格尺寸为3.3x3.3（m），则再按下列关系确定台数nf。maxnf取整数，但不得少于2台（格），且max（nf1）Q=（2-1）x200=200m3/h>Qf=171.24m3/h成立，max'所以设计符合要求。（3）校验运行流速A每台（格）滤池工作面积，m2其u在允许范围1018mh内，计算所得流速符合规定。所以，nF为确定的nmax设

34、备台数（4）周期制水时间式中VF每台（格）滤池的滤料体积，m3x滤料泥渣容量，在采用粒径为0.51mm大理石和石英砂单层滤料时，水经澄清处理时的x值约为1250g/m3，水经直流混凝时的x值约为1500g/m3；对粒径为0.51mm单层无烟煤滤料的x值约为1500g/m3；双层滤料的x值约为单层滤料的两倍。c滤池进水中悬浮物含量，对经混凝澄清处理的水，可取10mg/L1c2滤池出水中悬浮物含量，一般为25mg/L（5）每昼夜每台（格）滤池反洗次数2424R=1.06取2次T22.71R不得超过规定值2，满足要求。（6）反洗用水量式中q空气擦洗强度,L/（m?s）,取q=15L/血s）t水洗时间

35、，一般为510min。细砂过滤及变孔隙过滤适当延长，前者10-15min，后者20min，取t二10min。V选用的滤池一次反洗水量（7）自用水率校核自用水率=x100%=QFnTnFmax98.01171.242x26.50x100%=4.3%计算所得自用水率，与事先假设值4%相差不大，自用水校核符合要求。5.6.2 澄清池选择计算混凝澄清设备目前常用的有机械搅拌加速澄清池及水力循环加速澄清池、沉淀池和接触混凝设备用的较少。水力加速澄清池适用于进水悬浮物含量小于2000mg/L的原水，它们的出水悬浮物含量都可以达到10m/L以下。本设计中悬浮物含量较少，选用水利搅拌式澄清池。表6水力搅拌式澄

36、清池设计规格项目出力池径池高泥斗数总容积出水槽形式单位m3/hmm个m3环形数据2009.37.022501）澄清池设计出力正常Qc1=Qf=171.24m3/hnn最大Qc1=QF=233.64m3/hmaxmax（2）澄清池的选择可根据计算的出力从澄清池定型规格中进行选择，如选用的澄清池单台出力为Q=200（m3/h）,则按下面关系确定台数nC1maxnc1maxQC1maxQ233.64200Qci取整数，但不得少于2台，且max所以，符合要求。（3）加药系统计算采用湿投法，选择聚合硫酸铁为混凝剂，在溶液箱内配置成浓度一般为10%20%的溶液投入水中。因水中悬浮物含量较少，混凝时配置成1

37、6%的溶液投加的混凝剂剂量Dn为每升25毫克（以含Fe3+16%液体计）。计算如下每小时加药量mC1二曙倍1.1x171.24x251000x22%二21.41kg3每天加药量mC1=24mC1=24x21.41=513.8kgdi每年加药量mC1=7000x2141=149.87ta10001000每小时投加药液量VC1mC121.41i=1000c1000x16%=0.134m3式中1.1澄清池自用水率按10%考虑；c投加的混凝剂浓度，固体药剂一般配成10%20%溶液投加，按16%计算;£药品纯度，已知按Fe3+算，e=22%；如果原水碱度很低，加入混凝剂后出水碱度低于0.4mm

38、ol/L时，则应考虑加碱措施。加碱量按保证出水碱度为0.4mmol/L进行计算。（4）排污量计算正常运行时排污量：最大出力时排污量：式中c澄清池进水中悬浮物含量，48.3mg/L1澄清池出水中悬浮物含量，10m/L每升水中因投加药剂而产生的沉淀物数量，可根据反应式计算，25m/L25000排泥浓度，mg/L（5）澄清池设计进水流量式中b取样等自用水量（不包括排污），m3/h，取b二20m3/h6. 凝结水精处理系统的计算表7国产凝气式机组凝结水量机组（MW）600300200125100凝结水量（m3/h）-1460-665-410-318-2606.1处理水量对100%凝结水处理机组，单元制

39、设计时每套处理装置的处理水量QCO即为该机组一台的凝结水量。当化学补给水补入凝汽器时，计算的凝结水还需加上化学补给水。6.2 前置过滤器计算这套前置过滤器处理水量Qco为一台机组凝结水的处理水量。对目前国内使用的01800mm覆盖过滤器每台出力为450m3/h（过滤面积54.4m2）。所需台数：npr>QCO二665二1.482即nPr=2台Q300Q每台前置过滤器的出力，Q二450m3.；h覆盖过滤器铺料纸粉浆液体积（一次用量）式中B一次纸粉耗量，其量大约为1m2过滤面积耗纸粉1Kg；0.02浆液浓度为2%。布置在一起的覆盖过滤器只需配备一套辅料设备。所选用的辅料箱体积为一次浆液提及的

40、1.52倍。6.3 体外再生空气擦洗高速混床的计算（1）台数的确定式中v高速混床运行流速，一般为90-120m/h，取100mh；A选用的混床截面积，混床直径取02000mmn备用台数，对于亚临界参数汽包锅炉供汽的汽轮机组，采用中性工况运行的y混合式凝汽器的简介空冷机组，每台机组设一台备用混床。即n二1。y校核运行流速（2）运行周期h,h每台混床内阴阳树脂装载高度，mRARCK1m3混床树脂每周期处理的凝结水量，对氢/氢氧型混床，约为10000m3,对氨/氢氧型混床比氢/氢氧型混床可提高3-10倍2424每天再生次数R=24=上二=0.08T283.3（3）每台混床再生一次用酸量100酸：工业

41、盐酸：再生用酸液：稀释用水：m-mV=araia10006280-1012.9=5.3m31000进酸时间：60mar1000AUp1000x3.14x5x1.025160x6280=23.4min200体外再生混床阳树脂再生水平，氨化混床可取200Kg/m3；A】选用的阳床截面积，阳床直径取Q2000mm；v再生液流速，一般为4-8m/h，取5m：h4）每台混床再生一次用碱量100%碱：m=200hA=200x0.5x3.14=314kgspRA工业液碱：再生碱液：稀释用水：m-m-srsi10007850一1012.9=6.8m3100060x78501000x3.14x4x1.0进碱时间

42、：60msr1000Aup1s200体外再生混床阴树脂再生水平，氨化混床可取200Kgim3；A】选用的阴床截面积，阳床直径取Q2000mm；v再生液流速，一般为2-4m/h，取4mh（5）酸碱消耗量每天耗工业酸量：年耗酸量：每天耗工业碱量：年耗碱量：（6）氨化混床用氨液量以循环淋洗法进行混床的氨化，其氨液用量通常为每m3阴树脂用200L、26%的氨水。每次氨水（26%）用量为每年氨水（100%）用量为一次再生时稀释氨水（至0.5%-1%）用水Vammx26%am（0.5%1%）x1000285.74x0.260.01x1000二7.43m3/（台次）7）再生用水、用气耗量每次再生擦洗树脂用气

43、量V:擦洗是在反洗之前进行，空气擦洗强度为3.44标ai1m3/（m2min）,空气压力为0.05MPa,擦洗次数一般为2030次，每次擦洗先进气23min,再用水淋洗12min,如此循环。兀_V=x22x3.4x25x3=800.7标ms/（台次）ai14式中，D阳树脂再生塔直径，m。C每次再生擦洗树脂用水量V:淋洗水量可取0.40.5m3/（m2-min）。W兀V=x22x0.4x25x2=15.7m3/（台次）W4反洗（反洗及反洗分层）用水量V:流速1015m/h,时间各为15min。b=31.4m3/（台次）兀15兀15V=一x22x10xx2+x22x10x-b460460式中，D阴

44、树脂再生塔直径，m.。A正洗用水量V:通常按水耗20m3/m3计算。fV二20（h+h）A二20x（0.5+0.5）x3.14二62.8ms/（台次）fRARC混合树脂用气量V:气体流量通常为2.32.4标m3/（m2min），压力为0.1ai20.15MPa,时间为35min。V=x22x2.3x4=28.89标m3/（m2min）ai24每次再生总用气量:Vco二V+V二800.7+28.89二829.59标ms/(m2min)aiai1ai2每次再生总用水量:二5.3+6.8+62.8+31.4+15.7+7.43二129.43m3/(m2min)每小时再生用水量:VCOt器x(3-1)

45、=0.91m3/h7. 箱类的选择7.1 除盐水箱对凝汽式电厂，除盐水箱（包括凝结水箱）其总有效容积为最大一台锅炉每小时最大连续蒸发量的23倍，并能满足机组启动和锅炉化学清洗需要。当采用自用水集中供应时，可以设专用自用水箱，此时自用水从除盐水箱中抽取。除盐水箱一般布置在混床之后，但也有设置在阴床和阳床之间的，甚至在混床之后再设除盐水箱的两级除盐水箱，此时前一级除盐水箱兼做自用水箱。所以，选用4台容积为800m3（壁为阶梯型）的水箱，顶型为球面顶。7.2 清水箱清水箱设置于无阀滤池之后，后接强酸阳离子交换器。清水箱不少于两台，有效容积对凝汽式电厂为12h清水耗用量。取1.5h的清水耗用量。所以选用两台容积为200m3的水箱，顶型为锥形。7.3 中间水箱中间水箱设置于除碳器与阴床之间，每套系统一台，共两台。对单元制系统，中间水箱容积为每套设备出力的25min贮水量，最小不少于2m3。取3min的贮水量。所以选用两台容积为10m3的水箱，顶型为平顶。7.4 酸碱系统酸、碱、盐系统，一般包括贮存、输