项目塔吊基础施工设计方案(优秀)

1、WORD 格式可编辑某某某某工业服务区高技术服务平台项目塔吊基础施工方案一、工程概况工程名称：某某某某工业服务区高技术服务平台项目建设地点：某某新城核心区CBD，岭南大道以东、君兰路以南、君兰南二路以北、华章西一路以西地块，紧邻某某新闻中心建设单位：某某新城高技术产业发展有限公司总包单位：某建筑。工程局有限公司（联合体牵头单位）与某建筑某市设计研究院有限公司联合体监理单位：某市工程顾问有限公司拟建场地位于某某新城岭南大道以东、君兰路以南、富华路以北、华章西一路以西地块，属珠江三角洲冲积平原腹地，场地原为耕地和鱼塘，后经回填平整，场地地势较为平坦 . 本工程由地上两栋 41 层塔楼、地下 3 层

2、地下室局部 4 层、 5 层裙楼组成，建筑总高度 190.1 米、标准层层高 4.2 米。高层办公楼采用现浇钢筋混凝土框架核心筒结构，在 3、4、5 层处通过设置连接体连成一个整体，形成连体结构，连体部分采用型钢混凝土梁式转换。二、编制依据1、 某某某某工业服务区高技术服务平台项目工程详细勘察报告2、建筑桩技术规范 JGJ94-943、塔吊厂家提供的塔吊说明STT293塔式起重机安装使用说明书4、某某某某工业服务区高技术服务平台项目电子版图纸5、建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2011）6、塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T187-2009 ）7、混凝土结构工程施工

3、质量验收规范 （GB50204-2011）专业知识整理分享WORD 格式可编辑8、建筑施工安全检查标准 （JGI-2011 ）9、建筑机械使用安全技术规程 （JGJ33-2001）10、施工现场临时用电安全技术规程 （JGJ46-2005）11、国家、省、市、行业的其他现行有关工程建设的规范、规程、标准及有关标准图集、企业内控资料、工法及各项规章制度等。三、塔式起重机型号及定位的选择1、塔式起重机型号塔吊主要用于结构施工中的大宗物料（如：钢筋、模板和砼等）的水平、垂直运输。根据本工程的实际情况和工期要求，需吊运的物料多、时间短、高度高，施工面积大。经综合考虑本工程采用2 台塔式起重机来完成水平

4、及垂直运输，拟采用由抚顺永茂建筑机械有限公司生产的 ST系列 STT293型号塔机。2、塔式起重机的基础承台形式为使塔吊使用经济合理， 有利于降低工程成本， 同时考虑到本工程现有的施工场地条件和塔吊的工作特点， 根据塔吊使用说明书中的对塔基类型的叙述， 拟采用固定附着工作方式， 即将塔身通过地锚螺栓直接固定在钢筋砼基础上。 这种工作方式可有效地减少基础承台尺寸，减少占地面积，不必进行塔吊基础配重，同时方便施工。3、塔式起重机的定位塔吊定位时要考虑以下几点：（ 1）服务范围广，尽量满足施工现场工作面的需要，减少工作死角。（ 2）尽量避开建筑物的突出部位，减少对施工的影响，尽量避免穿越裙房或地下室

5、设置，以免留下预留洞和后浇施工部分。（ 3）避免影响周围建筑物和企事业单位。专业知识整理分享WORD 格式可编辑（ 4）保证塔吊安装和拆除时所必须的场地和工作条件。（ 5）尽量保证施工场地物料的堆放、搬运在塔吊工作范围内，减少二次搬运。考虑到以上几点因素， 结合本工程结构设计特点以及现有的施工场地面积大等情况。因此，项经部和公司有关部门研究决定，将安装2 台塔吊来负责本工程的吊运工作。每座塔楼均单独配备一台塔吊。详见附图。四、 STT293塔式起重机及桩基础参数信息1、塔吊厂家提供的塔吊技术参数STT293塔吊独立高度 61.24m，附着式高度 205.24m，有效工作幅度 3.8 74m，最

6、大起重量 12t ，其最大工作臂长 74m，最大幅度起重量 2.7t,70 米时 3t,60 米 4t,50 米 5.3t 。2、 STT293塔吊桩基拟采用工程桩4 根 1000 钻孔灌注桩，桩配筋14? 20200，? 10150，拉筋 ? 14600，主筋伸入承台 1000（所用钢筋均为三级钢），桩身砼 C30-35，有效桩长 9m，桩端持力层为中风化泥岩 14。桩顶标高 (-19.20m) 。桩距 5.4m，桩顶伸入塔吊基础承台内 0.1m。3、STT293塔吊基础承台1固定附着式塔基基础承台采用现浇钢筋砼厚板式承台，几何尺寸为 7.0m( 长) 7.0m( 宽) 2.0m（高），C3

7、5 砼，承台面标高 -17.3m，承台底标高 -19.30m。承台边缘至桩中心的距离为 800 ，桩顶镶入承台 100 ，承台配筋面筋双向 22150，底筋双向 25200，拉筋14600，钢筋等级均为三级钢，保护层除底部100 外均为 50。4、STT293塔吊基础承台2（本项目建议采用此型塔吊基础）因根据 STT293塔吊使用说明书，其基础尺寸7000X7000X2000与 、 、22、 24轴 L、K 轴承台部分重叠，建议本项目两台塔吊基础与相邻 、 、22 、24 轴 L、 K轴承台一起浇捣混凝土，、轴L、K轴塔吊基础尺寸22 、24 轴 L 、K 轴塔吊基础。两台塔吊基础桩基借用相邻

8、四承台桩基，经验算塔吊基础采用天专业知识整理分享WORD 格式可编辑然基础完全满足塔吊使用安全。当采用与工程桩结合是塔吊更有安全保障。塔吊承台四周预埋 300X3 以上止水钢板，并按要求错位预留不小于 1000 长基础底板钢筋。五、塔吊基础计算1、塔吊地质状况根据某某某某工业服务区高技术服务平台项目工程详细勘察报告A 楼 STT293型塔吊安装位置处附近有个 ZK20/21/28/29 控制性钻孔及其组成的 101011-11 交 3-3 4-4 地质剖面，取 ZK29钻孔的地质状况做为塔基的地质状况， B 楼 STT293 型塔吊安装位置处附近有个 ZK24/25/32/33 控制性钻孔及其

9、组成的 141415-15 交 3-3 4-4 地质剖面，取 ZK24钻孔的地质状况做为塔基的地质状况，如下表。层土层土层顶面土层底面土层厚度人工挖孔灌注桩号名称标高（ m） 标高（ m）（m）桩周极限摩桩端土极限ZK29黄海高程黄海高程擦力（ kpa ）端阻力（ kpa）1淤泥质土-19.30-19.610.31842强风化基-19.61-21.011.480800岩 133微风化基-21.01-30.717.291179011790岩 15层土层土层顶面土层底面土层厚度人工挖孔灌注桩号名称标高（ m） 标高（ m）（m）桩周极限摩桩端土极限ZK24黄海高程黄海高程擦力（ kpa ）端阻力（

10、 kpa）1粉质粘土-19.30-20.591.2925102中风化基-20.59-24.894.352905290岩 143微风化基-24.89-27.392.51179011790岩 15专业知识整理分享WORD 格式可编辑4中风化基-27.39-33.490.9152905290岩 14塔吊四桩基础的计算书依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)。一.参数信息塔吊型号 :QT70塔机自重标准值 :Fk1=1484.00kN起重荷载标准值 :Fqk=70.00kN塔吊最大起重力矩 :M=4043kN.m非工作状态下塔身弯矩:M=5688kN.m塔吊计算高度 :H

11、=220m塔身宽度 :B=2m桩身混凝土等级 :C30承台混凝土等级 :C35保护层厚度 :H=50mm矩形承台边长 :H=7m承台厚度 :Hc=2m承台箍筋间距 :S=600mm承台钢筋级别 :HRB400承台顶面埋深 :D=0m桩直径 :d=1.0m桩间距 :a=5.4m桩钢筋级别 :HRB400桩入土深度 :9m桩型与工艺 : 泥浆护壁钻 ( 冲) 孔灌注桩计算简图如下：二.荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值Fk1=1484kN专业知识整理分享WORD 格式可编辑2) 基础以及覆土自重标准值Gk=7 7 2.00 25=2450kN3) 起重荷载标准值Fqk=70kN2

12、. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.81.59 1.95 1.39 0.2=0.69kN/m 2=1.20.69 0.35 2=0.58kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=qskH=0.58 220.00=127.43kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5FvkH=0.5127.43 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 ( 本地区 Wo=0.60kN/m2)=0.81.67 1.95 1.39 0.60=2.1

13、7kN/m 2=1.22.17 0.35 2.00=1.83kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=qskH=1.83 220.00=401.52kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5FvkH=0.5401.52 3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=5688+0.9专业知识整理分享WORD 格式可编辑非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k三.桩竖向力计算非工作状态下：Q=(F +G)/n=(1484+2450.00)/4=983.50kNkkkQ=(F +G)/n+(M +F h)/Lkmaxkkkvk=(1484+2450)/4

14、+(49855.39+401.52 2.00)/7.64=7618.01kNQkmin=(F +G-Flk)/n-(M+F h)/Lk kk vk=(1484+2450-0)/4-(49855.39+401.522.00)/7.64=-5651.01kN工作状态下：Q=(F +G+F )/n=(1484+2450.00+70)/4=1001.00kNkkkqkQ kmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(M k+Fvkh)/L=(1484+2450+70)/4+(21942.18+127.43 2.00)/7.64=3908.05kNQkmin=(F +G+F -Flk)/n-(M+F h)/L

15、k k qkk vk=(1484+2450+70-0)/4-(21942.18+127.432.00)/7.64=-1906.05kN四.承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i 桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 Ni =1.35 (F k+Fqk)/n+1.35 (Mk+Fvk h)/L=1.35(1484+70)/4+1.35(21942.18+127.432.00)/7.64=4448.99kN最大拔力 Ni =1.35 (F k+Fqk)/n-1.35 (Mk+Fvk h)/L=1.35(1484+70)/4-1.35(21942.18+127.432.00)/

16、7.64=-3400.04kN专业知识整理分享WORD 格式可编辑非工作状态下：最大压力 Ni =1.35 Fk/n+1.35 (Mk+Fvkh)/L=1.35 1484/4+1.35 (49855.39+401.52 2.00)/7.64=9457.43kN最大拔力 Ni =1.35 Fk/n-1.35 (Mk+Fvkh)/L=1.35 1484/4-1.35 (49855.39+401.52 2.00)/7.64=-8455.73kN2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第条其中 Mx,My1计算截面处 XY方向的弯矩设计值 (kN.m) ；xi ,y i 单桩相对承台中心轴

17、的XY方向距离 (m) ；Ni 不计承台自重及其上土重，第i 桩的竖向反力设计值 (kN) 。由于非工作状态下，承台正弯矩最大：M =M=2 9457.43 x y承台最大负弯矩 :M =M=2 -8455.73 x y3. 配筋计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时， 1 取为 1.0, 当混凝土强度等级为 C80 时， 1 取为 0.94, 期间按线性内插法确定；fc混凝土抗压强度设计值；h0承台的计算高度；fy钢筋受拉强度设计值，2f y=360N/mm。专业知识整理分享WORD 格式可编辑底部配筋计算 : s=32155.2710

18、6/(1.000 16.700 7000.000 19502)=0.0723=1-(1-20.0723) 0.5 =0.0752 s=1-0.0752/2=0.9624As=32155.27106/(0.9624 1950.0 360.0)=47593.9mm2顶部配筋计算 : s=28749.49106/(1.000 16.700 7000.000 19502)=0.0647=1-(1-20.0647) 0.5 =0.0669 s=1-0.0669/2=0.9624As=28749.49106/(0.9665 1950.0 360.0)=42371.3mm2五.承台剪切计算最大剪力设计值：V

19、max=9457.43kN依据混凝土结构设计规范(GB50010-2010) 的第条。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：式中计算截面的剪跨比 , =1.500ft 混凝土轴心抗拉强度设计值，2f t =1.570N/mm；b 承台的计算宽度， b=7000mm；h0承台计算截面处的计算高度，h0=1950mm；fy钢筋受拉强度设计值，2f y=360N/mm；S 箍筋的间距， S=600mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋 !六 . 承台受冲切验算专业知识整理分享WORD 格式可编辑角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行

20、承台角桩冲切承载力验算七.桩身承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008) 的第条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.357618.01=10284.31kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中 c基桩成桩工艺系数，取0.75fc混凝土轴心抗压强度设计值，2；f c=14.3N/mm2Aps桩身截面面积， Aps=785399mm。经过计算得到桩顶轴向压力设计值不满足要求, 需桩配筋计算 !八.桩配筋计算依据建筑桩基技术规范 (JGJ94-2008) 第条受压桩桩正截面受压承载力计算。其中 N桩轴向压力设计值，N=1.35Qkmax

21、=10284.31kN；fc混凝土轴心抗压强度设计值，2f c=14.3N/mm；2Aps桩的截面面积， Aps=785398.75mm；fy钢筋强度抗压强度设计值，2f y=360N/mm；As全部纵向钢筋截面面积。2经过计算得到纵向受压钢筋截面面积A s=5169.186mm。桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008 第条受拉承载力计算，最大拉力N=1.35 Qkmin7628.86kN专业知识整理分享WORD 格式可编辑2经过计算得到受拉钢筋截面面积A s=21191.3mm由于桩的最小配筋率为0.56%，计算得最小配筋面积为24398mm2综上所述，全部纵向钢筋面积516

22、9mm九.桩竖向承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009) 的第和条轴心竖向力作用下， Qk=1001.00kN；偏心竖向力作用下， Qkmax=7618.01kN桩基竖向承载力必须满足以下两式：单桩竖向承载力特征值按下式计算：其中 Ra单桩竖向承载力特征值；qsik 第 i 层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值；qpa桩端端阻力特征值，按下表取值；u 桩身的周长， u=3.14m；Ap桩端面积 , 取 Ap=0.79m2；li 第 i 层土层的厚度 , 取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下 :序号土层厚度 (m)极限侧阻力标准值 (kPa) 极限端阻力标准值

23、 (kPa)土名称12.380800粉土或砂土22.752905290密实粉土341179011790密实粉土由于桩的入土深度为9m,所以桩端是在第3 层土层。最大压力验算 :专业知识整理分享WORD 格式可编辑R a=3.14 (2.3 40+2.7 2645+45895)+58950.79=101433.46kN由于 : R a = 101433.46 Q k = 1001.00,最大压力验算满足要求 !由于 : 1.2R a = 121720.16 Qkmax = 7618.01, 最大压力验算满足要求 !十.桩的抗拔承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2

24、009) 的第条偏心竖向力作用下， Qkmin=-5651.01kN桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式：式中 Gp桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计；i 抗拔系数；Ra=3.14(0.7502.380+0.7002.75290+0.7004 11790)=135582.130kNG p=0.785 (9 25-8.5 10)=109.956kN由于 : 135582.13+109.96 = 5651.01，抗拔承载力满足要求 !塔吊附着计算塔机安装位置至建筑物距离超过使用说明规定，需要增长附着杆或附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，需要进行附着的计算。主要包括附着杆计算、附着支座计算和锚固

25、环计算。一.参数信息塔吊型号 :QT70塔吊最大起重力矩 :M=4818kN.m非工作状态下塔身弯矩:M=5688kN.m塔吊计算高度 :H=207.4m塔身宽度 :B=2m附着框宽度 :2.6m最大扭矩 :5688kN.m风荷载设计值 :1.80kN/m2专业知识整理分享WORD 格式可编辑附着节点数 :5各层附着高度分别(m):44.3,87.9,142.5,184.5,208.4附着杆选用：角钢 +缀板附着点 1到塔吊的竖向距离 :b1=5m附着点 1 到塔吊的横向距离 :a1=3.2m附着点 1到中轴线的距离 :a2=4.2m二.支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时， 最上面一道附着

26、装置的负荷最大， 因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁， 其内力及支座反力计算如下 :qM4 4.3m4 3.6m54.6m4 2.0m23.9m1.0m1. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m2)=0.81.59 1.95 1.39 0.2=0.69kN/m=1.20.69 0.35 2=0.58kN/m22) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值 ( 本地区 Wo=0.50kN/m2)=0.8 1.66 1

27、.95 1.39 0.50=1.80kN/m 2=1.21.80 0.35 2.00=1.51kN/m2. 塔机的倾覆力矩专业知识整理分享WORD 格式可编辑工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k3. 力 Nw 计算工作状态下 :Nw=566.936kN非工作状态下 :Nw=295.260kN三.附着杆内力计算塔吊四附着杆件的计算属于一次超静定问题, 采用结构力学计算个杆件内力:计算简图 :方法的基本方程：计算过程如下：其中 : 1p 为静定结构的位移；专业知识整理分享WORD 格式可编辑T i 0 为 F=1 时各杆件的轴向力；T i 为在外力

28、 M和 P 作用下时各杆件的轴向力；li 为各杆件的长度。考虑到各杆件的材料截面相同，在计算中将弹性模量与截面面积的积 EA约去，可以得到：各杆件的轴向力为：考虑工作状态和非工作状态两个工况，以上的计算过程将从 0-360 度循环，解得每杆件的最大轴压力，最大轴拉力：杆 1 的最大轴向拉力为： 2300.7kN；杆 2 的最大轴向拉力为： 2140.51kN；杆 3 的最大轴向拉力为： 2140.51kN；杆 4 的最大轴向拉力为： 2300.7kN；杆 1 的最大轴向压力为： 2300.70kN；杆 2 的最大轴向压力为： 2140.51kN；杆 3 的最大轴向压力为： 2140.51kN；

29、杆 4 的最大轴向压力为 : 2300.70kN 。四.附着杆强度验算采用标准附墙件 !塔吊计算满足要求！塔吊天然基础的计算书依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009) 。一.参数信息塔吊型号 :QT70塔机自重标准值 :Fk1=1484.00kN起重荷载标准值 :Fqk=70.00kN塔吊最大起重力矩 :M=4043kN.m专业知识整理分享WORD 格式可编辑塔吊计算高度 :H=61.24m塔身宽度 :B=2m非工作状态下塔身弯矩:M=5688kN.m承台混凝土等级 :C35钢筋级别 :HRB400地基承载力特征值 :700kPa承台宽度 :Bc=10.1m承台厚度

30、 :h=2.00m基础埋深 :D=0m计算简图 :二.荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值Fk1=1484kN2) 基础以及覆土自重标准值Gk=10.1 10.1 225=5100.5kN3) 起重荷载标准值Fqk=70kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值2a.塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m )=0.81.49 1.95 1.73 0.2=0.80kN/m 2专业知识整理分享WORD 格式可编辑=1.20.80 0.35 2=0.68kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk H=0.68 61.24=41.

31、37kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk H=0.541.37 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 ( 本地区 Wo=0.50kN/m2)=0.81.55 1.95 1.73 0.5=2.09kN/m 2=1.22.09 0.35 2=1.76kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk H=1.76 61.24=107.59kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk H=0.5107.59 3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M=5688+0.9k非工作状态下，标准

32、组合的倾覆力矩标准值k三. 地基承载力计算四 . 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009) 第条承载力计算。塔机工作状态下：专业知识整理分享WORD 格式可编辑当轴心荷载作用时：=(1484+70+5100.5)/(10.110.1)=65.23kN/m当偏心荷载作用时：2=(1484+70+5100.5)/(10.110.1)-2 (10466.82 1.414/2)/171.722=-20.96kN/m由于 P kmin 0 所以按下式计算Pkmax：=(10466.82+41.37 2)/(1484+70+5100.50)=1.59m 0.21b=2.12m

33、工作状态地基承载力满足要求!=5.05-1.12=3.93m=(1484+70+5100.50)/(33.93 3.93)2=143.68kN/m塔机非工作状态下：当轴心荷载作用时：=(1484+5100.5)/(10.110.1)=64.55kN/m当偏心荷载作用时：2=(1484+5100.5)/(10.110.1)-2 (8982.52 1.414/2)/171.722=-9.42kN/m由于 P kmin 0 所以按下式计算Pkmax：专业知识整理分享WORD 格式可编辑=(8982.52+107.59 2)/(1484.00+5100.50)=1.40m0.21b=2.12m 非工作

34、状态地基承载力满足要求!=5.05-0.99=4.06m=(1484+5100.50)/(34.06 4.06)=132.99kN/m2四.地基基础承载力验算修正后的地基承载力特征值为:f a=700.00kPa轴心荷载作用：由于f aPk=65.23kPa，所以满足要求！偏心荷载作用：由于1.2 f a Pkmax=143.68kPa，所以满足要求！五.承台配筋计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2011 第 8.2 条。1. 抗弯计算，计算公式如下 :式中 a 1截面 I-I至基底边缘的距离，取a 1=4.05m；a截面 I-I在基底的投影长度 , 取 a=2.00m 。P截面

35、I-I处的基底反力；工作状态下： P=143.68 (33.93-4.05)/(3 3.93)=94.31kN/m 2 ；M=4.052 (2 10.1+2) (1.35 2143.68+1.35 94.31-2 1.35 5100.50/10.1 )+(1.35143.68-1.35 94.31)10.1/12专业知识整理分享WORD 格式可编辑非工作状态下：P=132.99(34.06-4.05)/(34.06241116867039)=88.80kN/m 2；M=4.052 (2 10.1+2) (1.35 132.99+1.35 88.80-2 1.35 5100.5/10.1 2)+

36、(1.35 132.99-1.35 88.80) 10.1/122. 配筋面积计算 , 公式如下 :依据混凝土结构设计规范GB 50010-2010式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时， 1 取为 1.0, 当混凝土强度等级为 C80 时， 1 取为 0.94, 期间按线性内插法确定；fc混凝土抗压强度设计值；h0承台的计算高度。经过计算得 : s=6572.89 106/(1.00 16.70 10.10 103 19502)=0.0100.5 =1-(1-2 0.010) =0.010 s=1-0.010/2=0.995A s=6572.89 106/(0.995 1950360.00)=9411.57mm2 。专业知识整理分享WORD 格式可编辑六.地基变形计算规范规定：当地基主要受力层的承载力特征值(fak) 不小于 130kPa 或小于 130kPa但有地区经验，且黏性土的状态不低于可塑（液性指数IL 不大于 0.75 ）、砂土的密实度不低于稍密时，可不进行塔机基础的天然地基变形验算，其他塔机基础的天然地基均应进行变形验算。塔吊计算满足要求！六、塔式起重机基础施工塔式起重机基础施工流程如下：