原油常压塔工艺设计计算

1、设计题目：原油常压塔工艺计算设计任务：根据基础数据，绘制各种曲线根据原料油性质及产品方案确定产品收率作物料平衡根据给定数据进行分储塔计算，并绘制精储塔计算草图校核各侧线及塔顶温度设计基础数据：本设计采用某原油问原料进行常压塔工艺计算，原料及产品的基础数据见下表，年开工天数按8000h计算，侧线产品及塔底重油都使用过热水蒸汽汽提，使用的温度为420C,压力为0.3MPa。原油实沸点蒸储以及窄储分性质沸点范围C占原油m%伊0,3g/cm特性因数含硫里%凝点C每微分总收率IBP1223.453.450.7440.041221501.715.160.762811.760.031501751.86.96

2、0.774311.830.04175-2002.929.880.804211.610.04200-2252.7212.60.813911.680.05225-2502.815.40.81611.840.07250-2752.517.90.81712.020.09275-3004.722.60.812312.270.09300-3254.627.20.82512.270.11325-3503.630.80.838112.240.113503753.934.70.84512.310.113753953.3380.851712.36395-4256.1444.140.871312.234254505

3、.6749.810.883612.22450-4756.8755.680.893612.22项目密度20C恩氏蒸储储出温度C0%10%30%50%70%90%ep汽油0.777975123150164180205210煤油0.8229218223230235240250263轻柴油0.8402245273285292308321重柴油0.8516296316325336340348重油0.942306设计内容：根据基础数据，绘制各种曲线根据原料油性质及产品方案确定产品收率作物料平衡根据给定数据进行分储塔计算，并绘制精储塔计算草图校核各侧线及塔顶温度主要参考文献：1、林世雄主编，石油炼制工程（第

4、三版），石油工业出版社，2006年;2 、李淑培主编，石油加工工艺学（第一版），煌加工出版社，1998年;3 、侯祥麟，中国炼油技术（第一版），中国石化出版社，1991年。一、生产方案经过计算，此次油品是密度较大的油品，根据经验计算，汽油、煤油、轻柴、重柴的总收率大于30%重油是生产优质沥青的好原料，还可以考虑渣油的轻质化，煤油收率高，适合生产航空煤油，该原油的生产方案是燃料一化型加工方案。二、回流方式的确定本设计的处理量较大，考虑采用塔顶二级冷回流，并采用两个中段回流。三、确定塔板数在原料一定的情况下，塔板的数目越多，精度越好，但压降越大，成本越高，本设计采用41层塔板。四、塔板形式的确定本

5、设计采用操作弹性大，塔板压降小，造价适中的浮阀塔板。设计说明书：1、根据基础数据绘制各种曲线；2、根据已知数据，计算并查工艺图表确定产品收率，作物料平衡;3、确定汽提蒸汽用量；4、塔板选型和塔板数的确定；5、确定操作压力；6、确定汽化段温度：、汽化段中进料的汽化率与过汽化度；、汽化段油气分压；、汽化段温度的初步求定；、tF的校核。7、确定塔底温度；8、塔顶及侧线温度的假定与回流热分配：、假设塔顶及各侧线温度；、全塔回流热；、回流方式及回流热分配。9、侧线及塔顶温度的校核；10、精储塔计算草图。原油常压塔精储塔工艺计算过程1、根据基础数据绘制各种曲线假设原油=100g,则(1)IBP-122V=

6、3.45/0.744=:4.63709122-150V：=1.71/0.7628:=2.24174150-175M=1.8/0.7743=:2.32468(4)175-200V=2.92/0.8042=3.63094200-225M=2.72/0.8160：=3.43137(6)225-250V6=2.8/0.8160=:3.43137250-275V=2.5/0.817=3.05998275-300V8=4.7/0.8123=:5.78604300-325V=4.6/0.825=5.57576(10)325-350Vic:=3.6/0.8381二=4.29543(11)350-375%：=3

7、.9/0.845=4.61538375-395V12:=3.3/0.8517二=3.87460395-425V:=6.14/0.8713=7.04694(14)425-450V4:=5.67/0.8836=6.41693(15)450-475V15:=6.87/0.8936=7.688003V总=67.96681cm进行规一化得:V1%=6.82%V2%=3.30%V3%=3.42%V4%=5.34%V5%=4.92%V6%=5.05%V7%=4.50%V8%=8.51%V9%=8.20%V10%:=6.32%V11%:=6.79%V12%:=5.70%V13%=：10.37%V14%:=9.

8、44%V15%=：11.31%由上可得绘制实沸点曲线数据:表（I）温度体积分数温度体积分数122c6.82%300c41.86%150C10.12%325c50.06%175C13.54%350c56.38%200c18.88%375c63.17%225c23.8%395c68.87%250c28.85%425c79.24%275c33.35%450c88.68%绘制实沸点蒸储曲线。见图（I）查实沸点曲线得以下数据，利用数据求定平衡汽化曲线数据。表.（n）6.82%10%20%30%40%50%60%70%80%90%122c148C205c258c295c323c363c399c425c45

9、4ca.计算实沸点曲线的参考线的斜率及其各点温度由石油炼制工程第三版，图7-17,根据实沸点蒸储曲线10麻70%点得实沸点蒸储曲线参考点斜率=（399-148）/（70-10）=4.18C/%,由此计算参考线的各点温度：6.82%=148-4.18(10-6.82)=134.71C20%30%=148-4.18(30-10)=231.6C40%50%=148-4.18(50-10)=315.2C60%70%=148-4.18(70-10)=398.8C80%90%=148-4.18(90-10)=482.4Cb.计算平衡汽化参考线斜率及各点温度用石油炼制工程第三版7-17上图，根据实沸点蒸储曲

10、线平衡汽化参考线的斜率为2.45C/%,用图7-17中图查得=148-4.18(20-10)=189.8C=148-4.18(40-10)=273.4C=148-4.18(60-10)=357c=148-4.18(80-10)=440.6C10%170%斗率4.18C/%查得F=22.3245C,故平衡汽化参由平衡汽化参考线的6.82%=292.875510%=292.875520%=292.875530%=292.875540%=292.875560%=292.875570%=292.875580%=292.875590%=292.875550%自和斜率可计算得其他各点温度C-2.45(50

11、-6.82C-2.45(50-10)C-2.45(50-20)C-2.45(50-30)C-2.45(50-40)C+2.45(60-50)C+2.45(70-50)C+2.45(80-50)C+2.45(90-50)=187.0845C=194.8755C=219.3755C=243.8755C=268.3755C=317.3755C=341.8755C=366.3755C=390.8755C考线50%=实沸点蒸储参考线50%氏-AF=315.2C-22.3245=292.8755CF6.82%,=122C-134.71C=-12.71CF10%=0CF20%=:205C-189.8C=15

12、.2CF30%=：258C-231.6C=27.2CF40%=:295C-273.4C=21.6CF50%=:323C-315.2C=7.8CF60%=:363C-357C=6CF70%=:399C-398.8C=0.2CF80%=:425c-440.6C=-15.6CF90%=454c-482.4C=-28.4Cc.计算实沸点蒸储曲线与其参考线的各点温差Fi%d.求平衡汽化曲线各点温度由图7-17下图查得各储出百分数时的温差比值得:6.82%比值=0.39,10%:匕值=0.38,20%0.33.平衡汽化曲线各点的温差6.82%T;二-12.71*0.39=-4.956920%T;:15.2

13、*0.36=5.472C40%T;:21.6*0.33=7.128C60%T;:6*0.33=1.98C80%T=-15.6*0.33=-5.148C比值=0.36,其余各点比值都是参考线相应各点的温差Fi%乘以对应的比值,平衡汽化曲线各点温度等于它的参考各点温度加上相应的由此得平衡汽化各点的4ToC10%T=0C30%T=27.2*0.33=8.976C50%T=7.8*0.33=2.574C70%T=0.2*0.33=0.066C90%T=-28.4*0.33=-9.372CT等于实沸点蒸播曲线与其T值，得平衡汽化温度，见表（出）表出6.82%10%20%30%40%50%60%70%80

14、%90%182c195C225c253c276c295c319C342c361c382c根据上表绘制原油常压下的平衡汽化曲线图，见图（I）2、根据已知数据计算，查工艺图表确定产品收率，作出物料平衡、切割点的计算根据常压切割以及产品性质中的恩氏蒸储储出温度及石油炼制第三版，P201202凡恩氏蒸储温度高出图7-12及图7-13进行恩氏蒸储曲线与实沸点蒸储曲线的转化计算时,246c者，考虑到裂化的影响，须用lgD=0.00852t-1.691进行温度校正，则校正F12的t=t+D,以汽油分储为例a.实沸点蒸储50喊=164+At（查图7-12）=164-2.75=161.25Cb.用图7-13查得

15、实沸点蒸储曲线温差汽油储分表（W）曲线线段恩氏蒸储温差C实沸点蒸储温差C|0%-10%4568.510%-30%274230%-50%142450%-70%1616.970%-90%2531.490%-终储点56.4则实沸点的30%30%点:=161.25-24;:137.25C10%点:=137.25-24;:95.25C0%点:=95.25-68.5=26.75C70%点:=161.25+16.9=178.15C90%点:=178.15+31.4=209.55C100%点=209.55+6.4=215.95C实沸点范围：26.75C-215.95C同理可得煤油储分实沸点范围：201.8C2

16、70.4C轻柴储分实沸点范围：223.1C355.3C重柴储分实沸点范围：279.1C405C重油实沸点范围：314.2C（根据石油炼制第二版P239图查得）、由上计算得实沸点切割点，再由图实沸点蒸储曲线查各产品储分收率得下表表（V）产品实沸点切割点C实沸点沸程C收率%密度回,3g/cm恩氏蒸储温度体积分数分数0%10%30%50%70%90%100%汽油208.8826.75215.952115.60.777975123150164180205210煤油246.75201.8270.47.56.20.8299218223230235240250213轻柴油317.2223.1355.319.

17、516.40.8402245273285292308321重柴油359.6279.140511.59.80.8516296316325336340348重油40.5520.942306、微分分子量的确定汽油微分：斜率S205-123=1.025%8090%留出温度-10%储出温度90-10体积平均沸点tvtv由储程测定的10%30%50%70%90炬五个储出温度计算得到t10+t30+t50+t70+tt123+150+164+180+205644C55根据周佩正所列得：tme=tv-me,InAme=-1.351810.012800tv0'6667+3.64678S0.3333InA

18、me=2.1066705me=5.81tme=164.45.81=158.59C=431.73K查工艺图表由r得API=45.6d，J=141.50.7999g/cm345.6+131.5M=184.5+2.295T-0.2332KT+1.329X10-15(KT)2-0.6222pT式中T为平均沸点(K),K为特性因数，p为20c时的密度5M=184.5+2.295X431.73-0.2332X11.50X431.73+1.329X10X(11.50X431.73)2-0.6222X0.7944X431.73=131.7其他福分同理此上API。时通过P20在炼油工艺计算图表集上册，石油加工科

19、学研究院出版，比重换算图，其他公式来自于石油炼制工程第三版。、微分的平衡汽化0%勺确定以重柴为例340-316a、按图7-15换算50%自温度=0.4C/%恩氏蒸储10%70%自斜率=由图查得：平衡汽化50%氏一恩氏蒸储50%岚=18.01C则平衡汽化50%岚=336+18.01=354.01Cb、由图7-16查得平衡汽化曲线各段温差（见表V1）则平衡汽化曲线30%=50%-t30%-5。=354.01-5.9=348.11C10%=348.11-5.1=343.01C0%=343.018=335.01C表(VI)曲线线段恩氏蒸储温度C平衡汽化温差c0%-10%20810%-30%95.130

20、%-50%115.9其他福分同理、汽油储分焦点温度焦点压力的确定由S=1.025,API°=45.6查石油储分临界压力图：压力=38.0atm查石油储分临界温度图：温度=368.4C查石油储分焦点温度图=386.4C查石油储分焦点压力图=45.6atm、油品的相关性质参数表（口）表（口）油品密度R0,3g/cm比重指数API°特性因数K相对分子量M平衡汽化温度C汽油储分0.777950.411.73131.6103.4煤油储分0.829941.211.85174.6218.5轻柴福分0.840238.212.27290.0255.4重柴福分0.851633.412.3035

21、2.5335.01、产品收率和物料平衡下表所列的物料平衡中没有考虑损失，在实际生产中原油不可能全部转化为产品，通常在常压塔的物料平衡计算中（气体+损失）约占原油的0.5%表皿油品产率处理里或JM体积分数质量分数104t/aKg/hKmol/h原油100100487608750汽油2115.675.9794963721.60煤油7.56.230.19437743216.17轻柴19.516.478.8799838344.27重柴11.59.847.7359663167.26重油40.552253.243165433、汽提蒸汽用量侧线产品及塔底重油都用过热水蒸气汽提，使用的时温度420C,压力0.

22、3Mpa的过热水蒸气，参考图7-52和表7-12,取汽提水蒸气量如表IX表IX油品质量分数（对油）%Kg/hKmol/h一线煤油31132.2962.91二线轻柴32995.14166.40三线重柴2.81670.5692.81合计12128.85673.834、塔板形式和塔板数选用浮阀塔板汽油一煤油段煤油一轻柴油段轻柴油一重柴油段重柴油一汽化段塔底汽提段10层（考虑到一线生产航空煤油）9层6层4层6层考虑采用两个中段回流，每个用3层换热塔板，共6层，全塔塔板数总计为41层。5、精储塔计算草图将塔体、塔板、进料及产品出口，中段循环回流位置，汽提返塔位置，塔底汽提点等绘成草图，如图（n）,以后的

23、计算结果如操作条件和物料流量等可以陆续填入图中。这样的计算草图可使设计计算对象一目了然，便于分析计算结果的规律性，避免漏算重算，容易发现错误，因而是很有用的。6、操作压力取塔顶产品罐压力为0.13Mpa。塔顶采用两级冷凝冷却流程。取塔顶空冷器压力降为0.01Mpa,使用一个管壳式制冷器，壳程压力降取0.017Mpa,故：塔顶压力=0.13+0.01+0.017=0.157Mpa（绝）取每层浮阀塔板压力降为0.5Kpa（4mmHg,则推算得常压塔各关键部位的压力如下:（单位为Mpa）塔顶压力：0.157;一线抽出板（第10层）上压力为：0.162;二线抽出板（第22层）上压力为：0.168;三线

24、抽出板（第31层）上压力为：0.172;汽化段压力（第35层以下）0.174;取转油线压力降为0.035Mpa,则加热炉出口压力=0.174+0.035=0.209Mpa7、汽化段温度、汽化段中进料的汽化率与过汽化度取过汽化度为进料的2%质量分数）或2.10%（体积分数），即过汽化量为12175Kg/h。要求进料在汽化段中的汽化率eF为：ef（体积分数）=（21%+7.5%+19.5%+11.5%+2.10%）=61.6%、汽化段油气分压汽化段中各物料的流量如下单位：Kmol/h汽油煤油轻柴油重柴油过汽化油油气里合计721.60216.17344.27169.2633.821485.12其中过

25、汽化油的相对分子量取360.还有水蒸气（3517.1Kmol/h）塔底汽提由此计算得汽化段的油气分压为：0.174X1485.12/（351.71+1485.12）=0.141Mpa、汽化段温度的初步求法汽化段温度应该是在汽化段油气分压0.112Mpa之下汽化61.6%（体积分数）的温度，为此需要作出在0.141Mpa下原油平衡汽化曲线。见（原油的实沸点曲线和平衡汽化曲线）中的曲线-4.在不具备原油的临界参数和焦点参数而无法作出原油PTe相图情况下，曲线-4可用以下的简化法求定：由（原油实沸点曲线和平衡汽化曲线）图可得到交点温度为250C。利用第三章中的煌类与石油窄储分的蒸汽压图，将此点温度2

26、50c换算为0.141Mpa下的温度，得23737C。从该交点作垂直于横坐标的直线A,在A线上找到237.7C之点，过此点作平行于原油常压平衡汽化曲线-2的线-4,即为原油在0.141Mpa下的平衡汽化曲线。由曲线-4可以查得当eF为61.6%（体积分数）时的温度为310C,此即欲求的汽化段温度为tF。此tF时由相平衡关系求得，还需对它进行校核。、tF的校核校核的主要目的是看由tF要求的加热炉出口温度是否合理。校核的方法作绝热闪蒸过程的热平衡计算以求得炉出口温度。当汽化率eF（体积分数）=61.6%,tF=310c时，进料在汽化段中的焰hF计算如表（X）。表中各物料的始值可由第三章中介绍的方法

27、和图表求得。所以：hF=541.68M06与08750=889.82KJ/kg再求出原油在加热炉出口条件下的烙h。，按前述方法原油在炉出口压力0.20Mpa之下的平衡汽化曲线（实沸点与平衡汽化曲线图中的曲线-3）。这里忽略了原油所含水分，若原油含水，则应当作炉出口处油气分压下的平衡汽化曲线。因考虑到生产航空煤油，限定炉出口温度不超过360c.由曲线-3可读出在360c时的汽化率e。为58%（体积分数）。显然ec<eF,即在炉出口条件下，过汽化油和部分重柴油处于液相。据此可计算出进料在炉出口条件下的始值he,见表（X）所以：he=583.26X106与08750=958.127KJ/kg校

28、核表明h0略高于hF,所以在设计的汽化温度310c之下，既能保证所需的拔出率（体积分数61.6%）,炉出口温度也不至于超过允许限度。表（X）油料烙，KJ/kg热量KJ/h气相液相汽油1029一1029X94963=97.72X106煤油1016一1016X37743=38.34X106轻柴油1003一1003X99838=100.13X106重柴油992一6992X59663=59.18X10过汽化油991一991X12175=12.06X106重油一740740X316543=234.24X106合计一一541.68M06=Qf进料在炉出口出携带的热量（P=0.209Mpa,t=360C）油

29、料烙，KJ/kg热量KJ/h气相气相汽油1159一1159>94963=110.06X106煤油1150一1150X37743=43.40M06轻柴油1132一1132>99838=113.02X106重柴油气相部分1128一1128X18723=21.2M06重柴油液相部分一9506950M0940=11.09M0重油一899899X316543=284.51X106合计一一Q=583.26X1068、塔底温度取塔底温度比汽化段温度低7C,即310-7=303C9、塔顶及侧线温度的假设与回流热分配、假设塔顶及各侧线温度参考同类装置的经验数据，假设塔顶及各侧线温度如下:塔顶温度C煤

30、油抽出板（第10层）温度C轻柴油抽出板（第22层）温度C重柴油抽出板（第31层）温度C105170249310、全塔回流热按上述假设的温度条件作全塔热平衡（见表刈），由此求出全塔回流热。表（刈）全塔回流热（入方）物料流率Kg/h密度g/cm3操作条件焰KJ/kg热量KJ/h压力Mpa温度C气相液相进料608750一0.174310一一541.68X106汽提蒸汽12128.85一0.34203316一40.22X106合计620878.85一一一一一582.89X106（出方）物料流率Kg/h密度g/cm3操作条件焰KJ/kg热量KJ/h压力Mpa温度C气相液相汽油949630.77790.1

31、57105546一651.85X10煤油377430.82990.162170一40815.40X106轻柴油998380.84020.168240一76876.68X106重柴油596630.85160.172310一79447.37X106重油315430.9420.174320一786248.81X106水蒸汽12128.85一0.1571052700一32.75X106合计620878.85一一一一一472.86X106所以，全塔回流热Q=(582.89-472.86)X106=110.03x106(KJ/h)、回流方式及回流热分配塔顶采用二级冷凝冷却流程，塔顶回流温度定为60Co采用两个中段回流，第一个位于煤油侧线与轻柴油侧线之间（第11-13层），第二个位于轻柴油侧线与重柴油侧线之间（第2224层）。塔顶回流取热50%A中段回流取热20%第二中段回流取热30%Q=55.01X106KJ/hQC1=22.01M06KJ/hQC2=15.7M06KJ/h10、侧线及塔顶温度的校核校核应自下而上进行、重柴油抽出板（第31层）温度按图（