zj6013塔吊基础计算书

1、矩形板式基础计算书计算依据：1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-20092、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑地基基础设计规范GB50007-2011、塔机属性塔机型号QTZ80(ZJ6013)-浙江建机塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40.5塔机独立状态的计算高度H(m)47塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6.、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)449起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)509水平荷载标准值Fvk(kN)31倾覆力矩标准值Mk(kNm)1039非工作状态竖向荷载标准

2、值Fk'(kN)449水平荷载标准值Fvk'(kN)71倾覆力矩标准值Mk'(kNm)16682、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk1=1.35449=606.15起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk=1.3560=81竖向荷载设计值F(kN)606.15+81=687.15水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk=1.3531=41.85倾覆力矩设计值M(kN-m)1.35Mk=1.35*039=1402.65非工作状态竖向荷载设计值F'(kN),_'1.35Fk=1.35449=606.15水平荷载设计值Fv&

3、#39;(kN)1.35Fvk=1.3571=95.85倾覆力矩设计值M'(kNm)1.35Mk'=1.351668=2251.8三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m)6基础宽b(m)6基础高度h(m)1.25基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重名(kN/m3)25基础上部覆土厚度h'(m)0基础上部覆土的重度丫'(kN3m19基础混凝土保护层厚度6(mm)50地基参数地基承载力特征值fak(kPa)400基础宽度的地基承载力修正系数巾0.3基础埋深的地基承载力修正系数小1.6基础底面以下的土的重度丫(kN/n3)19基础底面以上土的加权平均重度

4、3；m(kN/m)19基础埋置深度d(m)1.5修正后的地基承载力特征值fa(kPa)447.5基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=blh产6>6M.2525=1125kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35X125=1518.75kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk''=1668kNm-Fvk''=Fvk'/1.2=71/1.2=59.167kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=2251.8kNmFv''=Fv'/1.2=95.85/1.2=79.875kN

5、基础长宽比：l/b=6/6=101.基础计算形式为方形基础。Wx=lb2/6=66/6=36m3Wy=bl2/6=66/6=36m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩:Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=1668>6/(62+62)0.5=1179.454kNmMky=Mkl/(b2+l2)0.5=1668>6/(62+62)0.5=1179.454kNm1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(449+1125)/36-1179.454/36-1179.4

6、54/36=-21.803<0偏心荷载合力作用点在核心区外。b木(2)、偏心距验算偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(1668+71X25)/(449+1125)=1.116m合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：a=(62+62)0.5/2-1.116=3.127m偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.1166/(62+62)0.5=0.789m偏心距在y方向投影长度：e=el/(b2+l2)0.5=1.1166/(62+62)0.5=0.789m偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b'=b/2-eb=6/2-0.789=2

7、.211m偏心荷载合力作用点至e一侧y方向基础边缘的距离：l'=l/2-ei=6/2-0.789=2.211mb'l'=2.2112.211=4.888nf>0.125bl=0.125X6X6=4.5m满足要求！2、基础底面压力计算荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值Pkmin=-21.803kPaPkmax=(Fk+Gk)/3b'l'=(449+1125)/(32.21K2.211)=107.346kPa3、基础轴心荷载作用应力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(449+1125)/(66)=43.722kN/m24、基础底面压力验算(1)、修正

8、后地基承载力特征值fak+rpy(-3)+州p(d-0.5)=400.00+0.3t9X6-3)+1.619><1.5-0.5)=447.50kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算Pk=43.722kPaw=447.5kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=107.346kPa<1a2f1.2447.5=537kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-6=125050+20/2)=1190mmX轴方向净反力：Pxmin=Y(F/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35(449.000/36.000-(1

9、668.000+59.1671；250)/36.000)=-48.486kPaPxmax=T(FA+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35(449.000/36.000+(1668.000+59.1671.250)/36.000)=82.161kPa假设Pxmin=0,偏心安全，得P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(6.000+1.600)/2)82.傕1/6.000=52.035kPaY轴方向净反力：Pymin=KFk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35(449.000/36.000-(1668.000

10、+59.1671.250)/36.000)=-48.486kPaPymax=Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35(449.000/36.000+(1668.000+59.1671.250)/36.000)=82.161kPa假设Pymin=0,偏心安全，得P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(6.000+1.600)/2)82.161/6.000=52.035kPa基底平均压力设计值：px=(Pxmax+P1x)/2=(82.161+52.035)/2=67.098kPapy=(Pymax+P1y)/2=(82.161+52.035)/2=

11、67.098kPa基础所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=67.098(6-X6)6/2=885.695kNVy=|py|(l-B)b/2=67.098(6-1.6)6/2=885.695kNX轴方向抗剪：h0/l=1190/6000=0.198<40.25Cfclh0=0.25X1X16.7X6000X1190=29809.5=N85.695kN满足要求！Y轴方向抗剪：h0/b=1190/6000=0.198<40.25Cfcbh0=0.25X1X16.7X6000X1190=29809.5l=885695kN满足要求！四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB33520180

12、基础底部短向配筋HRB33520180基础顶部长向配筋HRB33520180基础顶部短向配筋HRB335201801、基础弯距计算基础X向弯矩：MI=(b-B)2pxl/8=(6-1.6)2X67.0986/8=974.264kNm基础Y向弯矩：Mn=(l-B)2pyb/8=(6-1.6)2X67.0986/8=974.264kNm2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积oS1=|Mn|/(1fcbh02)=974.264106/(116.76000>11902)=0.007口=1-(1-2田)0.5=1-(1-20.007)0.5=0.007*=1-3/2=1-0.007/2=0.99

13、7AS1=|Mn|/(S1h0fy1)=974.264106/(0.9971190>300)=2738mm2基础底需要配筋：A1=max(2738,pb0)=max(2738,0.00156000M190)=10710mm2基础底长向实际配筋：As1'=10786.135mm2>A1=10710mm2满足要求！(2)、底面短向配筋面积侬2=|MI|/(1仇lh02)=974.264106/(116.76000X1902)=0.007之=1-(1-2或2)0.5=1-(1-2便007)0.5=0.007吊2=1-2=1-0.007/2=0.997As2=|Mi|/(s2h0fy2)=974.264106/(0.9971190M00)=2738mnf基础底需要配筋：A2=max(2738,plh)=max(2738,0.00156000M190)=10710mm2基础底短向实际配筋：As2'=10786.135mm2>A2=10710mm2满足要求!(3)、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：As